1、資江大橋一、伸縮縫寬度計算依規范P88頁所示，需計算以下幾項1）、由溫度變化引起的伸縮量2）、由混凝土收縮引起的梁體縮短量其中：3）、由混凝土徐變引起的梁體縮短量其中4）、由制動力引起的板式橡膠支座剪切變形而導致的伸縮縫開口量或閉口量，計算公式如下若根據所選支座的最大位移量來計算則為200mm(后期可通過3D建模得到確切的墩頂位移值)5）、按照梁體的伸縮量選用伸縮縫裝置的型號伸縮縫裝置在安裝后的閉口量 伸縮縫裝置在安裝后的開口量 伸縮裝置伸縮量C應滿足 依計算可知，伸縮量為32厘米，需選用DSSF320型伸縮縫二、水平力計算1）、墩頂制動力計算和抗推剛度計算（抗推剛度是產生單位水平位移所需的力

2、） 墩臺的縱向水平力有溫度影響力、混凝土收縮及徐變影響力、支座摩阻力及汽車制動力。各縱向水平力的計算、分配如下式中 h1-墩柱高度； h2-墩柱頂至最低沖刷線高度 ；-分別為墩柱（樁）材料彈性模量與墩柱（樁）截面慣性矩的乘積。 n-一個墩的墩柱數-用“m”法計算樁基時有關系數。將上邊的式子帶入公式，可得：其中3號墩高12米,4號墩高23米，7號墩高25.5米。由于47號墩均為薄壁墩，故計算基樁時的參數有變化，具體計算如下：46號墩高約為23米，下邊給出兩種算法，依經驗，按照基礎剛度無窮大的算法較為可靠。考慮到群樁基礎近似剛性基礎，故應按照基底剛度無窮大計算。2）、支座的抗推剛度（支座剛度）每個

3、梁端有兩個支座，可按照下邊的式子計算剛度3）、墩頂與支座的集成剛度過渡墩上有兩排支座，并聯后剛度為26950+3025657206KN/m,并聯后與墩頂剛度串聯，串聯后的剛度便是支座頂部由支座與橋墩聯合的集成剛度。47號墩已經算出了支座和橋墩的集成剛度，不重新計算4）、混凝土收縮、徐變及溫度影響力在各墩上的分配影響力溫度零點計算方法： 其中：C收縮系數，降溫55度時，摩阻力，其中為摩阻系數，一般為0.06；R為上部結構豎直反力，正負號確定方法是：先假定溫度零點在橋中某一點，在該點以左用負號，以右用正號；如果x出現負值，表示0號臺上活動支座的摩阻力很大，此時，溫度零點年個個在0號臺支座上；如果x

4、大于全部橋跨長度，表示N號臺摩阻力很大，此時溫度零點應在N號臺支座上。Kii號墩支座頂集成剛度KiLii號墩支座頂集成剛度×橋墩距離0號臺的距離混凝土收縮、徐變及溫度下降，均屬于同一性質，三者加起來，相當于降溫對于上部結構的縮短，本橋情況是兩端向中部縮短，中部比有一個不動點S.P.計算如下各墩頂的支座頂，由于上部結構混凝土收縮、徐變及溫降引起的水平力為：支座并聯后與橋墩頂串聯，故支座的水平力即為墩頂水平力。 過渡墩系活動支座，由于上部結構混凝土收縮、徐變影響溫度變化，在過渡墩上引起支座摩阻力。5）、溫度上升變化影響力在各墩上的分配溫度上升使上部結構伸長，本橋溫升為，即C=0.0002

5、各墩由于溫度上升引起的水平力計算如下：6）、汽車制動力在各墩上的分配按照規范，汽車制動力為全橋長度范圍內車道荷載的0.1計算,但公路級不得小于165KN。總剛度：80776×3242328KN7）、水平力匯總4號墩 （4）+（6）4142KN （5）+（6）1581KN5號墩 （4）+（6）623.2KN （5）+（6）288.8KN6號墩 （4）+（6）3201.6KN （5）+（6）1209.6KN三、橫向風力對橋梁的影響上部橫向風壓為橋墩橫向風壓為梁的風力：四、流水壓力的影響 五、掛籃選取掛籃的設計要求：掛籃質量與梁段混凝土的質量比值宜控制在0.30.5之間，特殊情況下也不應超

6、過0.7。主要設計參數： 掛籃總重控制在設計限重之內； 允許最大變形（包括吊帶變形的總和）：20mm; 施工時，行走時的安全系數：2； 自錨固系統的安全系數：2； 斜拉水平限位安全系數：2。 設計時梁段劃分需注意這個問題，也就是保證梁塊重量大致相等，以便選用一個型號的掛籃。六、防撞設施計算1）、可以采用的防撞設施：固定式防撞體主要有兩種選擇:2）、樁基礎加承臺形式2）、沉井圍堰內填砂形式。若采用沉井圍堰 ,考慮一定的沖刷深度 ,并要求沉井圍堰置于較好地質土層 ,沉井圍堰的總高度達 40 m。在外海條件下施工如此規模的沉井圍堰非常困難 ,且其對水流的影響較大 ,對沖刷、通航均不利。在上述工作基礎

7、上 ,結合具體的建橋條件 ,考慮到東海大橋大量采用鋼管樁基礎 ,有一整套的鋼管樁施工及防腐技術支持 ,為與大橋主體結構形式盡量統一 ,充分利用既有施工設備與工藝 ,擬采用鋼管樁基礎加承臺形式的防撞方案。分解船撞力的方案。橫橋向防撞是主撞方向 ,應是設計的重點。風力計算（一）、橫橋方向基本風壓查表知系數（二）、順橋方向橋墩整體穩定性驗算1、0號塊澆注完成后0號塊自重墩身自重豎向力合計橫橋方向 順橋方向 由上述分析可知橫橋向和順橋向都安全2、最大懸臂狀態：為計算方便，忽略腹、底板變化，上部箱梁恒載按拋物線分布。箱梁根部延米恒載為：跨中延米恒載為：恒載變化規律為（X軸坐標零點設在跨中梁段端部）：懸臂

8、長度為37.5米，單個T半個懸臂自重為：N=施工機具按照最大萱澆塊的0.6倍計，為G=豎向力合計：橫橋方向：順橋方向：分析可知橫橋方向和順橋方向墩身整體穩定滿足要求3、橋墩墩身局部穩定性驗算：混凝土臨界應力：按順橋向計算求出臨界應力比Ra大，則穩定4、橋墩變形驗算1）、0號塊澆注完成后A、橫橋方向橫向風力，由0號塊迎風面積A可知風力Q1=A×Wh風力作用在墩身的集度q=8*Wh=由計算結果可知墩頂外力：水平力和彎矩Q、M求出墩頂水平位移：B、順橋方向算出0號塊的迎風面積，得到風力Q1=A×Wh風力作用于墩身的集度：由已經求出的墩頂外力可以得到墩頂水平位移：2）、最大懸臂狀態A、橫橋方向橫向風力，由箱梁迎風面積A可知風力Q1=A×Wh風力作用在墩身的集度q=8*Wh=由計算結果可知墩頂外力：水平力和彎矩Q、M求出墩頂水平位移：B、順橋方向算出0號塊的迎風面積，得到風力Q1=A×Wh風力作用于墩身的集度：懸臂澆注最后一段不同步，塊件自重W1=，由此在墩頂產生的彎矩M1=考慮施工的不均勻性，上部已澆注塊件的重力以墩中心為界，一側按照理論重力的102.50/0