1、中華人民共和國電力行業標準 DL 46892 電站鍋爐風機選型和使用導則 中華人民共和國能源部1992-05-16批準                     1992-11-01實施 1 主題內容與適用范圍     本導則規定了電站鍋爐通風機(簡稱風機)的設計、制造、選型、安裝、運行、 驗收及風機進出口管道設計的基本要求。  

2、   本導則適用于電站鍋爐的送風機、引風機、一次風機、排粉風機(煤粉風機)、 煙氣再循環風機。磨煤機用的密封風機及回收風機應參照使用。     循環流化床鍋爐風機另行規定。 2 引用標準     GB 123685 通風機空氣動力性能試驗方法     GB 1017888 通風機現場試驗     GB 288882 風機和羅茨鼓風機噪聲測量方法   

3、;  JB 297781 風機與羅茨鼓風機名詞術語     JB 432686 電站軸流式風機     JB 435886 電站鍋爐離心式送風機和引風機     SDJ 184 火力發電廠設計技術規程     GBJ 4983 小型火力發電廠設計規范     SDJ 24588 電力建設施工及驗收技術規范(鍋爐機組篇)

4、 3 定義和術語 3.1 通風機     進口介質為標準空氣，全壓ptF15kPa的風機稱為通風機。 3.2 標準空氣     其密度=1.20kg/m3。 3.3 通風機流量(qV)     通風機流量是在通風機進口處介質密度下的容積流量。 3.4 通風機全壓(ptF)     通風機出口截面與通風機進口截面全壓之差。 3.5 通風機動壓(pdF)   &

5、#160; 通風機動壓是風機出口截面平均速度的動壓。 3.6 通風機靜壓(psF)     通風機靜壓是通風機全壓與通風機動壓之差。 3.7 通風機靜壓升(psF)     通風機靜壓升是通風機出口靜壓ps2與風機進口靜壓ps1之差，即 3.8 電動機功率Pshd     電動機功率是從電動機軸輸出的功率。 3.9 通風機軸功率(Psh)     通風機軸功率是傳給通風機主軸的機械功率。

6、 3.10 通風機有效功率(Pe)     通風機有效功率是單位時間內傳給氣體的有效功。 3.11 通風機全壓效率()     通風機全壓效率是通風機有效功率與通風機軸功率之比。 3.12 喘振與失速界限     離心風機的喘振界限是在不同轉速下或不同入口調節門開度下，靠近壓力曲 線峰值的點的連線。該點對應于風機穩定運行的最小流量點。軸流風機的失速界 線是在不同葉片角度下，壓力曲線上接近峰值的點的連線。該點對應于氣流流過 葉片沒有分離時風機可以運

7、行的最小流量點。通風機不應在喘振區、失速區域運 行。 圖 1 防治各種磨損與腐蝕的襯墊 1局部葉片襯墊；2整個葉片襯墊；3蝸殼襯墊；4機殼側板襯墊； 5后盤/中盤襯墊；6切割后的中盤；7可更換的翼型前緣構件 (離心式風機)；8可更換的翼型前緣構件(軸流式風機) 3.13 溫度(t) 3.13.1 最高設計溫度     最高設計溫度是在規定的時間間隔內，風機可以運行的最高溫度。 3.13.2 設計溫度     設計溫度是風機可以連續運行的氣體最高溫度。 3.13.3 運行溫度

8、    運行溫度是風機在正常條件下運行的氣體溫度。 3.14 防磨襯墊(圖1) 3.14.1 局部葉片襯墊     局部葉片襯墊是鋼制的狹窄零件。安裝在靠近后盤或中盤的地方，防止葉片 局部磨損。 3.14.2 葉片襯墊     葉片襯墊是與通風機葉片有同樣尺寸和形狀的鋼制零件，用以防止葉片磨 損。它應能在不拆出葉輪的情況下進行更換。 3.14.3 蝸殼襯墊     蝸殼襯墊附加在通風機蝸室內，用于

9、防磨和防腐。 3.14.4 機殼側板襯墊     機殼側板襯墊是一狹窄的金屬條，固定在與蝸殼相連的機殼側板上。 3.14.5 后盤/中盤襯墊     后盤/中盤襯墊是一些狹窄的金屬條，固定在葉輪后盤/中盤上接近葉片的地 方。 3.14.6 可更換的翼型前緣構件     它是附加在機翼型葉片前緣的金屬構件，以防止翼型前緣磨損。 3.14.7 鋸齒形中盤     中盤可以在未裝葉片的地方切去，以防止中

10、盤在該部位磨損。按這種方法制 造的中盤稱為鋸齒形中盤。 3.15 當量直徑De     邊長為a和b的矩形管道的當量直徑。 3.16 通風機系統     系統是從一處或多處向另一處或多處輸送空氣或氣體而設計的一系列風筒、 管路、彎管和支管。通風機提供了克服系統氣流阻力必須的能量，并使空氣或氣 流通過系統。     典型系統的組件有：吸風口，格柵，擴散器，過濾器，加熱和冷卻裝置，空 氣污染控制裝置，燃燒器，煙、風道及各種風門，混合器，消聲器，管網和有關 配件

11、。 3.17 系統曲線     系統曲線是某個系統的壓力對容積流量特性的圖解。 3.18 系統效應     通風機的性能受其進、出口連接管道的影響。如果出口連接不當，進口氣流 不均勻，以及通風機進口處存在渦流，則將改變通風機的空氣動力特性，降低通 風機的性能。系統布置對風機性能的影響稱為系統效應。 3.19 冷一次風機     輸送常溫空氣至制粉系統的風機稱冷一次風機。 3.20 熱一次風機    

12、0;輸送經過鍋爐空氣預熱器加熱后的熱空氣至制粉系統的風機稱熱一次風機。 3.21 噪聲     噪聲是彈性介質傳播的壓力、應力、質點位移、質點速度等的反復變換或這 種變換的迭加。 3.21.1 分貝(dB)     分貝是表示一個數量與基準量之比的對數值，是無量綱量。 3.21.2 聲壓級(Lp)     聲壓級以分貝表示，它是聲壓p(Pa)與基準聲壓之比的常用對數乘以20，基 準聲壓為2×10-5Pa，即   &#

13、160;                          (1) 3.21.3 聲功率(W)     聲功率是聲源在一個周期內，平均每單位時間內發射出的聲能。 3.21.4 聲功率級(LW)     聲功率級以分貝表示，它是聲功率W(W)與基準聲功

14、率之比的常用對數乘以 10，基準聲功率為10-12W，即                              (2) 3.21.5 倍頻程帶     倍頻程帶是兩個相鄰頻率之比為21所確定的頻程，即滿足 的頻帶。 式中： f2頻帶的上限截止頻率，Hz；  

15、;      f1頻帶的下限截止頻率，Hz。 頻帶的幾何中心頻率 3.21.6 A聲級()     A聲級是用聲級計或用與此等效的測量儀器經過A計權網絡指出的噪聲級。 3.21.7 比A聲級()     比A聲級是單位流量、單位全壓時的A聲級。 dB(A)                 

16、(4) 式中： 比A聲級，dB(A)；        A聲級，dB(A)；        流量，m3/min；        全壓，Pa。 4 設計與制造 4.1 風機的設計必須符合GB323582通風機基本型式、尺寸、參數及性能曲 線的要求。 4.2 離心式送風機和引風機的設計制造必須符合JB 435886電站鍋爐離心式 送風機和引風機的規定。 4.3 軸流式送風機

17、、引風機和冷一次風機的設計和制造必須符合JB 432686 電站軸流式風機的規定。 4.4 離心式冷一次風機的設計和制造必須符合JB 435886電站鍋爐離心式送 風機和引風機中對送風機的規定。 4.5 離心式熱一次風機設計進口氣體溫度為250，允許最高進口氣體溫度不超 過300，氣體的含塵濃度不超過100mg/m3。其設計和制造應按JB 435886 電站鍋爐離心式送風機和引風機中對引風機的規定。進口氣體溫度超過300 時，應按高溫風機進行設計和制造。 4.6 煤粉風機(排粉風機)： 4.6.1 煤粉風機輸送的介質是含煤粉

18、量不大于80g/m3的空氣(鋼球磨中儲式制粉系 統的乏氣)。其設計進口氣體溫度為70，允許最高進口氣體溫度為150。 4.6.2 除適用條件和葉輪使用時間外，煤粉風機的設計和制造必須符合JB 4358 86電站鍋爐離心式送風機和引風機中對引風機的規定。 4.6.3 煤粉風機的蝸殼必須裝設蝸殼襯墊以減輕蝸殼磨損。 4.6.4 煤粉風機的葉輪必須采取適當的防磨措施，如加裝葉片襯墊或局部葉片襯 墊、后盤襯墊、噴焊耐磨材料等，以減輕葉輪磨損提高使用壽命。 4.6.5 煤粉風機的葉輪在含粉濃度符合要求的情況下，其使用壽命不少于8000h。 如果煤粉的磨損

19、指數特別高，使用時間不能達到4000h時，供需雙方就應協商采 取其他措施延長葉輪使用時間。 4.6.6 負壓直吹式制粉系統的排粉風機，其輸送的介質為含煤粉300500g/m3的 空氣。設計時應采取特殊的防磨措施，其葉輪的使用壽命不得少于4000h。 4.7 煙氣再循環風機： 4.7.1 煙氣再循環風機輸送的介質為含灰量不大于20g/m3、溫度不高于400的 熱煙氣。 4.7.2 除適用條件和葉輪使用時間外，煙氣再循環風機的設計和制造必須符合高溫 風機的要求。 4.7.3 煙氣再循環風機的機殼和葉輪必須采取防磨措施以減輕磨損，延長風機的使 用壽命

20、。 4.7.4 煙氣再循環風機的軸承需設專門的隔熱和冷卻裝置，以改善軸承的工作條 件。 4.7.5 煙氣再循環風機的葉輪，在煙氣含灰量符合要求的情況下，其使用壽命不得 少于4000h。 4.8 密封風機應由制造廠配備進口過濾器。 4.9 風機應設有必要的自保護裝置，如軸承的溫度和斷油保護，軸流式風機的喘 振保護等。 4.10 采用水沖洗葉輪及機殼時，在機殼底部應設有排水口，且底部應敷設防腐墊 層，如瓷磚等。 5 風機的選擇 5.1 風機臺數的選擇 5.1.1 對容量為50600MW的汽輪發電機組，其鍋爐風機臺數的選

21、擇應符合 SDJ 184火力發電廠設計技術規程的規定。     a.一次風機的臺數不少于2臺，不設備用。     b.排粉風機的臺數應與磨煤機臺數相同。     c.每臺鍋爐應裝設2臺送風機和2臺引風機。經技術經濟比較，也可采用2臺 以上的引風機。     d.中速磨正壓直吹式制粉系統的密封風機，每臺鍋爐不應少于2臺，其中1 臺為備用。當每臺磨煤機均設有密封風機時，密封風機可不設備用。 5.1.2 對容量為6.535

22、t/h的燃煤鍋爐，其風機臺數的選擇應符合GBJ 4983 小型火力發電廠設計規范的規定，即每臺鍋爐設置送風機和引風機各1臺。 5.1.3 容量為65t/h的鍋爐，每爐應裝設1臺送風機和1臺引風機。 5.1.4 容量為130t/h的鍋爐，每爐應裝設1臺送風機和2臺引風機。但燃油燃氣負 壓鍋爐應裝設1臺送風機和1臺引風機。 5.2 風機風量和壓頭裕量的確定 5.2.1 對容量為50600MW的汽輪發電機組，其鍋爐風機的風量和壓頭裕量應 符合SDJ 184火力發電廠設計技術規程的規定。 5.2.2 對容量為6.535t/h的燃煤鍋爐，其送風

23、機和引風機的風量和壓頭裕量應 符合GBJ 4983小型火力發電廠設計規范的規定。 5.2.3 按引進技術進行設計者，應按引進國家的標準確定裕量。 5.3 風機型式的選擇 5.3.1 送風機和引風機型式的選擇應按SDJ 184火力發電廠設計技術規程 的要求進行。 5.3.2 風機型式的選擇應使風機保證達到煙、風、煤粉管道計算中確定的設計參 數風量、風壓(包括系統效應和富裕量在內)，而且運行時消耗的電量小，維護 方便。詳見第10章和附錄A。 5.3.3 風機型式的選擇應使設計參數點落在風機效率曲線的最高效率區。其效率通 常應不低于風機最高

24、效率值的90%。 5.3.4 在選擇離心風機時，設計點盡可能接近導向器全開時的風量-壓力曲線。 5.3.5 在選擇軸流風機時，設計點應落在相應最大效率工況時調節器再向開大方向 調節10°15°的曲線上。以便鍋爐機組在低于額定工況運行時，風機仍在最 高效率區內運行。 5.3.6 對于給定的參數，當可以選擇幾種不同型式的風機時，應根據鍋爐機組的年 負荷曲線、風機耗電、調節效率、設備造價、維護費用及其他因素進行綜合技術 經濟比較來選擇。 5.4 風機轉速的選擇 選擇燃煤鍋爐的引風機時，為減小磨損，所采用的轉速不宜大于1000r/min。 對

25、多管式除塵器，前彎葉片風機的轉速不宜大于600r/min，后彎葉片風機的轉速 不宜大于750r/min。 圖2 振動等級 5.5 離心式送、引風機調節方式的選擇 5.5.1 離心式送、引風機一般選用入口導向器進行調節。 5.5.2 對帶基本負荷的200MW以上機組的送、引風機宜采用入口導向器調節，通 過比較認為合理時可選用雙速電機，且風機在低速檔運行時，應能滿足機組額定 負荷的要求，并處于高效區運行，以降低電耗。 5.5.3 對調峰機組的送、引風機，經過技術經濟比較，也可采用變速調節裝置進行 變轉速調節。 6 風機的安裝 6.1 風機

26、的安裝應按照制造廠提供的 有關安裝圖紙及使用說明書中的要求進行。 6.2 除風機安裝后的振動等級外，風機的安裝應符合SDJ 24588電力建設施 工及驗收技術規范(鍋爐機組篇)中第七章(鍋爐輔助機械)第一節(一般規定)、第 二節(機械安裝通則)和第四節(風機)的規定。 6.3 新風機安裝后的振動等級受旋轉組件的殘余不平衡量(平衡質量)、基礎剛度、 阻尼及風機和原動機的對中等因素的影響。為使風機安全運行，在軸承箱的水平 和垂直中心線上測量的正常振動的等級應在圖2的范圍內。 7 風機的運行 7.1 單臺風機的運行 7.1.1 離心式風機

27、    離心式風機一般選擇在風機特性曲線最高效率點附近的穩定區域運行，如圖 3上的A點。這樣沿著同一系統阻力曲線，當流量減小時，都能保證風機運行穩 定，如B、C、D點。     不允許風機在A1點左側運行，因為可能導致脈動、振動并可能引起喘振。 7.1.2 軸流式風機     軸流式風機與離心式風機相類似，對于每一給定的葉片角度，均有一對應于 產生失速的最小流量。風機特性曲線存在一較大的失速區，如圖4所示。如果風 機選擇在A點運行，則沿著不變的系統阻力曲線，流量的任

28、何變化都將產生穩定 的運行條件(如B、C、D)。 圖3 典型離心風機性能曲線 圖 4 典型動葉調節軸流風機性能曲線     如果風機被強制在失速區域運行，則可能產生劇烈的振動，造成風機損壞。     系統阻力計算的誤差、系統調節門關閉不當，以及系統因積灰阻塞等原因都 會引起風機在任意給定葉片角度下進入失速區域運行。為此，除要求在風機選型 設計時留有足夠的壓力裕量外，還應保證風機在任何角度下運行的最小流量必須 大于該角度下的失速流量的5%10%。 7.2 風機的并聯運行 7.2.1 離心式通風機的

29、并聯運行     圖5示出了兩臺后彎式離心風機并聯運行的典型特性曲線。兩臺風機并聯運 行點是C點，但每臺風機是在各自性能曲線的A點上運行。每臺風機所需功率為 D點。如果一臺風機停止運行，則另一臺風機運行點將沿著特性曲線下移到B 點，與管路系統阻力相匹配。與此同時，風機的功率逐漸上升到E點。如果不是 后彎葉片風機，則功率可能明顯增大，應謹慎防止電動機超載。     停用的風機(下稱第二臺)再次啟動時，風機的隔離門和入口調節門均應關閉， 以減少啟動時間和啟動功率，以及降低最大電流。但如果由于上述風門的泄漏而 造成風機在

30、啟動前反轉時，則啟動應特別謹慎，防止啟動時間過長而損壞電動 機。     當第二臺風機啟動達到全速時，它將在自己的特性曲線上F點運行。兩臺并 聯風機的壓力應相等，實際上第二臺風機運行在G點，FG垂直距離為擋板損 失。當第二臺風機擋板逐漸打開時，它的運行點將沿著曲線GA移動。與此同時 第一臺風機的運行點將沿著它的性能曲線BA移動，直至第二臺風機擋板全開。 兩臺風機同時在A點運行時，實現兩臺風機的并聯運行。 此時如果系統流量需要改變，則兩臺風機應同時進行調節。 7.2.2 軸流式通風機的并聯運行     圖6

31、示出了兩臺動葉調節軸流風機并聯運行的典型特性曲線。兩臺風機并聯 運行點是C點，但每臺風機是在各自性能曲線的A點上運行。一臺風機運行并保 持同樣的葉片角度時，運行點將移到B點(最大葉片角度取決于電動機的容量)。 當要啟動第二臺風機時，其隔離門應關閉，葉片角度(動葉調節時為動葉角度；入 口導向葉片調節時為入口導葉角度)應調至最小。當隔離門打開時，風機將在D點 運行。然后將第二臺通風機的葉片角度調大，第一臺風機的葉片角度調小，此時 它們的運行點將分別沿著DE和BE線移動。在到達E點時兩臺風機并聯。此后可 以同步調節兩臺風機(它們將分別沿著自己的阻力線EA移動)至所需要的流量。 圖5 兩臺離心風機的典

32、型并聯特性曲線 圖 6 兩臺軸流風機的典型并聯特性曲線     在任何情況下，當第一臺風機運行時的壓力高于第二臺風機失速線的最低點 S點的壓力時，決不允許啟動第二臺風機進行并聯。如需并聯，則應降低第一臺 風機的出力，使B點的壓力低于S點后再啟動第二臺風機進行并聯。如第一臺 風機的出力也因其他原因不允許減小時，則系統設計時應設有排大氣風門或再循 環旁路來解決(圖7)。 圖7 軸流風機防喘振旁路系統 7.3 編制風機運行操作規程     風機投運前，各電廠根據風機制造廠提供的資料和管網系統的具體條件，編 制出

33、具體的風機運行操作規程，作為運行人員操作、維護、檢查的依據。 8 風機的噪聲 8.1 風機噪聲的測試方法按GB 288882風機和羅茨鼓風機噪聲測量方法進 行。 8.2 風機噪聲應符合JB/TQn34184通風機噪聲限制的規定。通風機噪聲在 最高效率工況點的比A聲級限制如表1。 表 1 8.3 降低噪聲的方法： 8.3.1 對于送風機和冷一次風機，可在風機進氣箱前安裝進口消聲器，在機殼上敷 設吸聲材料進行隔聲處理。 8.3.2 對排粉風機和熱一次風機，可在機殼上進行隔聲處理或采用隔聲罩或隔聲 室。 8.3.3 對引

34、風機，可在機殼上進行隔聲處理。 9 風機的試驗與驗收 9.1 新設計的風機產品，轉廠生產的老風機產品和有較大修改的老風機產品均需 做空氣動力性能試驗。風機的空氣動力性能試驗應按GB 123685通風機空氣 動力性能試驗方法進行。這些試驗需在行業管理部門指定的測試中心進行，或 在該測試中心認可的試驗臺上進行。 9.2 對于大型風機，制造廠不具備條件時，可在安裝現場進行空氣動力性能試 驗。其試驗方法按DL 46992電站鍋爐風機現場試驗規程進行。 9.3 風機特性參數的允差： 9.3.1 在給定轉速下，設計流量點的全壓誤差不超過±

35、;5%。 9.3.2 在給定轉速下，設計工況點實際的效率與給定的效率之允差：在接近最高效 率點處為-3%，在大于風機最高效率的90%范圍內為-5%，其余范圍不作考核。 9.4 每臺風機安裝好后均需進行不少于8h的機械運轉試驗。在機械運轉試驗過程 中，待軸承溫升穩定后測量軸承溫度。滾動軸承的溫升不得超過40，滑動軸承 在進油溫度為2040時，軸承溫度不高于75，且不允許漏油。 9.5 風機在規定的轉速下運轉時，軸承部位的振動值應符合表2規定，應測量垂 直、水平和軸向三個方向的振動值，并按三個方向測量的最大值進行考核。對于 軸承安裝在機殼內的風機，其振動值可在機殼上測

36、量。 表 2 10 風機的系統設計 10.1 除本標準下述各條規定外，風機進、出口的管道設計應符合DLGJ2682 火力發電廠煙風煤粉管道設計技術規定(試行)中的有關規定。 10.2 風機進、出口需裝設補償器，以吸收管道系統的熱膨脹，防止風機本體產生 附加應力。 10.3 風機進、出口需裝設可進行遠方操作的隔絕風門或調節門，以便于檢修和維 護。隔絕風門的漏風率應小于2%。風門開關時間不大于45s或按制造廠規定。 10.4 送風機和冷一次風機進口一般應裝設消聲器。吸風機機殼應敷設吸聲材料進 行隔音處理。熱一次風機及排粉風機應設計有隔音罩。 10.

37、5 在需要兩臺或兩臺以上風機并聯運行時，管道系統的設計應該具有把任一臺 風機投入到已有風機在運行的同一管道中的可能性，并應保證風機并列運行的穩 定性。 圖8 系統效應曲線 10.6 風機進口管道的橫截面積既不得大于風機進口面積的112.5%，又不得小于風 機進口面積的92.5%。連接管道的斜度規定，收斂管為15°，擴散管為7°。 10.7 風機出口管道的橫截面積既不得大于風機出口面積的107.5%，也不得小于風 機出口面積的87.5%。同時要求收斂連接管的斜度不超過15°，擴散連接管的斜 度不超過7°。 10.8 

38、為使風機進、出口速度均勻，風機進、出口的直管段長度應不小于2.56 倍管路當量直徑，否則應考慮系統效應損失。 10.9 系統效應損失：     由系統布置的風機壓力的降低稱為系統效應損失。 10.10 系統效應曲線：     圖8示出了系統效應曲線。根據風機進口或出口速度和所采取的管路布置形 式，即可查出對應的系統效應損失。     10.10.110.10.7條列出了典型進、出口管路布置及其相應的系統效應曲 線。如果一個系統包括多個產生系統效應的布置，那

39、么每個布置的系統效應損失 應分別確定，并將總的系統效應損失加到總的系統壓力損失上。     系統效應曲線是按空氣標準密度為1.2kg/m3給出的。實際的系統效應損失可 以按下式修正： 10.10.1 出口管道的系統效應曲線：     圖9示出距離心風機出口不同距離處的速度分布曲線。     通風機出口和管路間通常有一段擴散管，使出口氣流膨脹，以回收靜壓，其 轉換效率取決于擴散管段的長度及通風機的通風面積與出口面積之比。     

40、;通風機的通風面積是通風機出口面積減去蝸舌的投影面積。如圖9。     通風機樣本上的數據通常不包括通風面積與出口面積之比，應從通風機制造 廠索取。     100%有效管路長度的計算如下：氣流速度小于或等于12.5m/s，有效管路長 度為2.5倍管道直徑(或當量直徑)，氣流速度每增加5m/s，增加一個管道直徑， 如氣流速度為25m/s時，需要5個管道直徑(或當量直徑)。     表3列出了出口管路的系統效應曲線。 表 3 10.10.2 出口彎管的系統效應曲線：

41、    如果彎管必須位于通風機出口附近，那么這段彎管的曲率半徑與管道當量直 徑之比應大于1.5，而且其布置應利于輸送盡可能均勻的氣流，如圖10所示。 圖 9 風機出口管道上氣流均勻速度分布的形成 圖 10 風機出口管路的彎管(雙吸離心風機)     表4給出了用來估算單吸離心風機出口處彎管效應的系統效應曲線。     為更好地應用系統效應曲線，風機出口彎管的位置應如圖10所示。 表 4     對于雙吸風機，按表4查出系統效應曲線，然后

42、用圖8確定系統效應損失( p)，最后按圖10確定的彎管位置用下面所列公式計算出雙吸風機的系統效應損 失。     彎管位置為A和C時，系統效應損失=p×1.00     彎管位置為B時，系統效應損失=p×1.25     彎管位置為D時，系統效應損失=p×0.85 10.10.3 進口彎管的系統效應曲線：     風機進口的彎管將造成氣流不均勻，從而影響風機的性能。下面列出各種彎 管的系統效應曲線

43、。根據這些曲線和氣流速度可從圖8查出它門的系統效應損 失。 10.10.3.1 無導流葉片的90°圓形彎管(圖11)的系統效應曲線，如表5所示。 10.10.3.2 應避免使用圖12所示的長方形進口風筒。 10.10.3.3 不帶導葉的各種斜接彎管的系統效應曲線(圖13)。 圖 11 無導流葉片的90°圓形彎管 圖 12 長方形進口風筒造成的風機進口不均勻氣流 表 5 圖 13 不帶導葉的各種斜接彎管的系統效應曲線 (a)兩段斜接90°圓形彎管；(b)四段或更多段斜接90°圓形彎管； (c)三段斜接90°圓形彎管

44、圖 14 帶進口接管的各種方形彎管的系統效應曲線 (a)方形直管無導葉；(b)方形直管3個長導葉；(c)方形直管短導葉 10.10.4 進氣室和風室或緊靠墻壁的通風機的安裝定位應使氣流毫無障礙地流入進 口，進氣室壁和通風機進口之間至少應留有0.5倍葉輪直徑的距離。為達到最佳 性能，一般風機的進口與墻壁之間的距離至少為1倍葉輪直徑。圖15示出了位于 進氣室中的風機，并列出了受限制進口的系統效應曲線。 10.10.5 通風機進口與不對稱的進氣室、進氣箱的進口及不對稱的墻壁會形成不均 勻的氣流或進口渦流，系統設計時應避免這種情況。如不可能的話，則可安裝一 個分流板，以消除進口渦流

45、，如圖16所示。 10.10.6 有些常用的管接頭也會引起風機入口渦流，如圖17所示，應避免使用這 些管接頭。可采用導葉和分流板，來改變進口工況并消除渦流(圖18)。風機進口距墻壁的距離L系統效應曲線 圖 15 通風機進口距各個壁距離的尺寸系統效應曲線 圖 16 風機進口不對稱氣流產生的渦流及其改善方法 圖 17 引起進口渦流的進口管接頭 10.10.7 有障礙的進口：     當風機進口平面的氣流受到阻礙時，會引起風機性能的降低。常常遇到的進 口障礙有結構件、立柱、蝶形閥、風門和管線等。    

46、0; 圖18 進口渦流的消除     通風機進口被阻礙的程度可用進口面積不受阻礙的百分比來表示。通風機進 口面積用風機進口集流器的進口面積來表示(圖19)，將障礙的剖面圖投影在進口 剖面上，即可計算出進口面積不受限制的百分比。     進口有障礙的系統效應曲線示于圖19。系統效應損失根據修正后的氣流進口 速度在系統效應曲線(圖8)上查出。 圖 19 進口有障礙的系統效應曲線 附 錄 A 正確選擇風機的必要資料 (參考件)     為了選擇最佳通風機，系統設計者或用戶與風機制造

47、廠之間應有良好的聯 系，取得下述必要的資料。 A1 一般資料 A1.1 鍋爐臺數 A1.2 每臺鍋爐的風機數量 A1.3 燃燒的燃料特性 A1.4 現場標高 A1.5 用途 A1.6 通風機的位置(室內或室外) A1.7 通風機型號 A1.8 通風機的布置 A1.9 通風機調節方式(可調入口導葉，進氣箱入口調節門，動葉調節，變速調節) A1.10 由風機制造廠提供的附件(擴散器、消聲器、驅動裝置等) A1.11 原動機 A1.12 通風機進口粉塵含量與顆粒尺寸 A1

48、.13 鍋爐負荷類型基本負荷/峰值負荷 A1.14 鍋爐的載荷系數 A1.15 地震/地震區域 A2 性能要求 A2.1 出力(設計最大出力、最大連續出力、低負荷) A2.2 氣體密度(kg/m3) A2.3 大氣壓(在工作現場) A2.4 氣體成分 A2.5 比熱比 A2.6 進口容積流量(mm3/s) A2.7 進口管路靜壓(Pa) A2.8 進口管路面積(m2)，參見圖A1 圖 A1 風機各部位置的定義 (a)軸流風機；(b)離心風機 A2.9 出口管路靜壓(

49、Pa) A2.10 出口管路面積(m2)，參見圖A1 A2.11 進出口管連接件的長度估算，參見圖A1 A2.12 進口溫度(在所有運行點上) A2.13 優先選用的通風機轉速(r/min) A2.14 擴散器的提供(有/無) A3 結構和特殊要求 A3.1 旋轉組件 A3.1.1 葉輪的型式(軸流式、離心式) A3.1.2 葉片的型式(翼型、前彎型、后彎型、后向平板、徑向) A3.1.3 防磨、防腐措施 A3.1.4 葉輪與軸的最小第一階臨界轉速 A3.1.5 最小設計共振

50、轉速 A3.1.6 設計與運行的峰值溫度 A3.1.7 設計溫度變化的預期值 A3.2 軸承 A3.2.1 優先選用的軸承型式(滾動軸承、滑動軸承) A3.2.2 特殊的推力要求 A3.2.3 優先選用的軸承冷卻     a.自然冷卻     b.空氣冷卻     c.水冷卻     d.帶有水冷或風冷的循環冷卻 A3.2.4 最高、最低循環溫度 A3.2.5

51、0;可用的最高與最低冷卻水溫度 A3.2.6 冷卻水的分析(沉積物、固體、鹽分) A3.2.7 軸承軸封 A3.2.8 溫度感應裝置(金屬溫度或油溫度) A3.2.9 振動監控裝置 A3.3 支座與底盤 A3.3.1 單獨的軸承支座 A3.3.2 安裝在基礎上的底盤 A3.4 機殼與進氣箱 A3.4.1 特殊材料與最低限度儀表 A3.4.2 法蘭用螺栓或用密封焊接與管網連接 A3.4.3 在機殼與進氣箱上的排水孔 A3.4.4 特殊的軸封 A3.4.5 磨損腐蝕的防

52、護 A3.4.6 進氣箱的方位，旋轉與排氣方向 A3.5 聯軸器 A3.5.1 聯軸器的型號 A3.5.2 特殊聯軸器的護罩 A3.6 噪聲的消減與供貨者 A3.6.1 進口消聲器 A3.6.2 出口消聲器 A3.6.3 機殼的消聲器 A3.7 清洗葉輪裝置 A3.7.1 清洗介質     a.空氣     b.蒸汽     c.水 A3.7.2 可采用的清洗介質的壓

53、力與溫度 A3.8 特殊涂料的要求 A4 聲功率級的要求 附 錄 B 評定風機報價書的必要資料 (參考件)     通常，一臺風機報價書包括有額定值及相應的性能曲線(參見圖B1)，以及和 結構主要方面有關的詳細資料。本附錄包含了正常計算一臺通風機與其他通風機 比較所需最少資料的表格。 圖B1 建議提供的性能曲線     風機性能曲線應包括的最少資料為規格、葉輪直徑、型號、轉速、進口密 度、風機進口面積(平面1)、風機出口面積(平面2)、調節方法、對應性能參數的 調節位置(即a，b，c，d)、典型

54、的布置方式、哪些附屬設備損失已包括在性能 參數之中及它們的量值大小(調節門、消聲器等)。     B1 概述     買方：                        報價書標記：     用戶：  

55、60;                     日期：     目的地：     用途：     鍋爐數量：     每臺鍋爐的風機數量：     型式(型號/系列)：  

56、;          布置：        控制： B2 使用現場每臺風機的性能(表B1和表B2) 表 B1 表 B2     風機制造廠提供/不提供擴散器。 B3 噪聲數據(表B3)     估算的聲壓級    dB(A)     距通風

57、機    m 表 B3     進口消聲器包括/不包括在上述估算中     出口消聲器包括/不包括在上述的估算中     機殼的隔聲包括/不包括在上述的估算中 B4 離心式風機的結構參數 B4.1 葉輪     直徑             

58、0;                 m     葉片型式            機翼型，后彎型等     中盤/后盤的材質      厚度  

59、60;        mm     前盤材質            厚度            mm     葉片材質       

60、;     厚度            mm     耐磨防護的材質      厚度            mm     輪轂材質    &

61、#160;軸的型式            等徑的/錐型的   材質     在輪轂處的直徑                      mm     在

62、軸承處的直徑                      mm     葉輪與軸的重量                     &#

63、160;kg     葉輪與軸的轉動慣量                  kgf·m2     葉輪與軸的第一階臨界轉速            r/min B4.2 軸承   &

64、#160; 直徑                                mm     型式(滾動軸承/滑動軸承)     潤滑(油環/循環油)    &

65、#160;冷卻(空冷/水冷)     循環油系統(包括/未包括) B4.3 軸承支座     材質     底座材質 B4.4 機殼與進氣箱     蝸殼材質            厚度         

66、60;  mm     機殼側板材質        厚度            mm     進氣箱材質          厚度      

67、      mm     蝸殼襯墊材質        厚度            mm     機殼側板襯墊材質    厚度        

68、    mm B4.5 流量控制與調節門     進口導葉調節力矩(最大值)             N·m     進氣箱調節門力矩(最大值)             N·m     出口調節門力矩(最大值)               N·m 圖 B2 離心風機典型的安裝布置 圖 B3 軸流風機典型的安裝布置 B4.6 繞性聯