1、橋梁工程課程設計鋼筋混凝土簡支梁設計計算說明書學 院:專 業:班 級:姓 名:學 號: 指導老師:目錄第一部分設計資料 31 .結構形式及基本尺寸 32 .橋面布置 33 .主梁 34 .材料 45 .設計荷載 46 .設計規范及參考書目 4第二部分設計要求 51 .恒載內力計算 52 .設計活載內力計算 53 .計算 54 .配筋計算、設計及驗算 5第三部分成果要求 6第四部分設計計算書 6一、 恒載內力計算 6(1)恒載集度 6(2)荷載內力 8二、活荷載內力計算 9(1)有關系數及人群荷載 9(2)簡支梁內力影響線面積 10(3)計算荷載橫向分布系數 11(4)活載內力計算 16(5)計

2、算主梁活載剪力 171 .計算主梁跨中截面活載剪力 172 .計算主梁支點截面活載剪力 181 )計算支點截面汽車荷載最大剪力 18三、內力組合 20四、截面配筋計算及驗算 24(1)用于承載能力極限狀態計算的作用效應組合設計值 24(2)用于正常使用極限狀態計算的作用效用組合設計值(梁跨中截面) 24(3)截面鋼筋計算 25(4)腹筋的計算 27243第一部分設計資料1 .結構形式及基本尺寸某公路裝配式簡支梁橋，標準E套徑20m雙向雙車道布置，橋面寬度為凈7+2x1. 5m，總寬10m主梁為裝配式鋼筋混凝土簡支 T梁，橋面由6片T梁組成，主梁之間錢 接，沿梁長設置5道橫隔梁（橫隔梁平均厚度為

3、16cmi高110cnD ,橋梁橫截面布置見 圖1。1000'20150350350130_ I卜_09半跨中截面半支點截面圖1-1簡支梁橋橫截面布置（單位：cm ）2 .橋面布置橋梁位于直線上，兩側設人行道，人行道寬 1.5m、厚0.20m。橋面鋪裝為2cm厚的 瀝青混凝土，具下為C25混凝土墊層，設雙面橫坡，坡度為1.5%。橫坡由混凝土墊層 實現變厚度，其中，兩側人行道外側橋面鋪裝厚度為 8cm （2cm厚瀝青混凝土和6cm混 凝土墊層）。3 .主梁表1-1裝配式鋼筋混凝土 T形梁橋總體特征標準 跨徑 /m計算 跨徑 /m梁長 /m梁高 /m支點 肋寬 /cm跨中 肋寬 /cm翼板

4、 端部 厚度 /cm翼板 根部 厚度 /cm梁肋 變化 長度/cm橫隔 梁數最大 吊重 /t2019.519.961.330181220479532.5注：梁肋變化長度從支截面點算起。4 .材料1）梁體：主梁混凝土 ： C35橫梁混凝土 ： C30鋼筋混凝土容重：25kN/m32）鋼筋主筋：熱軋HRB335®筋構造鋼筋：熱軋HPB 300鋼筋3）橋面鋪裝瀝青混凝土，容重為22kN/m3 ;混凝土墊層C25,容重為24kN/m34）人行道單側人行道包括欄桿荷載集度為6kN/m5 .設計荷載表1-2簡支梁橋橫截面設計荷載A組B組汽車荷載人群福栽汽車荷載人群福栽公路一I級3.0 kN/m

5、2公路一II級3.0 kN/m 26 .設計規范及參考書目1）公路橋涵設計通用規范（JTG D60-2004）2）公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范（JTG D62-2004）3）橋梁工程4）混凝土結構設計規范5）結構力學6）橋梁通用構造及簡支梁橋第二部分設計要求1 .恒載內力計算1.1 分別計算各主梁的恒載集度1.2 各主梁的恒載在各控制截面（支點、L、L/2截面）內力（彎矩和剪力）2 .設計活載內力計算2.1 畫出各號梁的橫向分布影響線2.2 計算各號梁的支點及跨中的荷載橫向分布系數2.3 畫出各控制截面的內力的影響線2.4 計算各主梁在各控制截面的彎矩和剪力3 .計算3.1 分別計

6、算各主梁在各控制截面的彎矩和剪力的作用效應組合（基本組合、短期效應 組合、長期效應組合）3.2 繪制基本組合的彎矩及剪力包絡圖4 .配筋計算、設計及驗算4.1 主梁各控制截面的控制內力的基本組合匯總4.2 主梁受拉配筋的計算及配置（利用彎矩包絡圖）4.3 主梁正截面抗彎承載能力驗算4.4 主梁斜截面抗剪承載能力驗算4.5 剪力區抗剪鋼筋的配置（利用剪力包絡圖，配置抗剪箍筋、彎起鋼筋等）4.6 裂縫寬度驗算（選做，可參考設計規范 JTG D62-2004, 60頁的6.4裂縫寬度驗算 進行）4.7 T梁翼板（行車道板）內力計算及配筋設計（選做，可參考教材115頁，較接懸臂板法進行計算）說明：計算

7、內容1.1-4.5是必須完成的內容，4.6-4.7是選做內容第三部分成果要求1、設計計算書一份。2、配筋圖一張3號圖。圖名：鋼筋混凝土簡支T梁結構示意圖圖中需畫出： 鋼筋混凝土 T形梁骨架構造圖 跨中及支點橫截面鋼筋配筋圖 一片主梁鋼筋明細表第四部分設計計算書恒載內力計算(1)恒載集度主梁：(0.30 0.18) 19.522 (0.12 0.22 (19.5)(1.6 0.24)1952-) 0.18 1.30 25419.50.12 0.219.5、i ”-(；-)(1.6 0.18) (19.5 2 ) 25424=241.508 (kN)G g1 12.385 (kN/m)橫隔梁：對于

8、邊主梁1.60 0.18g2 0.94 () 0.48 0.41 0.16 5 25 19.5 0.483 (kN /m)2對于中主梁1g2 2 g2 0.966 (kN /m)橋面鋪裝層1g3 0.02 7.00 22 (0.06 0.1125) 7.00 24/6 2.928 (kN /m) 2欄桿和人行道g4 6 2/6 2 (kN /m)作用于邊主梁的全部荷載g為g gi 12.385 0.483 2.928 2.00 17.796(kN/m)作用于中主梁的荷載為g1 12.385 0.965 18.279 2.00 18.279 (kN /m)表3-1各主梁恒載計算及匯總主梁斷面項目

9、計算式單位梁號12、3表中：主梁重量q1"F 25FkN/m12.38512.385橫 隔 梁分布 于中 梁的 重量q2 M八跖加"/LkN/m00.966F主梁截面積 (m2)nh、 hfh、 bfh、l0h、 rh橫梁的片數、高 度、寬度、凈跨、容 重；分布 于邊 梁的 重量1q2-q22kN/m0.4830橋面鋪裝 重q3 (rH r2H2)Bo/nzkN/m2.9282.928nz主梁片數；Bo橋面凈寬雙側人行 道及欄桿平均值qr 6KN /mkN/m2.02.0(m)；iHi、 r2H2方力U為瀝青混凝土、墊層 混凝土的容重與厚 度乘積。重量2qr 2 6q， n

10、znz合計q qiq2(或q2)q3qkN/m17.79618.279(2)荷載內力計算邊主梁距離支座為X的橫截面彎矩和剪力： glXgxglgMx x gx - -(l x)Vxgx (l 2x)22222表3-2 各計算截面的剪力和彎矩值項目計算式單位梁號12、3qkN/m17.79618.279彎 矩M1跨處4x l/4n43一139M 1l l-ql416232kN/m634.400651.606跨中x l/2R.1 !11 , 2M 1 llql2428kN/m845.866868.808端點x 0Mo 0kN/m00男 力V端點x 01Vo2qlkN/m173.511178.219

11、跨中x l/2V1 02kN/m001跨處4x l/4V1 q（l 2 ：） ：ql4244kN/m86.75689.109二、活荷載內力計算(1)有關系數及人群荷載主梁用C35混凝土，查表可得彈性模量E 3.15 104(N/mm2) 3.15 1010(N/m2)結構計算跨徑l 19.5m,重力加速度g 9.81m/s2,結構跨中處的單位長度質量 m Gg翼板的換算平均高度:12 20h - 16(cm)主梁截面重心位置ax(160 18) 16(160 18)16130一 130 18 22- 36.9(cm)16 130 18主梁抗彎慣距Ic -121318 1303 18 13012

12、一一 一 一 3(160 18) 163等 36.9)216 (160 18) 16 (36.9 )7089253.853(cm4) 7.089 10 2(m4)結構基頻f2212梁號G(N /m)mcf 匡2l2 1 mc0.1767ln f 0.01571218002222.2224.1410.2352162901660.5504.7900.2613162901660.5504.7900.261當 1.5Hz f 14Hz 時,0.1767ln f 0.0157表3-3主梁系數及人群荷載梁號G(N / m)mc cf忑0.17671n f 0.01571-3162801660.5504.7

13、900.261取 0.3項目依據數值多車道折減系數橋規（JTGD60-2004 第 4.3.1條1.0人群柿栽qr qrR 3R kN /m(R為人行道寬)3.9（2）簡支梁內力影響線面積表3-4簡支梁內力影響線面積內力影響線圖形影響線回積 （m或m ）M l不-13l ,13“ 2c -l19.535.6516232M l2111 _ 2c一l 19.547.5342 8Vol1_-119.59.7522V413 319.5 5.4842 4 4V1211111-1-19.5 0.5 2.438222221 ,(3)計算荷載橫向分布系數(I)用杠桿原理法求主梁支點處的荷載橫向分布系數圖3-1

14、杠桿原理法計算橫向分布系數(尺寸單位：cmj)根據橋規(JTG D6。的規定，在橫向影響線上確定荷載沿橫向最不利的布置位置。圖1.1中P,、2相應為汽車荷載軸重和每延米跨長的人群荷載集度；q和r為對應于汽車車輪和人群荷載集度的影響線坐標。由此可得荷載橫向分布系數為 1、6號梁11汽車何載moqq0.375 0.188q2q2人群荷載 morr 1.1562、5號梁11汽車何載 moq q 1 0.5q 2 q 2人群荷載 morr 0.1563、4號梁111汽車何載 moqq-1 -0.188 0.594q2q22人群荷載morr 0(II)用剛性橫梁法求主梁跨中的荷載橫向分布系數此橋在跨度內

15、設有橫隔梁，具有強大的橫向連接剛性，且承重結構的跨寬比為- 里)2.03 2,故可按偏心壓力法來繪制橫向影響線，并計算橫向分布系數mcn 6,梁間距為1.60m,則B 6 1.60本橋各根主梁的橫截面均相等，梁數aa2 1.6 0.8 4.0ma2a51.6 0.8 2.4m a3 a4 0.8m62aii 1222c1a2a32a64.022.42 0.82(0.8)2(2.4)2(4.0)2 44.8(m2)11_ _CO 00了 o圖3-2用剛性橫梁法求主梁跨中的荷載橫向分布系數rl-001-60_ 7O6 L£口 16 J- -% E50一載 自 車 道3b C1號梁橫向影響

16、線的坐標值為111na1a11""6«26a i i 1近 0.52444.8116na a662 aii 1組 0.19044.8由ii和16繪制的1號梁橫向影響線，見圖（a）,圖中還按照橋規（JTG D60）的規定，確定了汽車荷載的最不利荷載位置。設橫向影響線的零點至1號梁位的距離為x 5 1.6 x解彳x x 5.87m0.5240.190設人行道緣石至1號梁軸線的距離為（7.00 5 1.60） / 20.5m根據幾何關系，左側第一個輪重對應的影響線坐標為（以飛表示影響線零點至汽車車輪的橫坐標距離）：l1 0.524q1xq1 （5.87 0.5 0.5）

17、 0.435q x q 5.87同理可得各輪重和人群荷載集度對應的影響線坐標分別為q2q3l1Xq3Xq4Xr X0.5245.870.524(5.870.50.51.8)0.2745.870.524(5.870.50.51.81.3)0.1585.870.524(5.870.50.51.81.31.8)0.0035.87(5.87 0.51.30.537于是，1號梁的活載橫向分布系數可計算如下: 汽車荷載1 mcq 2 人群荷載1 ()1q -( 1234) 一22(0.4350.274 0.1580.003) 0.432mcr r0.5372號梁橫向影響線的坐標值為121na2 a112.

18、4 4.062-1 - 0.381。2644.8aii 1a2 a62662 aii 12.4 4.000.04844.8由21和26繪制的2號梁橫向影響線，見圖(b)圖中還按照橋規（JTG D60）的規定，確定了汽車荷載的最不利荷載位置。設橫向影響線的零點至1號梁位的距離為x ,則x 5 1.6 x解得X0.3810.0487.10mq1l1 xq1X0.381q2l1 一xq2 X7.100.3817.100.381(7.10(7.10q3q4J1Xq4 X7.100.381(7.100.50.50.50.5)0.50.50.3271.8)1.80.2311.3) 0.161l1 xrX7

19、.100.381(7.100.50.51.81.3 1.8) 0.0657.10(7.10 0.51.30.389于是，2號梁的活載橫向分布系數可計算如下: 汽車荷載1 mcq 2 人群荷載q 1 ( 1234)122(0.3270.231 0.1610.064) 0.392mcr r0.3893號梁橫向影響線的坐標值為131.na3 a1 T2 aii 11 0.8 4.00.238644.836a3 a61626aii 10.8 4.0 0.09544.8由31和36繪制的3號梁橫向影響線，見圖(c)圖中還按照橋規（JTG D60）的規定，確定了汽車荷載的最不利荷載位置。設橫向影響線的零點

20、至1號梁位的距離為x ,則x x 5 1.6 z解得 x 13.31m0.2380.095q1l1Xq1Xq2上Xq2Xq3l1Xq3Xq4ii -xq4 XJ1Xr X0.23813.310.23813.310.23813.310.23813.310.23813.31(13.31(13.31(13.31(13.310.50.50.50.50.5)0.50.50.51.3 (13.31 0.5)20.2201.8)1.81.80.1881.3)1.30.2410.1651.8) 0.133于是，3號梁的活載橫向分布系數可計算如下:汽車荷載 1mcq 2人群荷載1234) 2 (0.2200.1

21、88 0.165 0.133) 0.353mcr r0.241表3-5荷載橫向分布系數梁號荷載位置汽車荷載人群福栽邊主梁1、6號梁跨中mc0.4320.537支點m00.1881.1062、5號梁跨中mc0.3920.389支點m00.5000.1563、4號梁跨中mc0.3530.241支點m00.5940(4)活載內力計算公路-II級車道荷載標準值為均布荷載qk 0.75 10.5 7.875(kN/m)計算彎矩時的集中荷載19.5 5pk 0.75 180 (360 180) 178.5(kN/m)50 5計算剪力時的集中荷載pk 1.2 178.5 214.2(kN/m)表3-6主梁車

22、道荷載彎矩活 載截 面 位 置梁 號m(1)qkKN/mMPkKNyk彎矩(kN m)M (1)( Pk yk qk ) mc車 道 荷 載M L40.4321.2357.87535.65178.53.656497.3960.3921.2617.87535.65178.53.656461.7300.3531.2617.87535.65178.53.656415.416Ml20.4321.2357.87547.53178.54.875663.1950.3921.2617.87547.53178.54.875615.6400.3531.2617.87547.53178.54.875553.8880

23、0.1881.2357.8750178.5000.51.2617.8750178.5000.5941.2617.8750178.500表3-7主梁人群荷載彎矩活 載截 面 位 置梁 號m0porKN/mM彎矩(kN m)Mmcr por人 群 荷載Ml40.5373.935.6574.6590.3893.935.6554.0820.3323.935.6546.158Ml20.5373.947.5399.5450.3893.947.5372.1100.3323.947.5361.54301.1563.947.53003.947.53003.947.530(5)計算主梁活載剪力1 .計算主梁跨中截

24、面活載剪力表3-8主梁跨中活載剪力活 載截 面 位 置梁 號mc(1)qkKN/mMpkKNyk剪力(kN)V (1)(py q )mcVl0.4321.2617.8755.484214.20.75111.0404車 道 荷 載人 群 荷 載0.3921.2617.8755.484214.20.75100.7590.3531.2617.8755.484214.20.7590.734Vl20.4321.2617.8752.438214.20.568.8020.3921.2617.8752.438214.20.562.4310.3531.2617.8752.438214.20.556.220Vl4

25、0.5371.2617.8755.484214.20.7511.4850.3891.2617.8755.484214.20.758.3200.3321.2617.8755.484214.20.757.100Vl20.5371.2617.8752.438214.20.55.1060.3891.2617.8752.438214.20.53.6990.3321.2617.8752.438214.20.53.1572 .計算主梁支點截面活載剪力1 ）計算支點截面汽車荷載最大剪力作荷載橫向分布系數沿橋跨方向的變化圖形和支點剪力影響線各梁支點簡歷計算圖示M： IT "A *j 2害 _Q汽車商載

26、6o-LO3汽車荷載圖3-3橫向分布系數變化區段的長度a -219.54.85 4.9(m),影響線面積車道均布荷載作用下(m mc時)：V0,qk(1)mc qk0.916附加三角形何載重心的影響線坐標為y 1 (19.5 1 4.9) /19.53附加車道均布荷載剪力為V0,qk(1) a (m0mc) qk y故車道均布荷載作用下的剪力為V0,qk Vo,qkVo,qk車道集中荷載作用下：Vo,pk(1)車道荷載作用下的支點剪力為VoqVo,qkVo,pk(1)mc qkmo pk yka ,2(mo mc) qk y mo pk yk表3-9主梁支點截面車道荷載剪力活 載截 面 位 置

27、梁 號mcmb(1)qkKN/mMPkKNyky車 道 荷 載00.4320.1881.2357.8759.75214.210.9160.3920.51.2617.8759.75214.210.9160.3530.5941.2617.8759.75214.210.916活 載截面 位置梁 號a ,、-V。(1)二(m° mc)qk y mc qk 2車 道 荷載085.372175.414199.992表3-10主梁支點截面人群荷載剪力活 載截 面 位 置梁 號mcm0porKN/m(m2)ya(m),a，、一V0rmcp0r-(m°mc)p°r y2人 群 荷

28、載00.5371.1063.99.750.9164.918.4290.3890.1563.99.750.9164.911.7690.33203.99.750.9164.99.719三、內力組合根據橋規(JTG D60)有關規定，本設計采用以下作用效應組合(1)基本組合彎矩 0Md0.9(1.2MG 1.4Mq 0.8 1.4Mr) 1.08MG 1.26Mq 1.008M r剪力0Vd0.9(1.2Vg 1.4Vq0.8 1.4Vr) 1.08Vg1.26Vq1.008Vr(2)短期效應組合彎矩 Ms Mg 0.7Mq/(1) Mr剪力 Ms Vg0.7Vq/(1) Vr(3)長期效應組合彎矩

29、 Ml MG 0.4Mq/(1) M r剪力 MlVg 0.4Vq/(1) Vr表3-11主梁彎矩組合項目組合彎矩M KN/m四分點截面跨中截面梁梁梁梁梁梁恒載Mg634.4651.606651.606845.866868.808868.808車道福我M q q497.396461.73415.416663.195615.64553.888人群柿鼓M r74.65954.08246.15899.54572.1161.54311.2351.2611.2611.2351.2611.261Mq /(1)402.750366.162329.434537488.216439.245基本組合0 M d1.

30、08Mg 1.26M q 1.008Mr q1387.1271340.0291273.6861849.5021786.7061698.247短期組合M sMg 0.7Mq/(1) Mr990.9839962.0012928.36761321.3111282.6691237.823長期組合M iMg 0.4Mq/(1) Mr825.3635819.7035801.84271100.4841092.9381069.1233-12 主梁剪力組合項目組合剪力V KN梁端截面跨中截面梁梁梁梁梁梁EVg173.511178.217178.217000車道福我Vq q85.372175.414199.992

31、68.80262.43156.22人群柿鼓Vr18.42911.7699.7195.1063.6993.15711.2351.2611.2611.2351.2611.261Vq /(1)69.127139.107158.59855.71049.50944.584基本組合0Vd313.537425.359454.26191.83782.39274.0201.08Vg 1.26Vq 1.008Vr q短期組合VsVg0.7Vq/(1) Vr240.329287.361298.95544.10338.35534.366長期組合ViVg0.4Vq/(1) Vr208.534238.567245.544

32、24.32621.28319.096表3-13主梁組合相關系數項目組合剪力V KNl/4截面梁梁梁EVg86.75589.10989.109車道福我Vq q111.04100.75990.734人群柿鼓Vr11.4858.327.10111.2351.2611.261Vq /(1)89.91179.90471.954基本組合0Vd1 .08Vg 1.26Vq 1.008Vr q245.183231.581217.720短期組合VsVg0.7Vq /(1) Vr161.178153.362146.578長期組合V1Vg°.4Vq/(1) Vr127.313124.399120.731四

33、、截面配筋計算及驗算主梁受拉配筋的計算及配置(1)用于承載能力極限狀態計算的作用效應組合設計值M 11849.502 KN m跨中截面彎矩組合設計值,d,2其他各截面彎矩可近似按拋物線變化計算。支點截面剪力組合設計值Vd,° 454'261,跨中截面剪力組合設計值V 191,837 KNd,2,其他截面可近似按直線變化計算。(2)用于正常使用極限狀態計算的作用效用組合設計值(梁跨中截面)恒載標準值產生的彎矩MGK868,808 KN m不計沖擊力的汽車荷載標準值產生的彎矩短期荷載效應組合彎矩計算值為長期荷載效應組合彎矩計算值為人群荷載標準值產生的彎矩值為MsMiM Q2KMq

34、1K 537 KN m1321.311KN m1100.484KN m99.545 KN m材料要求梁體采用C35混凝土，抗壓設計強度fcd 16.7Mpa ;主筋采用HRB33硼筋，抗拉設計強度fsd 30°Mpa構造鋼筋采用HRB30硼筋，抗拉設計強度fsd 27°Mpa(3)截面鋼筋計算b 0.56跨中截面的縱向受拉鋼筋的計算由設計 資料查附表得 fcd 16.7Mpa , ftd 1.57Mpa , fsd 300Mpa ,01.0 ,彎矩計算值M0M 11849.502 KN md 一 2120 200160mm其余尺寸不1、計算T形截面梁受壓翼板的有效寬度：為了

35、便于計算，實際T型截面換算成計算截面hf 變，故有：,1.1 )(1)bf 3、3 19500 6500nm( l0 為主梁計算跨徑)(2)bf b 2b 12hf 180 2 0 12 160 2100nm(3) bf 160mm(等于相鄰兩梁軸線間的距離)取上述三個數據中最小的值，故取 bf 160mm2、因采用的是焊接鋼筋骨架，設鋼筋重心至梁底的距離as 30 0.07h 30 0.07 1300 121mm , 則梁的有效高度即可得到，h0 h as 1300 121 1179mm。3、判斷T形梁截面類型fcdbfhfh0hf16016.7 1600 160 1179 4529.64

36、106N mm 4529.64KN mM(1849.502KN m)判斷為I類T形截面,4、受壓區高度h, 一可由式 0M Mufcdbfhf h 得2x1849.502 106 16.7 1600x(1179 -)整理后，可得到x2 2358 x 1435950Xi5、b .b2 4ac2a(2358)、( 2358)2 4 143595(2358)( 2358)2 4 143595主筋面積計算將各已知值及x62.56mm代入 fcdbf x2295.4mm62.56mmfsdAs ，hf1300mm舍去160mm適合、, fcdbfx 求出As-d二fsd16.7 1600 62.56 八

37、 2 5756mm300根據以下原則:a、選用鋼筋的總面積應盡量接近計算所需的鋼筋As；b、d也不能大于40mm一月殳為1232mm本設計采用18mniF口 28mm兩種鋼筋搭配，選用828+418,截面面積為5943mm鋼筋疊高層數為6層,c、受拉鋼筋的布置在滿足凈保護層的條件下，應盡量靠近截面的下邊緣，鋼筋的凈距和疊高都滿足構造要求。故混凝土厚度取35mm d 28mm及規定的30mm鋼筋間橫向凈距 Sn 180 2 35 230.5 49mm 40mm及1.25d 35,滿足構造要求。6、截面復核已設計的受拉鋼筋中2828的截面面積為615.8*84926mm 418的截面面積為24*2

38、54- 1018mm fsd 300Mpa。可求得 as ,即4926(35 2 30.5) 1018(35 4 30.5 20)as 118mm4926 1018則有效高度h0 1300 118 1182mm、由式(3-46) fcdbfhffsdAs計算fcdbfhf 16.7 1600 1604.28 106 N mm4.28kN mfsdAs (4926 1018) 300，一一 ，一6 一1.78 10 N.mm1.78KN .mfcdbfhffsdAs,故為第一類T形截面、受壓高度x由式(3-40) fcdbfx fsdAs,求得 xfsdA 300 5944fcdbf 16.7

39、160067 mm hf( 160mm)相對界限受壓高度：b 0.56貝口 xbh0 660mm、正截面抗彎承載力由式 0Md Mufcdbfx h°求得正截面抗彎承載力Mu16.7 16006767 1182 21933.1 106 Nmm1933.1 KNM ( 1849.5 KN m)pAs5944又bhb 180 11822.78%minmax0.2%,0.45-fl 0.24%,故截面復核滿 fsd足要求。(4)腹筋的計算1、檢查截面尺寸228通過支座截面，支座截面有效高度根據構造要求，梁最底層鋼筋30.5h0 h (35-) 1300 50.3 1250mm2(0.51

40、10 3) .,fCU7bh0 (0.51 10 3) 25 300 1250573.3KN0Vd,0 454.3KN截面尺寸符合設計要求判斷依據：檢查截面尺寸(由抗剪上限值控制)，要求0Vd (0.51 10 3)jVbh0(式中Vd為支點剪力組合設計值，h0為支點截面有效高度)，否則修改尺寸。0Vd (0.51 10 3)f7bh0 (式中Vd為支點剪力組合設計值，h°為支點截面有效高度)， 否則修改尺寸。2、檢查是否需要設置腹筋(1)跨中段截面3 一3(0.50 10 ) 2 ftdbh0 (0.50 10 ) 1.57 180 1182 162.4kN(1) 支座截面3_3(

41、0.50 10 ) 2 ftd bhc (0.50 10 ) 1.57 300 1250 355.96kN因 0V l(91.8kN) (0.50 103) 2 ftd bh00Vd 0(454.3kN),故可在梁跨中的某長度d,2范圍內按構造配置鋼筋，其余區段可應按計算配置腹筋。判斷依據：檢查是否需要設置腹筋(1)若0Vd (0.50 10 3) 2ftdbh0,則不必按計算設置腹筋，只需要按構造要求配鋼筋R235鋼筋時，(5曠濡 0.18%(2)若(0.50 10 3) 2 ftdbh00Vd (0.51 10 3)f7bh0 ,需要進行腹筋設計3、剪力圖分配計算：在所示的剪力包絡圖中，支

42、點處剪力計算值Vo°Vd,0 ,跨中處剪力計算值Vl/20M/2。3VxoVd,x (0.5 10 ) ftdbho 162.4kN的截面距跨中截面的距離可由男力包絡圖按比例求得，為 L Vx V/2l1 一2 V V/29750162.4 91.8454.3 91.81899mm在li長度內可按構造要求布置鋼筋。同時根據公路橋規規定，在支座中心線向奧力也絡圖及分配圖跨徑長度方向不小于1倍梁高h 1300mm范圍內，鋼筋的間距最大為100mm圖3-4 剪力包絡圖及分配表距支座中心線的h/2處的計算剪力值（V ）由剪力包絡圖按比例求得，為VLV。h（V。Vi/2）L19500 454.

43、3 1300（454.3 91.8）19500430kN其中應由混凝土和箍筋承擔的剪力計算值至少為0.6V 258KN ;應由彎起鋼筋（包括斜筋）承擔的剪力計算值最多為0.4V 172KN ,設置彎起鋼筋區段長度為4630mm 4、箍筋計算計算依據:2一 (mrm常用箍筋直徑應不小于8mm且不小于1/4主筋直徑和股數，再按下式計算箍筋問距：Sv12 32(0.56 10 6)(20.6P) .不Asvfsvbh。(V ) (1.1)2(0.56 10 6)(2 0.6 1.25),25 100.6 195 180 12182 (430)2=240mm確定箍筋間距Sv的設計值尚應考慮公路橋規的構

44、造要求。1右箍筋間距計算值取Sv 300mm -h 650mm及400mm是潴足規范要求的，但2計算:采用直徑為8mm勺雙肢箍筋，箍筋截面積 Asv nAsv1 2 50.3 100.6mm2在等截面鋼筋混凝土簡支梁中,箍筋盡量做到等距離布置。為計算簡便，設計箍筋時，式中的斜截面內縱筋配筋百分率p及斜截面有效高度h0可近似按支座截面和跨中截面的平均值取用，計算如下:跨中截面Pl/22.782.5 ,取 R/22.5 , h0 1187mm支點截面Po0.69 ,h0 1249mm則平均值分別為P2.5 0.6921.25 ,ho1187 1249°1218mm2Sv12 32(0.5

45、6采用。8雙肢箍筋，箍筋配筋率sv100.6bSv 200 3000.12% 0.18% (HR3Cffl筋時)，箍筋間距Sv為10 6)(20.6P) fcu,kAsvfsvbh022(V)故不滿足規范規定。現取 Sv 150mm計算的箍筋配筋率sv 0.2% 0.18% ,且不小于 1 .h 650mm 和 400mm2綜合上述計算，在支座中心向跨徑長度方向的1300mm范圍內，設計箍筋間距Sv100mm ,爾后至跨中截面統一的箍筋間距取 Sv 150mm。5、彎起（斜筋）計算(1)第一道斜筋按0.4V設計計算Vsbi 0.4V(0.75 10 3)fsdAsdiSin s1333.3Vs

46、bi/ .ASbi-( mmfsd Sin s式中：Asbi為所需的第一道彎筋面積(2)計算i點截面處的剪力Vi。Vsbi Vi Vcs對于第二道斜筋，Vsb2 V2 Vcs,由此可求 得Vsb2 ,同樣按照上述方法確定由主筋彎起還是需另加斜筋。直到i點在c點之右為止， 從而得到全部斜筋按斜截面抗剪確定的初彎起位置。(3)按同時滿足梁跨間隔正截面和斜截面的抗彎要求確定彎起鋼筋的最終彎起點的位 置。計算：設焊接鋼筋骨架的架立鋼筋(HRB335為。22,鋼筋重心至梁受壓翼板上邊緣距離as 50mm o彎起鋼筋的彎起角度為45。，彎起鋼筋末端與架立鋼筋焊接。為了得到每對彎起鋼 筋分配的剪力，由各排彎起鋼筋的末端折點應落在前一排彎起鋼筋的構造規定來得到各 排彎起鋼筋的彎起點計算位置，首先要計算彎起鋼筋上、下彎點之間垂直距離hi現擬彎起N1N5鋼筋，將計算的各排彎起鋼筋彎起點截面的hi以及至支座中心距離X、分配的剪力計算值Vsbi、所需的彎起鋼筋面積Asbi列入表1中。現將表1中有關計 算如下：根據公路橋規規定，簡支梁的第一排彎起鋼筋(對支座而言)的末端彎起點應位于支座中心截面處。這時，hi為幾 130035 30.5 1.535 24 30.5 0.51300 155 1145mm表3-14彎起鋼筋計算表穹起點123