1、第四章第四章 MOA避雷器在線監避雷器在線監測與診斷測與診斷On-line monitoring and fault diagnosis for MOA1本章內容 概述 避雷器的故障特點與診斷內容 監測總泄漏電流Ix 諧波法測量阻性電流 補償法測量阻性電流 基波法 光電技術在避雷器泄露電流在線監測中的應用24.1 概述3避雷器定義：避雷器定義：一種過電壓限制器。當過電壓出現時，避雷一種過電壓限制器。當過電壓出現時，避雷器兩端子間的電壓不超過規定值，使電氣設備免受過電壓器兩端子間的電壓不超過規定值，使電氣設備免受過電壓損壞，過電壓過后，又能使系統迅速恢復正常狀態。損壞，過電壓過后，又能使系統迅速

2、恢復正常狀態。無間隙金屬氧化物避雷器：無間隙金屬氧化物避雷器：由非線性金屬氧化物電阻片串由非線性金屬氧化物電阻片串聯或并聯組成且無并聯或串聯放電間隙的避雷器（聯或并聯組成且無并聯或串聯放電間隙的避雷器（Metal Metal Oxide Surge ArrestersOxide Surge Arresters，簡稱，簡稱MOAMOA）避雷器的作用：避雷器的作用：限制過電壓以保護電氣設備。限制過電壓以保護電氣設備。44.1.1 氧化鋅避雷器結構及特性氧化鋅避雷器結構及特性Zno電阻片的等值電路電阻片的等值電路Zno閥片的等值電路閥片的等值電路RcZno晶粒本體的電阻晶粒本體的電阻C晶界層的固有電

3、容晶界層的固有電容R晶界層的電阻晶界層的電阻 MOV在高倍顯微鏡下微觀結構(MOV晶粒的等值半徑約5m) 金屬氧化物電阻片具有極其優異的非線性V-A特性，在正常工作電壓下，其阻值很大（電阻率高達1010-1011cm），通過電阻片的漏電流很小（A級），在這個電流下，電阻片具有足夠的運行壽命。而在過電壓的作用下，阻值會急劇變小，非線性系數約為：0.010.04，因此保證了在泄放幾千安操作電流和幾十千安雷電流時電阻片兩端仍然保持低電壓。MOV的綜合特性 ZnO電阻片與SiC閥片伏安特性的比較 歸納起來： a. 優異的非線性； b. 快速的響應特性； c. 大的能量吸收能力； d. 持久的抗老化特性

4、； e. 在不同區段，有敏感程度不同的溫度特性。 在低電場區MOV具有極強的電介質特性，在持續工作電壓下，靜態相對介電常數r為6501200，MOV對外主要呈現電容特性，泄漏電流中，阻性電流分量約占全電流的1/51/12；等值電阻具有明顯的負溫度系數，其值依據配方、工藝的不同而異； 在強電場區，即工作區呈現極強的金屬特性，在1s的沖擊波電流作用下，主要顯示電阻特性，隨著溫度的升高電阻值單調增大。電阻片具有對稱性，無極性效應，在1s沖擊電流波范圍內，響應時間可忽略不計。在配方工藝一定的前提下，V-A特性與作用波波形有關，波陡度增加，殘壓增大，在VFTO波作用下，呈現明顯的電感特性，殘壓出現過沖現

5、象。 MOV的老化特性與長期承受的持續電壓、環境溫度、吸收的過電壓能量、波形、次數以及荷電率等有關，通常荷電率越高老化速度越快。 前蘇聯學者對老化壽命的研究結果表明：電阻片具有記憶性。對一定配方、工藝制造的電阻片，各自都擁有固定的能量儲備，對雷電沖擊、操作沖擊固有能量儲備是不同的，通常操作沖擊固有能量儲備較大，約大于雷電沖擊下一個數量級。電阻片每吸收一次過電壓能量，就耗費一些固有儲備，待固有能量儲備耗完，電阻片也壽終了。電阻片易吸潮，受潮后電阻值下降且很難經處理后完全恢復。MOV性能受溫度應力的嚴重影響，溫度應力會導致MOA炸裂或熱崩潰。（1）金屬氧化物避雷器的結構（2）金屬氧化物避雷器的分類

6、（3）金屬氧化物避雷器的特點（4）金屬氧化物避雷器的主要電氣性能參數4.1.2 4.1.2 金屬氧化鋅避雷器金屬氧化鋅避雷器 依據MOA運行工況和被保護設備的不同,MOA分為： 無間隙金屬氧化物避雷器 有間隙金屬氧化物避雷器 無間隙金屬氧化物避雷器基于MOV的電氣特性具有無續流、無截波、響應快、吸收能量大、保護殘壓低、電氣性能穩定，抗老化性能強等獨特特性，完全取消間隙。金屬氧化物避雷器的結構金屬氧化物避雷器的結構 無間隙金屬氧化物避雷器 主要由MOV、防爆裝置、均壓裝置、緊固裝置、外絕緣套、密封裝置等組成，結構簡單，易于實現電阻片間的串并聯，受環境影響小，使用于重污穢、潮氣大的地區，能夠對弱絕

7、緣和大容量設備實施可靠保護。理論上可以實現帶電水沖洗。 有串聯間隙的金屬氧化物避雷器綜合了MOV和放電間隙的優點，具有放電電壓更高，可以避開系統中高幅值、持續時間長威脅避雷器自身安全的部分內過電壓，而保持合理的絕緣配合的特點，有選擇性地限制過電壓。利用電阻片的電容、電阻特性改善了間隙的放電分散性，減小了放電沖擊系數，基本上無續流、無截波，吸收能量大抗老化性能強等特性。有串聯間隙的金屬氧化物避雷器 主要由MOV、放電間隙、防爆裝置、緊固裝置、外絕緣套、密封裝置等組成。更適用于6kV10kV中性點不接地系統，實現對配電網電氣設備雷電沖擊過電壓的防護。但間隙的存在，放電電壓具有分散性且受環境影響。淋

8、雨狀態下、重污穢地區運行工頻放電電壓明顯降低，可能會導致避雷器誤動損壞。按MOA額定電壓值分類： 分為高壓類、中壓類和低壓類三類。高壓類指66kV及以上等級的MOA，大致可劃分為750kV、500kV、330kV、220kV、110kV、66kV六個電壓等級；中壓類指3kV35kV的MOA，大致可劃分為3kV、6kV、10kV、35kV四個電壓等級；低壓類指3kV以下的MOA，大致可劃分為1kV、0.5kV、0.38kV、0.22kV四個電壓等級。金屬氧化物避雷器的分類金屬氧化物避雷器的分類按用途分類a.系統用線路型避雷器；b.系統用電站型避雷器；c.系統用配電型避雷器；d.并聯補償電容器組保

9、護型避雷器；e.電氣化鐵道型避雷器；f.電動機及電動機中性點型避雷器；g.變壓器中性點型避雷器；h.特種避雷器；i.線路懸掛式避雷器按外套材料分類a瓷外套型:瓷外套MOA按耐污穢性能分為四個等級，I級為普通型、II級為用于中等污穢地區（爬電比距20mm/ kV）、III級為用于重污穢地區（爬電比距25mm/kV）、IIII級為用于特重污穢地區（爬電比距31mm/kV）。b復合外套型:復合外套MOA是用復合硅橡膠材料做外套，并選用高性能的氧化鋅電阻片，內部采用特殊結構，用先進工藝方法裝配而成，具有硅橡膠材料和氧化鋅電阻片的雙重優點。 C罐式:由MOV、均壓罩、外殼、放電計數器以及絕緣盆和電聯接器

10、等部分組成，主要應用于GIS電站中。 按結構性能分類MOA可分為：A.無間隙（W），包括單柱、多柱；b.帶串聯間隙（c）；c.帶并聯間隙（B）。 但應注意：多柱電阻片并聯可以顯著提高避雷器的能量吸收能力和降低殘壓，但需嚴格控制多柱間的電流分布和徑向電場。 對于不同電壓等級的避雷器，需按參數要求，采取多片電阻片串聯結構，對于220kV及以上的避雷器，必須嚴格控制電阻片柱軸向電位分布。 實際應用中，電阻片可能會采取電阻片的串、并聯結構。（1）無間隙避雷器標稱放電電流額定電壓持續運行電壓和持續運行電流工頻電壓耐受時間沖擊保護水平參考電流和參考電壓壓比荷電率通流容量外絕緣水平金屬氧化物避雷器的主要電氣

11、性能參數金屬氧化物避雷器的主要電氣性能參數（2）有間隙金屬氧化物避雷器 避雷器的額定電壓選擇越高，自身負荷越輕，可靠性越高，但在電阻片V-A特性一定的前提下，與避雷器的保護特性構成了一對制約矛盾。為了解決這一矛盾，滿足系統工況要求，可采取MOV與放電間隙串聯的有間隙避雷器結構。如：在配電網中，絕緣配合確定的內過電壓水平為4p.u.,出現持續時間長,幅值4p.u.的內過電壓時，可能會導致無間隙MOA動作,泄放過電壓能量。這是無間隙MOA與碳化硅閥式避雷器在限制過電壓時的本質區別。由于避雷器自身所具有的工頻時間耐受特性決定了它不能耐受配電網中出現的這種高幅值、長時間的內過電壓,因此。借助串聯間隙將

12、避雷器的動作門檻抬高, 躲過出現的內過電壓。有間隙金屬氧化物避雷器分為： 串聯間隙和并聯間隙兩種 （a）帶串聯間隙的MOA （b）帶并聯間隙MOA 有間隙金屬氧化物的主要電氣性能參數避雷器滅弧電壓 保證避雷器泄放過電壓能量后，工頻過電壓下可靠滅弧的最低電壓值；也稱為額定電壓。工頻放電電壓標準雷電沖擊放電電壓陡波雷電沖擊放電電壓必要時：還需要確定操作沖擊放電電壓標準雷電沖擊殘壓標準操作沖擊殘壓通流容量外絕緣水平持續運行下的電導電流、泄漏電流 除此之外，避雷器的機械性能、防爆性能 、防污性能、熱穩定性能等也是反映避雷器性能的參數內容。（1）國內外金屬氧化物避雷器的應用（2）金屬氧化物的運行情況（3

13、）金屬氧化物的發展前景4.1.24.1.2金屬氧化物避雷器的應用金屬氧化物避雷器的應用3.1國內外金屬氧化物避雷器的應用 金屬氧化物避雷器，由于其優異的非線性、大的通流能力和持久的抗老化，一出現就迅速得到了廣泛應用。如美國、前蘇聯、英國、法國、日本等，MOA已基本取代了傳統碳化硅閥式避雷器，MOA已成功地應用在3kV1150kV各級交、直電力系統，俄羅斯還開發、研究了1800kV特高壓MOA。 我國的金屬氧化物避雷器在引進日本日立配方、工藝和設計技術基礎上，經過20多年的研究、改進，制造技術也有了長足進步，性能參數已達到了世界先進水平，完全實現了交、直流避雷器的國產化，現已有數萬相110kV以

14、上高壓、超高壓交流MOA和數百臺直流高壓MOA在運行，國產避雷器的占有率大于78% ，MOA的占有率高于82%，電壓等級覆蓋3kV-750kV，產品出口多個國家和地區。 國家發改委明確聲明：我國的MOA生產技術完全滿足我國3kV-1000kV交流系統過電壓保護的要求，完全可以取代進口。 MOA應用領域不斷擴大，除了常規的電站型、線路型、配電型MOA外，還大量開發了懸掛式線路用MOA、大容量旋轉電機MOA、變壓器匝間絕緣油浸式MOR、阻波器MOA、大容量電容器組用MOA、避雷絕緣子、罐式GIS用MOA等交流專用設備MOA及保護各種整流、換流設備的高壓直流MOA避雷器等。輸電線路用懸掛式避雷器的作

15、用 由于輸電線路雷擊事故率高。據統計：高壓線路運行的總跳閘次數中，由于雷擊事故的次數約占（5070）。尤其是在多雷、土壤電阻率高、地形復雜的山區，雷擊輸電線路而引起的事故率更高，通常需要增加絕緣子片數、加大空氣間隙距離等。在超高壓線路中，當線路上的操作過電壓較高時，通常需要在斷路器上裝設合閘電阻進行限制。線路上采用線路用懸掛式避雷器可以有效地限制線路上的操作過電壓、取消合閘電阻，防止絕緣子串閃絡，降低線路跳閘率。懸掛式線路避雷器的應用懸掛式線路避雷器的主要應用場合（1）應用在雷電活動較強的地區或某些降低接地電阻有困難以及對防雷有特殊要求（如過江塔）的局部線段，與絕緣子串并聯，例如：日本在66k

16、V500kV輸電線路中投運了線路型復合外套有串聯間隙金屬氧化物避雷器；美國GE公司、AEP公司在1982年將138kV線路型復合外套金屬氧化物避雷器投運到5個試驗線段的25級桿塔上。（2）沿線裝設線路避雷器，用來限制沿線的操作過電壓。例如：前蘇聯開發了110kV1150kV復合外套金屬氧化物避雷器；ABB公司研發的66kV800kV線路避雷器都是用于限制操作過電壓；國內開發的500kV線路避雷器，應用在廣東惠汕500kV輸電線路上，取消了合閘電阻，僅靠線路懸掛式避雷器來限制系統操作過電壓。線路懸掛式避雷器主要有兩種結構類型（1）復合外套無間隙避雷器；（2）外部串聯間隙避雷器 。 420kV避雷

17、器避雷器230kV避雷器避雷器69kV避雷器避雷器3.2金屬氧化物的運行情況 自20世紀80年代至今，金屬氧化物避雷器經過二十多年的實際運行驗證，除對雷電過電壓有限制作用外，對大部分操作過電壓有明顯的保護效果，大幅度地降低了設備絕緣投資費用和電力運行費用。 在我國MOA自八十年代后期至今已有數萬相110kV以上高壓、超高壓交流MOA和數百臺直流高壓MOA在運行，電壓等級覆蓋3kV-750kV。由原水電部、機械部兩部組織的110kV及以上MOA運行情況調查結果表明：MOA的保護效果和統計事故率明顯低于傳統的閥式避雷器，國產MOA事故率低于進口產品。 我國750kV示范工程，也是采用國產的無間隙金

18、屬氧化物避雷器作為操作過電壓、雷電過電壓的主保護，并以此將操作過電壓水平限制在1.8p.u.，雷電過電壓水平限制在1380kV，保證了750kV電氣設備的絕緣配合。國內外主要MOA產品應用情況 3.3金屬氧化物的發展前景 目前金屬氧化物避雷器的設計、制造技術水平已得到了迅速提高，但我國的ZnO電阻片制造技術與世界先進國家相比還存在顯著距離。隨著電力系統對電能質量要求的不斷提高，需要吸收容量更大、保護殘壓更低、自身可靠性更高的避雷器產品，因此還需在以下方面進行深入研究：（1）高梯度、大容量ZnO電阻片的研制；（2）提高ZnO電阻片生產的均一性、穩定性和全 過程合格率；（3）大容量串補電容器組用M

19、OA；（4）阻波器用MOA；（5）油中電容器極間；（6）變壓器類設備繞組匝間用MOA；（7）帶有可靠故障脫離功能的線路懸掛式MOA；（8）絕緣子式（9）超高壓、特高壓小型化GIS專用避雷器。4.2 避雷器的故障特點與診斷內容47 隨著氧化鋅避雷器在電力系統廣泛地應用，大大地提高了隨著氧化鋅避雷器在電力系統廣泛地應用，大大地提高了電力系統的安全性。產生了巨大的經濟效益。經過現場的運行電力系統的安全性。產生了巨大的經濟效益。經過現場的運行表明：由于目前采用的氧化鋅避雷器大多不帶有任何間隙表明：由于目前采用的氧化鋅避雷器大多不帶有任何間隙, , 這這樣氧化鋅閥片長期直接承受工頻電壓樣氧化鋅閥片長期直

20、接承受工頻電壓, , 運行期間總有電流流過運行期間總有電流流過閥片閥片, , 另外再加上沖擊電壓及內部受潮等因素的作用，會引起另外再加上沖擊電壓及內部受潮等因素的作用，會引起避雷器閥片老化、阻性泄漏電流增加和功耗加劇避雷器閥片老化、阻性泄漏電流增加和功耗加劇, , 導致避雷器導致避雷器閥片溫度升高直至發生熱崩潰閥片溫度升高直至發生熱崩潰, , 從而引發電力系統事故。因此，從而引發電力系統事故。因此，對氧化鋅避雷器的阻性泄漏電流進行長期的在線監測是保證其對氧化鋅避雷器的阻性泄漏電流進行長期的在線監測是保證其安全運行的重要手段。安全運行的重要手段。 4.3 監測總泄漏電流監測總泄漏電流Ix 48由

21、于由于MOA的泄漏電流的容性的泄漏電流的容性分量基本不變分量基本不變, ,因此可以簡單因此可以簡單地認為其總電流地認為其總電流I x 的增加能的增加能在一定程度上反映其阻性分量在一定程度上反映其阻性分量電流的增長情況電流的增長情況, ,測量總泄漏測量總泄漏電流可以在避雷器放電記錄器電流可以在避雷器放電記錄器兩端并聯微安表兩端并聯微安表( (見圖見圖) ,) ,流過流過微安表的電流約為避雷器的總微安表的電流約為避雷器的總泄漏電流。泄漏電流。49質量好的質量好的MOA，早期的事故較少，早期的事故較少，要有問題往往是受潮等引起的，要有問題往往是受潮等引起的，這時以在線監測通過這時以在線監測通過MOA

22、的全電的全電流的方法最為簡便。一般認為當流的方法最為簡便。一般認為當全電流比過去增加全電流比過去增加12倍時，倍時，MOA已達到危險的邊緣。已達到危險的邊緣。但全電流法對于發現但全電流法對于發現MOA的早期的早期老化很不靈敏。因為早期老化反老化很不靈敏。因為早期老化反映在阻性電流的顯著增大，而由映在阻性電流的顯著增大，而由于阻性電流在全電流中只占很小于阻性電流在全電流中只占很小的比例，因此測量全電流時變化的比例，因此測量全電流時變化并不會很明顯。并不會很明顯。1CI1xI1RI1U4.4 諧波法測量阻性電流50零序電流法接線圖零序電流法接線圖51 三相三相MOA，通常都是相同型號且同批生產的。

23、各項性能應，通常都是相同型號且同批生產的。各項性能應當基本一致。當基本一致。 如果三相電壓平衡、不含諧波分量，且三相如果三相電壓平衡、不含諧波分量，且三相MOA的電容及的電容及非線性電阻相同，非線性電阻相同，三相電流中的基波分量三相電流中的基波分量互相抵消互相抵消，接地線中接地線中只剩下三次諧波零序電流只剩下三次諧波零序電流I0 ，它等于各相三次諧波阻性電流之它等于各相三次諧波阻性電流之和和，即，即I0 = 3 Ir3 。三次諧波阻性電流隨阻性電流的增加而增加。三次諧波阻性電流隨阻性電流的增加而增加,并且總的阻性電流與三次諧波分量之間成一定的比例關系。在并且總的阻性電流與三次諧波分量之間成一定

24、的比例關系。在線檢測中線檢測中，MOA 正常工作時的正常工作時的I r3數值較小數值較小，當一相或者三相當一相或者三相避雷器出現問題時避雷器出現問題時，三相電流不平衡三相電流不平衡, I0 增大增大，且含有基波成份且含有基波成份,因此能發現故障。因此能發現故障。 )cos()cos(cos120120111111tIitIitIiCCBBAA )cos()cos(cos360360333333tIitIitIiCCBBAA 52 此方法簡便，缺點是此方法簡便，缺點是I I0 0 有變化時不易判斷出是那一有變化時不易判斷出是那一相出現異常。另外，系統電相出現異常。另外，系統電壓中若含有諧波分量，

25、則電壓中若含有諧波分量，則電容電流也將含有三次諧波容電流也將含有三次諧波I Ir3r3 ，與，與I Ir3r3疊加后將使測量疊加后將使測量到的到的I I0 0比實際阻性電流的三比實際阻性電流的三次諧波分量增大很多，造成次諧波分量增大很多，造成錯覺。錯覺。4.5 補償法測量阻性電流53 金屬氧化物避雷器閥片的劣化或老化金屬氧化物避雷器閥片的劣化或老化反映為阻性電流增大，因此直接測量阻性反映為阻性電流增大，因此直接測量阻性電流能反映金屬氧化物避雷器的健康狀況。電流能反映金屬氧化物避雷器的健康狀況。補償的原理就是抽取系統電壓補償總泄漏補償的原理就是抽取系統電壓補償總泄漏電流中的容性電流分量，以得到阻

26、性電流電流中的容性電流分量，以得到阻性電流分量。分量。1CI1xI1RI1U 容性電流超前系統電壓容性電流超前系統電壓90，因此將系統，因此將系統電壓前移電壓前移90并反相將容性電流補償掉并反相將容性電流補償掉。補償法監測補償法監測MOA阻性電流原理圖阻性電流原理圖 用用CT從從MOA的引下線處取得電流信號的引下線處取得電流信號I0，再從分壓器或者，再從分壓器或者PT取得電壓信號取得電壓信號Us。后者經移相器前移。后者經移相器前移90后得到后得到Us0（以便與（以便與I0中的電容電流分量同相），再經可控增益放大后與中的電容電流分量同相），再經可控增益放大后與I0一起送入差一起送入差分放大器。在

27、分放大器。在差分差分放大器中，將放大器中，將GUs0與與I0相減；由乘法器組成自相減；由乘法器組成自動反饋跟蹤，以控制放大器的增益動反饋跟蹤，以控制放大器的增益G使同相的（使同相的（ICGUs0）的差）的差值降為零，即值降為零，即I0中的容性分量全部被補償掉；剩下的僅為阻性分中的容性分量全部被補償掉；剩下的僅為阻性分量量IR。再根據。再根據Us及及IR可以獲得可以獲得MOA的功率損耗的功率損耗P。補償法的優點 采用上述原理進行接線，對采用上述原理進行接線，對MOA進行在線進行在線監測比較方便實用，因為它是采用監測比較方便實用，因為它是采用CT取樣取樣的，不必斷開原有接地線，而且不需要人的，不必

28、斷開原有接地線，而且不需要人工調節，自動補償，能夠直讀工調節，自動補償，能夠直讀IR和和P。補償法的缺點三相運行時存在以下問題：三相運行時存在以下問題：1 1） 三相避雷器一字型安裝，由于相間耦合電容三相避雷器一字型安裝，由于相間耦合電容和電磁干擾，使各相避雷器除受本相電壓作用外，和電磁干擾，使各相避雷器除受本相電壓作用外，還通過相間耦合受到相鄰相電壓的作用，從而影還通過相間耦合受到相鄰相電壓的作用，從而影響監測結果的準確性；響監測結果的準確性；2 2） 當電網電壓含有較大諧波成分時，此法不能當電網電壓含有較大諧波成分時，此法不能去除容性諧波電流，造成阻性諧波電流誤差；去除容性諧波電流，造成阻

29、性諧波電流誤差；3 3）PT本身存在角差，無法完全補償掉容性電容，本身存在角差，無法完全補償掉容性電容，影響測量結果。影響測量結果。三相三相MOA成直線排列時，成直線排列時，相間耦合示意圖相間耦合示意圖補償法的缺點補償法的缺點相間耦合相間耦合 A相、相、B相間存相間存在著耦合電容在著耦合電容Cab，B相、相、C相間存在著耦合電容相間存在著耦合電容Cbc。A、C兩相距離比兩相距離比較遠，認為相互之間較遠，認為相互之間沒有耦合電容。沒有耦合電容。補償法的缺點補償法的缺點相間耦合（續）相間耦合（續）在測量邊相在測量邊相A相底部的電流時，主要是相底部的電流時，主要是A相外施電壓相外施電壓Ua經經A相相

30、MOA所引起的容性所引起的容性分量分量IAc及阻性分量及阻性分量IAr；另外還有臨相；另外還有臨相B相與相與A相間的雜散電容相間的雜散電容Cab所引起的容所引起的容性干擾電流性干擾電流Ib（C相距離相距離A相較遠，其影響忽略）。畫出相量圖如下所示。相較遠，其影響忽略）。畫出相量圖如下所示。A相相“視在視在”阻性電流增大阻性電流增大補償法的缺點補償法的缺點相間耦合（續）相間耦合（續）對對C、B兩相阻性電流的影響兩相阻性電流的影響C相相“視在視在”阻性電流減小阻性電流減小B相相“視在視在”阻性電流基本不變阻性電流基本不變C相相B相相補償法的缺點補償法的缺點相間耦合（續）相間耦合（續）解決思路解決思

31、路A相相A相多轉一個角度相多轉一個角度C相少轉一個角度相少轉一個角度補償法的缺點補償法的缺點電網電壓存在較大諧波電網電壓存在較大諧波施加在施加在MOA上的電壓含有諧波：上的電壓含有諧波：流過流過MOA的容性電流為：的容性電流為：流過流過MOA的阻性電流為：的阻性電流為：本身的非線本身的非線性引起的性引起的電網諧波電電網諧波電壓引起的壓引起的4.5 諧波分析法監測阻性電流64 基次諧波分析法的主要依據是:在正弦波電壓作用下，MOA 的阻性電流中只有基波電流作功產生功耗；另外，無論諧波電壓如何，阻性基波電流都是一個定值。因此全電流經數字諧波分析，提取基波進行阻性電流分解,就可以得到阻性電流的基波，

32、根據阻性電流基波所占比例的變化來判斷MOA 的工作狀態。65 基次諧波分析法可以監測阻性電流基波的變化，但實際運行經驗和實驗結果表明，阻性電流的高次諧波在一些情況下能靈敏地反映MOA 的狀態。 MOA閥片的老化，導致其非線性特性變差，主要表現在系統正常運行電壓下阻性電流高次諧波分量顯著增大，而阻性電流基波分量相對增加較少；MOA閥片的受潮，主要表現在正常運行電壓下阻性電流基波分量顯著增大，而阻性電流諧波分量增加相對較小。因此，對阻性電流及其諧波的測量可以較為準確的判別MOA的運行狀況及其性能下降的原因。 常規補償法在線監測MOA時，補償容性電流的信號都是從PT取得的。PT可等效成一電容分壓器，因此PT所取得的補償信號在任何頻率下增益的大小是相同的。而實際上，流過MOA的容性電流對于不同頻率，增益的大小不相等，它是與頻率成正比的。因此用PT取補償信號，除