1、精選優質文檔-傾情為你奉上目 錄專心-專注-專業模板工程與支撐系統安全專項施工方案一、工程概況黃石大橋·一品園二期一組團位于黃石市黃石港區彩虹北路9號，由湖北佳境建筑設計有限公司設計，湖北華信工程監理有限公司監理，由海天建設集團有限公司承建。本工程工程采用剪力墻結構形式，耐火等級為一級，安全等級為二級，抗震等級為三級，建筑物抗震設防烈度為六度。建筑面積為.25M2，建筑高度分別為：樓棟編號9號樓18號樓19號樓20號樓22號樓二期地下室層數323333323-2建筑高度（米）98.499.099.098.411.4-9.3建筑面積（m2）15052.8728539.7528539.7

2、514340.232208.0023515.03墻、柱、梁模板采用18mm厚木膠合板，內楞采用48mm×100mm木方，對拉螺栓為14圓鋼，外楞采用48×3.0鋼管。二、編制依據建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2015）相關規定標準等。危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建筑工程大模板技術規程（JGJ74-2003）地基與基礎工程施工及驗收規范（GBJ202-2002）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2012)建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程DB33/1035-2006三、模板及支撐材料： 模板、支撐材料按黃石市的規范，因地制宜，就地取材，材質

3、必須符合設計及規范要求。 1、模板：梁及平臺模板均用18MM原松木合板，膠料應為耐水膠，填鋪用膠合板及20MM松木板，不得有死節、蟲洞或已扭曲變形，腐朽的木板不準使用。 2、方木：黃石市常用規格：（材料為松木，無腐朽、無扭曲變形，無裂縫死節等痕） 40×60用于梁枋檔楞 60×80用于板底橫楞、縱楞、橫擱柵。3、混凝土樓板需達到足夠強度，確保支撐腳支承力達到安全要求。豎向支撐采用鋼管f48，嚴格控制好支撐垂直度，支撐采用三道拉力拉撐，首道距樓板20CM，第二、三道間距為1.5米。 四、參數信息（1）模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.

4、50；混凝土板厚度(mm):180.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00；梁支撐架搭設高度H(m)：5.20；梁兩側立桿間距(m):0.60；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數:1；采用的鋼管類型為48×3.5；立桿承重連接方式:單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；（2）荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆

5、混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0；(3) 材料參數木材品種：木模；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；(4) 梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數：4；面板厚度(mm)：18.0；(5) 梁側模板參數次楞間距(mm)：3

6、50 ，主楞豎向根數：2；主楞間距為：100mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×3.5；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度60mm，高度80mm；次楞合并根數：2；五、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V -

7、 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。2.梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 面板計算簡圖(單位：mm)（1）強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中，

8、W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 100×2.1×2.1/6=73.5cm3； M - 面板的最大彎距(N·mm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.2×1×18×0.9=19.44kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.4×1×2×0.9=2.52kN/m；q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN

9、/m；計算跨度(內楞間距): l = 350mm；面板的最大彎距 M= 0.125×21.96×3502 = 3.36×105N·mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 3.36×105 / 7.35×104=4.575N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =4.575N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ （2）撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q=21.96N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 350mm； E-面板材質的彈

10、性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4；面板的最大撓度計算值: = 5×21.96×3504/(384×9500×4.86×105) = 0.929 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大撓度計算值 =0.929mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.4mm，滿足要求！3、梁側模板內外楞的計算（1）內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的簡支梁計算。本工

11、程中，龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 6×82×2/6 = 128cm3；I = 6×83×2/12 = 512cm4； 內楞計算簡圖（2）內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(N·mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×

12、1=21.96kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 100mm； 內楞的最大彎距: M=1/8×21.96×100.002= 2.75×104N·mm； 最大支座力:R=1.1×21.96×0.1=8.455 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 2.75×104/1.28×105 = 0.214 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 0.214 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（3）內楞的撓度驗算 其中

13、l-計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=21.96 N/mm； E - 內楞的彈性模量： 10000N/mm2； I - 內楞的截面慣性矩：I = 5.12×106mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.677×21.96×5004/(100×10000×5.12×106) = 0.181 mm；內楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內楞的最大撓度計算值 =0.181mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！4、外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內

14、楞的最大支座力8.455kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 24.38cm4；（1）外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N·mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據三跨連續梁算法求得最大的彎矩為M=F×a=1.921 kN·m；其中，F=1/2×q×h=5.49，h為梁高為0.5m

15、，a為次楞間距為350mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 1.92×106/1.02×104 = 189.124 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =189.124N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算 其中E-外楞的彈性模量：N/mm2；F-作用在外楞上的集中力標準值：F=5.49kN； l-計算跨度：l=500mm； I-外楞的截面慣性矩：I=mm4；外楞的最大撓度計算值:=1.615×5490.000×500.003/(100

16、15;.000×.000)=0.221mm；根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.221 mm外楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；外楞的最大撓度計算值 =0.221mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！5、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2×18

17、+1.4×2)×0.5×0.225 =2.745 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170×76/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.745kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！6、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面

18、抵抗矩W分別為: W = 1000×18×18/6 = 5.40×104mm3； I = 1000×18×18×18/12 = 4.86×105mm4； （1）抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN·m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =100.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2×（24.00+1.50）×1.00×

19、0.50×0.90=13.77kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m；q = q1 + q2 + q3=13.77+0.38+2.52=16.67kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.10×16.668×0.12=0.017kN·m； =0.017×106/5.40×104=0.309N/mm2；梁底模面板計算應力 =0

20、.309 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！7、撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)×0.500+0.35）×1.00= 13.10KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =100.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =100.00/250 = 0.400mm；面板的最大撓度計算值: = 0.677×13.1×1004/(1

21、00×9500×4.86×105)=0.002mm；面板的最大撓度計算值: =0.002mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 100 / 250 = 0.4mm，滿足要求！8、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。（1）荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)×0.5×0.1=1.275 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.35

22、15;0.1×(2×0.5+0.3)/ 0.3=0.152 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.5+2)×0.1=0.45 kN/m；（2）方木的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.2×1.275+1.2×0.152=1.712 kN/m；活荷載設計值 P = 1.4×0.45=0.63 kN/m； 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；

23、 I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；（3）方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = 1.712+0.63=2.342 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.1×2.342×1×1= 0.234 kN.m；最大應力 = M / W = 0.234×106/83333.3 = 2.81 N/mm2；抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；方木的最大應力計算值 2.81 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!（

24、4）方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.6×2.342×1 = 1.405 kN； 方木受剪應力計算值 = 3×1405.2/(2×50×100) = 0.422 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.422 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求!（5）方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 1.275 + 0.152 = 1.427 kN/m；方木最大撓度計算值 = 0.677×

25、;1.427×10004 /(100×10000×416.667×104)=0.232mm；方木的最大允許撓度 =1.000×1000/250=4.000 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.232 mm 小于 方木的最大允許撓度 =4 mm，滿足要求！（6）支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)×0.500= 12.750 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振

26、倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2×(12.750 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 22.020 kN/m2；梁底支撐根數為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N 。當n=2時： 當n2時： 計算簡圖(kN) 變形圖(mm) 彎矩圖(kN·m)經過連續梁的計算得到：支座反力 RA = RB=0.496 kN，中間支座最大反力Rmax=6.033；最大彎矩 Mmax=0.158 kN.m；最大撓度計算值

27、Vmax=0.018 mm；最大應力 =0.158×106/5080=31.072 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 31.072 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!9、扣件抗滑移的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立

28、桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=6.033 kN；R < 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 10、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 水平鋼管的最大支座反力： N1 =0.496 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×5.2=0.806 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(1.00/2+(0.60-0.30)/2)×1.00×0.35=0.273 kN； 樓板鋼筋混

29、凝土自重荷載: N4=1.2×(1.00/2+(0.60-0.30)/2)×1.00×0.180×(1.50+24.00)=3.580 kN； N =0.496+0.806+0.273+3.58=5.155 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2

30、； lo - 計算長度 (m)；參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.207 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=5155.124/(0.207×489) = 50.928 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 5

31、0.928 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =6.033 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×(5.2-0.5)=0.806 kN； N =6.033+0.806=6.761 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(c

32、m3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.207 ；

33、鋼管立桿受壓應力計算值 ；=6761.443/(0.207×489) = 66.798 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 66.798 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全6、 模板的安裝（1）地下室砼底板模板的安裝混凝土外墻模板采用木模散拼，U型卡連接，豎、橫向用48鋼管作加強桿。在邊坡下腳用48鋼管打樁，用作外模支撐的支撐點，用鋼管扣件連接加強桿和支撐點，使模板固定牢固。每根12圓鋼拉結螺栓中間用5mm厚、尺寸50mm&

34、#215;50mm的鋼板滿焊，用作止水片，并在12圓鋼螺栓靠模板兩邊各放一塊20mm厚，尺寸為50mm×50mm的木板，木板要做成內小外大，待砼澆好拆模后，鑿掉兩邊木板，截掉長出墻面的螺桿，再用1：2水泥防水砂漿分層補平。（2）標準層剪力墻模板安裝剪力墻橫豎圍 間距450mm×600mm，內墻14螺栓間距450mm×600mm左右，墻內穿30mm塑料管以便回收利用，螺栓可重復使用。上下端圍 懸臂長度不大于200mm，鋼管支撐系統排架主管間距800mm×800mm，水平鋼管3道，第一道離地面200mm，第二道離地面1800mm，第三道在木龍骨底部，必須縱橫

35、連接，以保證其整體穩定性，豎向加強桿外先套U型帽，再用螺帽固定，考慮到剪力墻用商品砼，底下3排拉結螺桿用雙螺帽加強。為保證模板施工位置準確，確保墻體垂直度和平整度，采用焊鋼筋限位來控制墻厚度，同時以彈模板300mm控制線來進行校正，并可作為驗收的依據，模板限位盡量焊在大規格鋼筋上，樓板面向上50mm。安裝工程的所有預埋管，在模板封模前應安裝固定牢固，位置尺寸復核準確后再封模板，模板的安裝允許偏差及預埋件，預留洞的偏差必須滿足規范要求。（3）頂板模板安裝頂板采用48鋼管搭設滿堂支模架，立柱間隔距離為600mm×600mm，頂部木龍骨截面為600mm×100mm，龍骨間距不大于

36、350mm，木龍骨接頭要錯開。平臺板鋪設時必須平臺板蓋墻梁板模，平臺模拼縫處貼膠帶紙。（4）柱模安裝柱模板支模時，四周必須設牢固支撐或用鋼管箍牢，避免柱模整體歪斜甚至傾倒，鋼管柱箍的間距在一米以內為宜，并在柱模下方留一清掃孔，以便清除里面的雜物。（5）模板安裝的自檢模板支好后，首先要進行自檢，填寫自檢自評表，再上報項目部及監理公司進行驗收，驗收合格后做好交接手續，再進行下道工序施工。七、模板拆除安全措施模板的拆除，應嚴格按模板裝拆施工方案和安全技術規程施工。對非承重模板，應在砼強度能保證其表面棱角不因拆模受損失時方可拆除；對于承重模板，如頂板、梁等，應在同條件養護，試塊強度達到75%設計強度后

37、方可拆除。拆模順序應先支后拆，并執行項目部書面通知拆除制度。1）模板拆除安全技術措施一般要求拆模時對砼強度的要求，根據混凝土結構工程施工及驗收規范的規定，現澆砼結構模板及其支撐拆除時的砼強度，應符合設計要求，當設計無要求時，應符合下列要求：a、不承重的側模板，包括梁、柱、墻側模，在砼強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞后，方可拆除。一般墻體大模板在常溫條件下，砼強度達到1N/即可拆除。b、承重模板，包括梁、板等水平結構的底模，應根據與結構同條件養護的試塊強度達到規定要求，方可拆除。c、在拆模過程中，如發現實際結構砼強度并未達到要求，有影響結構安全的質量問題時，應暫停拆除。待實際強度達到要

38、求后，方可繼續拆除。d、已拆除模板及其支撐的砼結構，應在砼強度達到設計的砼強度標準值后，才允許承受全部設計的使用荷載。當承受施工荷載的效應比使用荷載更為不利時，必須經過驗算，加設臨時支撐。拆除之前必須有拆模申請，并根據同條件養護試塊強度測試結果達到規定時，技術負責人方可批準拆模。冬期施工模板的拆除應遵守冬期施工的有關要求，其中主要考慮砼模板拆除后的保溫養護。如必須暴露在大氣中，則應保證砼受凍前的臨界強度。對于大體積砼，除應滿足砼強度要求外，還應考慮保溫措施，拆模之后要保證砼內外溫度差不超過20，以免發生溫差裂縫。各類模板拆除的順序和方法，應根據模板的設計規定進行，如果模板設計無規定時，可按“先

39、支的后拆，后支的先拆”的順序進行，以及“先拆非承重的模板，后拆承重的模板”及支撐的順序進行拆模。拆除的目標必須隨拆隨清理，以免釘子扎腳，或阻礙通行和發生事故。拆模時，拆模區應設警戒線，嚴防有人誤入被砸傷。拆模不能采取猛撬，以致大片塌落的方法拆除頂模。2）各類模板拆除的安全技術措施基礎拆模基坑內拆模，要注意基坑邊坡的穩定，特別是拆除模板支撐時，可能使邊坡土發生震動而坍塌。拆除的目標應及時送到離基坑較遠的地方進行清理。現澆板及框架結構拆模框架結構的拆模順序如下：拆柱模斜撐與柱箍拆除柱側模拆樓板底模拆除側模拆除梁底模。拆下的模板不準隨意向下拋擲，要向下傳遞至地面。已經松動的模板，必須一次拆除完，不可

40、中途停歇，以免落下傷人。模板立柱有多道水平拉桿，應先拆除上面的，按由上而下的順序拆除，拆除最后一道拉桿，應與立柱模板同時拆除，以免立柱模板傾倒傷人，多層樓板模板支撐拆除時，下面應保留幾層樓板的支撐，可根據施工進度，砼強度增長的情況，結構設計荷載與支模施工荷載的差值通過設計確定。八、模板拆除安全注意事項拆模時不要用力過猛過急，拆下來的模板和支撐用料要及時運走、整理。拆模順序一般應是后支的先拆、先支的后拆，先拆非承重部分，后拆承重部分。重大復雜模板的拆除，事先要制定拆模方案。多層樓板模板支柱的拆除，應按下列要求進行：上層樓板正在澆灌砼時，下一層樓板的模板支柱不得拆除，再下一層的模板支柱，僅可拆除一

41、部分；跨度4m及4m以上的梁下均應保留支柱，其間距不得大于3m。快速施工的高層建筑梁、板模板，例如3-5d完成一層結構，其底模及支柱的拆除時間，應對所用砼的強度發展情況分層進行核算，確保下層樓板及梁能安全承載。定型模板，特別是組合式鋼模板，要加強保護，拆除后逐塊傳遞下來，不得拋擲，拆下后清理干凈，板面涂刷脫模劑，分類堆放整齊，以再利用。支設陽臺等懸挑形式的模板應有穩定的立足點。支設臨空建筑物模板時，應搭設操作平臺。砼板上拆模后形成的臨邊和洞口，應按規定進行防護。拆除模板支撐前，砼強度必須達到規范規定要求，并經技術部門批準后，才能進行。拆平臺模板時，不得一次性將頂撐全部拆除，應按順序分批拆，以免

42、模板在自重荷載體的作用下發生一次性大面積脫落。拆模時必須設置警戒區域，并派專人監護，拆模必須干凈徹底，不得保留有懸空模板。九、懸空作用時模板支撐和拆除的安全注意事項1）支模應按規定的作業程序進行，模板未固定前不得進行下一道工序。嚴禁在連接件和支撐件上攀登上下，并嚴禁在上下同一垂直面安裝、拆卸模板。結構復雜的模板、安裝、拆除應嚴格按照施工組織設計的措施進行。2）支設高度在3m以上的柱模板，四周應設斜撐，并應搭設操作平臺，低于3m的可用馬蹬操作。3）支設懸挑形式的模板時，應有穩定的立足點。支設臨空構筑物模板時，應搭設支架。模板上有預留洞口時，應在安裝后將洞口蓋住。砼板上拆模后形成的臨邊洞口，應按規

43、定進行防護。4）拆模高處作業，應配置登高用具或搭設支架。5）模板支撐拆除前，砼強度必須達到設計要求，并經申報批準后，才能進行。6）拆除鋼模板平臺底模時，不得一次將頂撐全部拆除，應分批拆除，然后按順序拆下隔棚，底模，以免發生鋼模在自重荷載下一次性大面積脫落。7）拆模時，必須設置警戒區域，并派人監護。拆模必須拆得干凈徹底，不得保留有懸空模板，拆下的模板要及時清理，堆放整齊。十、模板應急預案為了防止和減少模板坍塌安全事故中人員傷亡和財產損失，促進我部安全生產形勢的穩定以及總結安全生產工作的經驗和教訓，明確本單位安全生產工作的重大問題和工作重點，提出預防事故的思路和辦法，全面貫徹“安全第一，預防為主”

44、的方針，并有針對性地采取救援措施，防止事故的進一步擴大，減少人員傷亡和財產損失，特制定本預案。（一）指揮部成立安全應急救援領導小組組 長：陳新平副組長：徐益新成 員：曾慶軍、陳家德、熊忠平、詹才志、張志龍指揮部領導小組接到事故報告后：1 根據應急救援預案和事故的具體情況迅速采取有效措施，組織搶救；2 千方百計防止事故擴大，減少人員傷亡和財產損失；3 嚴格執行有關救護規程和規定，嚴禁救護過程中的違章指揮和冒險作業，避免救護中的二次傷亡和財產損失；4 要保護好事故現場，不得故意破壞事故現場、毀滅有關證據。（二）預防坍塌事故措施1、模板支架安裝工程的安全技術要求（1）模板及支撐系統必須具有所需的強度

45、、剛度和穩定性，在安裝時要做到正確無誤；（2）模板支架施工方案必須經過審批；安裝時，必須按經過審批的方案進行，嚴禁任意變動；（3）新使用的模板及支撐材料，應嚴格進行質量檢查，有不合格或有損壞、缺陷的不得使用；（4）使用有效的方法和措施，保證支撐、支點牢固，不產生相對移動；（5）模板支撐系統在必要時，應加適當的側向斜撐以抵抗水平推力；（6）鋼、木支撐不夠長時，可以接長使用，但必須采取措施，保證其連接的強度和可靠性；（7）支撐高度采用雙層支撐時，必須采取可靠有效的措施，保證其結構的穩定性；（8）支撐桿件除頂緊上下兩端和固定外，還應在縱橫兩個方向適當高度設置水平拉桿和斜撐（剪刀撐），以加強支撐系統的

46、穩定性；（9）模板支撐不得使用嚴重銹蝕的鋼管及腐朽了的木材，在安裝支撐時，地面應平整、堅實、垂直安裝，在調整時，應用木楔楔緊，并釘牢；（10）支模應按工序進行，模板沒有固定前，不得進行下道工序作業。作業中，禁止施工人員利用拉桿、支撐攀登上下；（11）支設獨立的梁模，應設臨時工作平臺，不得直接站在橫梁上作業或行走。2 模板支架安裝后的安全檢查：模板支架安裝完成后，應進行全面檢查，發現有缺陷或疏漏之處，要立即進行整改或補救。具體檢查內容有：（1）模板材料有損傷或缺陷；（2）模板的安裝尺寸及規格是否符合設計或施工圖的要求；（3）支架（支柱）與地面是否有上浮、下陷或滑動；（4）支架（支柱）與頂部支撐結

47、構、模板是否連接牢固；（5）模板與支撐的斜向和水平支撐是否適當；（6）支架（支柱）接頭是否牢固，鋼管支柱連接件是否扣緊；（7）有接頭支是否超過規定，且是否分布均勻；（8）模板支撐的水平拉桿是否適當；（9）雙層模板的支撐、立柱的結合及斜撐狀況舒服良好，內模支撐是否可靠易拆。（10）支撐作業細節是否有疏忽和遺漏。3 模板支架拆除的安全要求：（1）模板拆除應經過施工負責人的同意后方準進行，并嚴格遵守“拆模作業”的規定執行；（2）高處、復雜結構模板的拆除，應派專人指揮和制定相應的安全技術措施，并在地面劃定作業范圍區設置警戒線，非作業人員嚴禁進入該區域；（3）工作前應事先檢查所使用的工具是否牢固可靠，扳

48、手等工具必須用繩鏈系掛在身上，工作時，思想要集中，防止釘子扎腳或從高空墜落造成人員傷害。（4）遇到六級以上大風時應暫停高處作業，在風雨過后，應先清理施工現場，待工作處不打滑時，再進行作業；（5）拆除模板一般采用長撬桿，嚴禁操作人員站在正在拆除的模板上；（6）已經拆除的模板、拉桿、支撐應及時運走或妥善堆放，嚴防操作人員扶空、踏空而墜落；（7）在砼梁體、平板上預留洞孔處的模板拆除后，應隨即在梁洞上用木板將洞口蓋嚴，并設圍欄防護；（8）拆模未完，暫時停止時，應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定好，防止突然掉落，倒塌傷人；（9）拆除大型模板時，嚴禁用機械強拉硬拽；（10）拆除模板時，應按順序分段進行，嚴

49、禁猛撬硬砸或大面積撬落和拉倒，模板拆除后，不得留有松動懸掛的模板。放落在地上的模板支撐、支柱、拉桿等對象應及時運到指定的地點按要求堆放。保證文明施工。2、對模板支架變形進行觀測模板的安裝由各單位測量組精確定位。在砼澆注過程中，設臨時沉降觀測點和板面變形觀測點，現場人員對模型的變形情況進行觀測，發現異常情況及時報告主管模型的技術人員和各作業隊技術負責人、副經理以及經理部主管模型的副總工程師，并采取措施進行糾正。3、建立旁站檢查制度經理部所屬各作業隊設置一名專職技術干部專管模型支架，對模型支架的施工進行全方位、全過程的監控并指導施工；經理部安檢工程師以及現場安全管理人員，對模板起升用的鏈條葫蘆、鋼

50、絲繩以及施工平臺、支架進行安全檢查，確認無安全隱患后方能進行模型的施工。現場領工員要對施工過程中安全情況進行檢查、監控、旁站。在模型施工過程中，各作業班組要設一名指揮人員對作業過程進行指揮。模板施工一旦發生緊急異常情況和事故，現場施工管理人員及施工作業人員要迅速將情況上報到各作業隊技術主管和現場副經理并及時上報經理部。經理部將及時啟動應急救援預案進行現場施救。4 事故處理1 事故上報必須實行系統上報制度，即事故工點第一管理者必須立即向各自經理部第一負責人報告，安技人員必須向經指揮部安質科報告，調度人員必須向指揮部調度報告，確保各系統信息及時、準確，為事故處理和消除損失的擴大贏得時間，指揮部將在

51、1小時內及時上報公司和當地安監局。2 事故上報程序（1）工程安全事故上報程序事故程度傷亡情況上報時間報告程序（逐級上報）重傷人身局部或完全喪失勞動力立即（2 小時內）指揮部、公司死亡1次死亡1-2人立即（1小時內）指揮部、公司、安監局較大傷亡1次死亡3-9或重傷10人以上立即（半小時內）指揮部、公司、安監局重大傷亡1次死亡10人及以上立即（半小時內）指揮部、公司、安監局3 生產安全事故調查處理原則實事求是；尊重科學；及時準確。4 事故調查處理程序：組織調查組，明確任務，進行分工，盡快趕赴現場，進行調查。在調查基礎上，分析事故原因，提出防范措施。分清責任，對責任者提出處理意見，填寫調查報告書，結

52、案歸檔。傷亡事故發生后，應按照“四不放過”原則，盡快進行調查處理，以便弄清情況、查明原因、分清責任、吸取教訓、采取措施、改進工作，并使領導和職工群眾從中受到教育，防止同類事故再次發生。在調查時，要全面細致查看現場，聽取當事者、知情人、見證人和基層領導的陳述；要注意發現痕跡，廣泛收集物證；要做詳細記錄，進行拍照、畫圖和錄象；要及時了解醫療部門對傷亡情況的報告；要組織計劃、物資、財會部門提出經濟損失的分析報告；根據需要，向有關部門索取與事故有關的生產、技術、設備的資料；組織技術鑒定和模擬試驗等等。5 傷亡事故調查組職責（1）查明傷亡事故發生的原因、過程和人員傷亡、經濟損失情況；（2）確定傷亡事故的

53、性質和責任者；（3）提出對傷亡事故有關責任單位或責任者處理依據和提出防范措施的建議；（4）向派出調查組的人民政府或安全生產監督管理部門提交調查組成員簽名的傷亡事故調查報告書。6 傷亡事故調查報告書內容（1）發生事故的時間、地點；（2）發生事故的單位（包括單位名稱、所在地址、隸屬關系等）和與發生事故有關的單位及有關的人員；（3）事故的人員傷亡情況和經濟損失情況；（4）事故的經過及事故原因分析；（5）事故責任認定及對責任者（責任單位及責任人）處理建議；（6）整頓和防范措施；（7）調查組負責人及調查組成員名單（簽名），必要時在事故調查報告書中還應附相應的科學鑒定資料。7 事故處理（1）在處理事故時，

54、應結合各級安全生產責任制的規定，分清事故的責任，對責任者進行嚴肅處理。（2）凡因下述原因造成事故，主要應當追究有關領導和管理者的責任：安全工作無人負責，安全管理混亂；安全生產規章制度不健全，職工無章可循；沒有按規定對職工進行安全教育和技術培訓，工人未經工種考試合格就上崗操作；不按規定提取、使用安全技術措施經費；新建、改建、擴建工程和技術改造項目不執行“三同時”規定；在推行各種經濟承包責任制中沒有勞動安全衛生內容要求和相應措施；設備超過檢修、檢驗、使用期，超負荷以及帶病運轉；不積極采取措施消除事故隱患；對現場工作缺乏檢查或指導錯誤。（3）因下述原因造成事故，主要應追究直接責任者和主要責任者的責任：違章指揮，違章作業，冒險作業；玩忽職守，違反安全生產責任制，違反勞動紀律；發現有發生事故危險的緊急情況，既不報告又不采取措施；擅自使用機器設備、擅自更改、拆除、毀壞、挪用安全裝置和設備；不按規定穿戴、使用防護服裝和用具；設計、施工錯誤。（4）發生下列情況時，應對有關領導和直接責任者給予行政處分；構成犯罪的，由司法機關依法追究刑事責任：事故發生后，有意破壞事故現場，或對事故隱瞞不報，虛報或故意拖延報告；無正當理由，拒絕接受調查或拒絕提供有關情況和資料；事故發生后，不積極組織搶救和搶救不力，以至增加