1、目錄一、編制依據二、工程概況 1、建筑設計概況 2、結構設計概況三、施工組織與部署 1、模板體系 2、作業區段劃分 3、施工流水段劃分 4、模板配置 5、工期部署四、施工準備 1、技術準備 2、物質需用計劃 3、現場準備五、施工方法 1、基礎吊模支設 2、擋墻模板支設 3、筒體剪力墻模板 4、框架柱模板 5、模板內對撐設計 6、滿堂架搭設 7、樓梯模板 8、梁板后澆帶、施工縫模板支設 9、特殊部位模板支設六、模板安裝 1、大模板的安裝 2、柱子模板的安裝 3、梁模板的安裝 4、頂板模板的安裝 5、樓梯間模板及踏步模板七、模板拆除八、質量要求和控制措施 1、質量要求 2、控制措施九、安全環保技術

2、措施 1、安全文明制度 2、安全技術措施 3、環保技術措施一、編制依據(1)建筑工程安全生產管理條例(2)砼結構工程施工質量驗收規范(GB50204-2002)(3)建筑結構荷載規范(GB50009-2001)(4)建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程(DB33/1035-2006)(5)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)(6)危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987號）(7)建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則（建質2009254號）(8)建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）(9)建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）(10

3、)關于強制執行建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）有關規定（渝建安發200113號）(11)高處作業分級（GB/T3608-2008）(12)建筑工程預防高處墜落事故若干規定（建筑200382號）(13)建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）(14)建筑機械使用安全技術規程（JGJ33-2012）(15)施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46-2005）(16)特種設備安全監察條例（國務院令第373號）及國務院關于修改特種設備安全監察條例的決定（國務院令第549號）(17)重慶市特種設備安全監察條例（重慶市人大常務委員會200823號公告）(18)重慶市房屋建筑和市政基礎設

4、施工程現場文明施工標準（渝建發2008169號）(19)生產經營單位安全生產事故應急預案編制導則（AQ/T9002-2006）(20)生產過程危險和有害因素分類與代碼（GB/T13861-2009）(21)鋼管腳手架扣件（GB15831-2006）(22)施工現場機械設備檢查驗收技術規程（JGJ160-2008）(23)鋼管滿堂支架預壓技術規程（JGJ/T194-2009）(24)設計施工圖二、工程建設概況 經開區江南水岸公租房一組團工程位于重慶市南岸區長生橋鎮樂天村、桃花店村，茶涪路南側地塊。一組團建筑面積約18.5萬m2，投資額約3.33億元。1、建筑設計概況(1)工程總體概況：經開區江南

5、水岸公租房一組團工程由8棟33層一類高層住宅、裙房以及地下車庫組成。建筑特征表棟號住宅平面類別層數層高（m）消防撲救高度（m）建筑防火類別結構類型耐火等級備注一組團1-1#B33F399一類高層商住樓框架剪力墻一級1-2#B33F399一類高層商住樓框架剪力墻一級1-3#B33F399一類高層商住樓框架剪力墻一級1-4#B33F399一類高層商住樓框架剪力墻一級1-5#B33F399一類高層商住樓框架剪力墻一級1-6#B33F399一類高層商住樓框架剪力墻一級1-7#B33F399一類高層商住樓框架剪力墻一級1-8#B33F399一類高層商住樓框架剪力墻一級一組團車庫-2F4.0/3.8地下車

6、庫框架一級類地下車庫一組團詳細情況如下：(2)建筑裝修設計情況：地面主要有：砼防水地面、細石砼地面、防滑地磚地面、玻化磚地面、地磚地面。樓地面主要有：細石砼樓面、防滑地磚樓面、架空保溫樓面、保溫樓面、防水樓面、毛坯樓面、耐磨地坪樓面。內墻主要有：水泥砂漿抹灰墻面、涂料墻面、水泥砂漿防水墻面、膩子墻面、瓷磚墻面。外墻主要有：砼防水外墻、涂料墻面、外墻漆墻面、面磚墻面、干掛石材幕墻、玻璃幕墻、金屬幕墻。頂棚主要有：乳膠漆頂棚、毛胚頂棚、鋁合金方扣板吊頂頂棚、紙面石膏板吊頂頂棚、硅鈣板吊頂頂棚。屋面主要有：覆土綠化屋面、車行道屋面、廣場屋面、隔熱保溫可上人平屋面、不上人屋面。2、結構設計概況一組團中

7、的所有子項工程：1-1#1-8#住宅、1-AD段商業、地下車庫。建筑結構安全等級為二級，抗震烈度為6度，抗震等級為3級，各棟房屋主體結構的設計使用50年，主樓基礎采用人工挖孔樁、獨立柱基和條形基礎，車庫采用柱下獨立基礎，主體采用鋼筋砼框架剪力墻結構，均為高層，3#、5#樓局部有地下室。商業、地下車庫采用框架結構，商業樓均為二層，住宅地基基礎設計等級為甲級，車庫地基基礎設計等級為丙級。 基礎砼強度等:基坑（槽）C30，基坑筏板基礎、擋土墻、車庫梁板C30P6ZY，基礎砼強度等級:C30，抬梁砼強度等級:C40，主體樓層梁板C30。主體砼墻體砼強度等級C55-C30。圈梁、過梁C20。本工程3#、

8、5#樓及車庫的地下室底板、地下室外周邊側墻（±0.00m以下）采用抗滲砼，抗滲等級為P6。施工時地下室外周邊側墻在施工縫、變形縫處應按建施圖大樣設置止水帶。三、施工組織與部署1、模板體系(1)井筒模：電梯井筒采用木制膠合板拼制成定型大模板；(2)地下車庫框架：一般采用18mm厚木質膠合板及松枋拼制，框架柱盡量配成定型大模板；(3)高層標準層模板：梁、柱、板模均采用木膠合板散拼。2、作業區段劃分根據實際開工的先后順序，以每個棟號為一個區，每區組織不同的勞務隊進行流水施工。3、施工流水段劃分(1)地下車庫施工階段各棟號及其地下車庫分別為一個施工流水段；流水段梁板之間的接頭按施工縫處理。(

9、2)主樓施工階段標準層每層按一個施工段進行施工。4、模板配置(1)裙樓施工階段：框架柱按整層配齊；梁板及剪力墻模板實行數量總量控制，根據計算，負一層施工的時候負二層的模板不可能拆除，所以裙樓需要配置兩層梁板模板。(2)塔樓標準層施工階段：框架柱、剪力墻模板按整層配齊，梁板模板按三層進行配置。模板周轉使用至標準層17層，17層之后，添加一套梁板柱新模板。5、工期部署：施工總進度按施工組織設計。四、施工準備1、技術準備(1)專業工程師、勞務公司現場管理人員和班組長熟悉施工圖紙、設計變更等，勞務公司專業施工員根據施工方案要求編制好配模圖，配模圖經項目專業工程師審核、項目副經理批準后實施。(2)專業工

10、程師根據施工方案及配模圖做好技術、安全交底，使勞務公司現場管理人員、班組長和作業人員了解本工程的支模體系、操作工藝和注意事項。2、物質需用計劃模板、木枋需用計劃序號材料名稱規格數量備注1木膠合板920×1840×1820.8萬梁、柱、板2木枋50×100×20001600m3梁、柱、板50×100×30001000 m3梁、柱、板50×100×4000300m3梁、柱、板3、現場準備機械準備現場共設8個木作加工區，每個加工區內配置：圓盤鋸1臺、平刨機1臺、壓刨機1臺。五、施工方法1、基礎吊模支設有防水要求的剪力墻吊

11、模支設高度為300，先在在剪力墻主筋上焊接14止水螺桿做扁擔筋，吊模擱置在扁擔筋上，通過雙排腳手架進行固定，施工縫處焊300高4厚鋼板止水帶。加固方式如下圖：2、擋墻模板支設擋墻（水池）施工工藝流程：放線（邊線、控制線）焊導墻筋立外側模板穿止水對拉螺栓立內側模板加背枋、上鋼管橫楞臨時固定調校加固驗收。擋墻（水池）對拉螺桿從雙排鋼管間穿過，間距為500×500mm，螺桿采用M14螺桿，中間加焊100×100厚4mm的鋼板止水片。拆模后從砼面割掉螺桿，凹坑用膨脹水泥砂漿封堵(設置方式見擋墻模板支設圖)。3、筒體剪力墻模板筒體剪力墻施工工藝流程：放線(邊線、控制線)焊導墻筋大模板

12、吊裝（放模板對撐）穿套筒穿對拉桿臨時固定調校加固驗收。由于地面以下電梯井筒剪力墻有防水要求，故該部位墻體不能采用大模板施工，其施工方法同前述擋墻模板。核心筒剪力墻整體式大木模板設計驗算：剪力墻模板采用定型大木模板，板沿長度方向豎向放置，50mm×100mm木方作為豎向背楞，間距250mm；設14對拉螺栓加固，其最大間距為500 mm（橫向）×500mm（豎向），雙48×3.0鋼管與對拉螺栓間距一致，第一道對拉螺栓距地不大于150mm，以防墻根部漲模，墻模側支撐與滿堂架拉牢，形成一整體。(1)荷載驗算采用內部振搗器振搗的新澆砼側壓力標準值,當砼澆注速度在6m/h以下

13、時，取下列兩式的較小值：F =0.22 ×c× t0×1×2×V1/2F =cH其中c為砼容重，取25kN/m3；t0新澆砼初凝時間， t0=200/（T +15），T 為砼溫度；T 常溫下取20 t0 =5.71；V 砼澆筑速度取2m/h；1外加劑影響系數，加外加劑時取1.2；2 砼坍落度修正系數，泵送砼取1.15；所以： F1 =0.22 ×c× t0×1×2×V1/2 =0.22×25×5.71×1.2×1.15×21/2=61.28kN/

14、m2澆注砼對垂直模板所產生的活荷載為F2=4kN/m2；恒載分項系數取1.2，活載分項系數取1.4； (2)面板的強度與剛度的計算 面板為受彎結構，需驗算其抗彎強度和剛度。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小，并按支撐在內楞上三跨連續梁進行計算。強度計算= M/Wf m式中：M面板的最大彎矩（N.）；且M=q×L2/10W面板的截面抵抗矩（mm3）；面板的強度計算值（N/mm2）；fm面板的抗彎強度設計值，取13 N/mm2；q作用于模板上的側壓力，包括：新澆砼側壓力設計值q1 =61.28 kN/m2×1.2×0.5 m =36.77kN/m傾倒砼側壓力設計

15、值q2=4kN/m2×1.4×0.5 m=2.8kN/mq =q1+q2=39.57kN/mM = q×L2/10=39.57 N/mm×2502mm×0.1=247312.5N·mm截面抵抗矩：W=b×h2/6=500mm×182mm/6=27000mm3面板最大內力為:= M/W =247312.5N·mm/27000mm3=9.16N/mm2 f m=13N/mm2故面板強度滿足要求。撓度計算= kf×q×L4/150×E×I= L/400查建筑施工手冊得k

16、f=0.677L計算跨度，L=250mmE面板的彈性模量，E=9×103 N/mm2I面板的截面慣性矩，I=500mm×18mm×18mm×18mm/12所以：= kf×q×L4/150×E×I=0.677×39.57N/mm×2504mm/(150×9×103 N/mm2×500mm×183mm /12)=0.32mm=L/400=250/400=0.625mm故面板撓度滿足要求。 (3)橫背楞的計算強度的計算 外楞(雙48×3.5鋼管)承受內

17、楞傳遞的荷載，按照集中荷載下的三跨連續梁計算； = M / W f式中：外楞強度計算值（N/mm2）；M外楞的最大彎矩（N.mm），M=0.175PLW外楞的凈截面抵抗矩；f外楞的強度設計值（N/mm2）；P作用在外楞的荷載P=（61.28kN/m2×1.2+1.4×4.0kN/m2）×0.5 m×0.5m=19.78kNL外楞計算跨度，L=500；48×3.5鋼管的相關計算參數查表得W = 5.08cm3=5080mm3I = 12.19cm4=121900mm3248×3.5鋼管凈截面抵抗距

18、為W =5080mm3×2=10160mm3=M/W=1730750/10160=170.35N/mm2依據手冊Q235，外楞強度設計值為f=210N/mm2=170.35N/mm2f=210N/mm2，故跨中部分強度滿足要求。剛度計算 =k f×P×L3/（150×E×I）查表得k f =1.146；=1.146×P×L3/（150×E×I）式中：I = 12.19cm4×2=243800mm3E=2.1×105N/mm2=1.146×19.7

19、8×103N×5003/（150×2.1×105 N/mm2×243800mm3）=0.37mm=0.37mm= L /400=500/400=1.2mm故跨中部分剛度滿足要求。 (4)豎肋計算 內楞(50×100木方)直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載的三跨連續梁計算。豎肋是支承在橫背楞上承受均布荷載的連續梁，豎肋的截面尺寸為50mm×100mm。強度計算 豎肋布置間距L1=250mm,取L1為豎肋所受線荷載的計算板帶q=（61.28kN/m2×1.2+1.4×4.0kN/m2）×0.2

20、5m =19.78kN/mW=b×h2/6=50mm×1002mm /6=83333mm3M= q×L2/10=19.78N/mm×5002mm×0.1 =494500N·mm=M/W=494500N·mm/83333mm3=5.93N/mm2f=13N/mm2故強度滿足要求。剛度計算=0.677×q×L4/150×E×II=b×h3/12=50mm×1003 mm/12=4.17×106mm4E=9×103N/mm2=0.677×19

21、.78N/mm×5004 mm/(150×9×103×4.17×106 mm4)=0.15mm=L/400=500/400=1.25mm故跨中部分剛度滿足要求。 (5)吊鉤的計算 依據砼結構設計規范（GBJ10-89）規定，吊鉤計算拉應力210N/mm2，吊鉤的截面面積An=Px/(2×210N/mm2）Px 吊裝時所承受大模板的自重載荷值，模板塊尺寸為1830mm×915mm×18mm。竹膠合板自重按8.6KN/m3（考慮模板上的木枋和支撐鋼管）P=8.6KN/m3×1.83m×0.915m&

22、#215;0.018m×9=2.33kNPx=1.4×2.33kN =3.262kN 式中1.4為動荷載分項系數An= 3262N/210N/mm2=15.53mm2而An 的設計值:吊鉤采用=8mm 圓鋼,其凈截面面積為50.24mm2，每塊模板裝兩個吊鉤An1=100.48mm2An。故吊鉤滿足要求。 (6)穿墻螺栓計算 穿墻螺栓采用14，根據材料力學，穿墻螺栓的計算公式N f×A 式中：f穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取210N/mm2；A穿墻螺栓有效面積（mm2），A=105mm2；N穿墻螺栓所受的拉力；f×A=105mm2×210N/mm

23、2=22.05kN。按穿墻螺栓橫向最大間距0.5m，縱向最大間距0.5m，計算穿墻螺栓承受的拉力為： N=0.5×0.5m×（61.28kN/m2×1.2+1.4×4.0kN/m2）=19.78kNf×A=22.05kN 故穿墻螺栓滿足要求。4、框架柱模板框架柱施工工藝流程：放線（邊線、控制線）焊導向筋大模板吊裝或定型鋼模就位（放模板對撐）穿套筒穿對拉桿臨時固定調校加固驗收。矩形框架柱：裙樓施工階段：由于相同規格柱數量較多，考慮到周轉使用，一般配制成定型大模板，由塔吊吊裝就位。塔樓標準層施工階段：由于單層柱數量不多，采取定型散拼的方式。柱模板使

24、用1830×915×18九夾木模板。對最大的框架柱1500*1500進行計算，其余框架柱根據搭設方式參照該柱。柱模板計算：柱模板基本參數：柱模板的截面寬度 B=1500mm，B方向對拉螺栓2道，柱模板的截面高度 H=1500mm，H方向對拉螺栓2道，柱模板的計算高度 L=4200mm，柱箍間距計算跨度 d=400mm。柱箍采用雙鋼管48mm×3.5mm。柱模板豎楞截面寬度50mm，高度100mm。B方向豎楞7根，H方向豎楞7根。柱模板支撐計算簡圖柱模板荷載標準值計算：強度驗算要考慮新澆砼側壓力和傾倒砼時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆砼側壓力產生荷載標準值。新

25、澆砼側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆砼的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 砼的入模溫度，取20.000； V 砼的澆筑速度，取2.500m/h； H 砼側壓力計算位置處至新澆砼頂面總高度，取3.000m；1 外加劑影響修正系數，取1.000；2 砼坍落度影響修正系數，取0.850。 根據公式計算的新澆砼側壓力標準值 F1=40.540kN/m2 實際計算中采用新澆砼側壓力標準值 F1=40.000kN/m2 澆筑砼時產生的荷載標準值 F2= 3.000kN/m2。柱模板面板的計算：面板直接承

26、受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下 面板計算簡圖 面板的計算寬度取柱箍間距0.40m。 荷載計算值q=1.2×40.000×0.400+1.4×3.000×0.400=20.880kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 40.00×1.80×1.80/6 = 21.60cm3； I = 40.00×1.80×1.80×1.80/12 = 19.44cm4； (1)抗彎強度計算 f = M/W<f 其中 f

27、面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q荷載設計值(kN/m)； 經計算得到M = 0.100×(1.2×16.000+1.4×1.200)×0.242× 經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.122×1000×1000/21600=5.646N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.600

28、×(1.2×16.000+1.4×1.200)×0.242=3.028kN截面抗剪強度計算值T=3×3028.0/(2×400.000×18.000)=0.631N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T < T，滿足要求! (3)撓度計算v = 0.677ql4/100EI<v=l/250 面板最大撓度計算值 v = 0.677×16.000×2424/(100×6000×194400)=0.317mm 面板的最大撓度小于241.7/250,

29、滿足要求! 豎楞木方的計算： 豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下 豎楞木方計算簡圖豎楞木方的計算寬度取 BH 兩方向最大間距0.242m。荷載計算值q=1.2×40.000×0.242+1.4×3.000×0.242=12.615kN/m 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 5.046/0.400=12.615kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×12.615×0.40× 最大剪力 Q=0.6

30、15;0.400×12.615=3.028kN 最大支座力 N=1.1×0.400×12.615=5.551kN截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； (1)抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.202×106/83333.3=2.42N/mm2 抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 最大剪力的

31、計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪強度計算值 T=3×3028/(2×50×100)=0.908N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 抗剪強度計算滿足要求! (3)撓度計算最大變形v=0.677×10.513×400.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.046mm 最大撓度小于400.0/250,滿足要求! B方向柱箍的計算： 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.2×40.00+1.4

32、5;3.00)×0.242 × 0.400 = 5.05kN 柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續梁的計算得到 最大變形 vmax=0.380mm 最大支座力 Qmax=12.245kN 抗彎計算強度 f=0.553×106/10160000.0=54.43N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于630.0/150與10mm,滿足要求! B方向對拉螺栓的計算： 計算公式: N <

33、 N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm):14 對拉螺栓有效直徑(mm):12 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850 對拉螺栓所受的最大拉力(kN):N = 12.245 對拉螺栓強度驗算滿足要求! H方向柱箍的計算： 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P：P = (1.2×40.00+1.4×3.00)×0.242 × 0.400 = 5.05kN 柱箍按照集中荷載作用

34、下的連續梁計算。 集中荷載P取木方傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續梁的計算得到 最大變形 vmax=0.380mm 最大支座力 Qmax=12.245kN 抗彎計算強度 f=0.553×106/10160000.0=54.43N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于630.0/150與10mm,滿足要求! H方向對拉螺栓的計算： 計算公式: N < N = fA 其中 N對拉螺栓所受的拉力； A對拉螺栓有效面積 (mm2)； f對拉螺栓的抗拉強度設

35、計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm):14 對拉螺栓有效直徑(mm):12 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.245 對拉螺栓強度驗算滿足要求!5、模板內對撐設計為保證構件截面尺寸準確性，模板支設時中部必須加對撐。寬度小于300的梁和墻體中部設砼對撐，砼對撐截面45×45，長度誤差控制在±2mm內。厚度超過300的梁和墻體及截面尺寸超過800×800或長寬比超過2的框架柱內設鋼筋砼對撐。鋼筋砼對撐加工方式：45×45，

36、中部放2根R9鋼筋。對撐設置密度一般為每平米截面模板面上一個。6、滿堂架搭設(1)300X900（800）梁模板(扣件鋼管架)計算書梁模板支撐架立面簡圖采用的鋼管類型為48×3.00。梁底增加1道承重立桿。(一)參數信息:1.腳手架參數立桿沿梁跨度方向間距l(m):1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.30；立桿步距h(m):1.50；模板支架計算高度H(m):4.20；梁兩側立桿間距la(m):0.80；承重架支設:1根承重立桿，木方垂直梁截面；2.荷載參數模板與木塊自重(kN/m2):0.350；梁截面寬度B(m):0.300；砼和鋼筋自重(kN/m3):25.00

37、0；梁截面高度D(m):0.900；傾倒砼荷載(kN/m2):2.000；施工均布荷載(kN/m2):1.000；3.木方參數木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):100.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.其他采用的鋼管類型(mm):48×3.0。扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件保養情況扣件抗滑承載力系數:0.80；(二)梁底支撐的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算(1

38、)鋼筋砼梁自重(kN/m)：q1= 25.000×0.900×1.000=22.500kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.350×1.000×(2×0.900+0.300)/0.300=2.450kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒砼時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值P1=(1.000+2.000)×0.300×1.000=0.900kN；2.木方楞的支撐力驗算均布荷載 q = 1.2×22.500+1.2×2.450=29.940 kN/m；集中荷載 P = 1.

39、4×0.900=1.260kN； 木方計算簡圖經過計算得到從左到右各木方傳遞集中力即支座力分別為：N1=1.730 kN；N2=6.866 kN；N3=1.730 kN；木方按照三跨連續梁計算。本算例中，木方的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.000×10.000×10.000/6=83.33cm3；I=5.000×10.000×10.000×10.000/12=416.67cm4；木方強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=6.866/1.000=6.866kN/m；最大彎

40、距M=0.1ql2=0.1×6.866×1.000×1.000=0.687kN.m；最大應力= M/W=0.687×106/83333.3=8.239N/mm2；抗彎強度設計值f=13.0 N/mm2；木方的最大應力計算值8.239N/mm2小于木方抗彎強度設計值 13.0N/mm2,滿足要求!木方抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T=3Q/2bh < T其中最大剪力: Q=0.6×6.866×1.000=4.119kN；木方受剪應力計算值 T=3×4119.322/(2

41、5;50.000×100.000)= 1.236N/mm2；木方抗剪強度設計值 T=1.300 N/mm2； 木方的受剪應力計算值 1.236 N/mm2小于木方抗剪強度設計值 1.300N/mm2,滿足要求!木方撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:木方最大撓度計算值V=0.677×5.721×1000.0004/(100×9500.000×416.667×103)=0.979mm；木方的最大允許撓度 V=1.000*1000/250=4.000mm；木方的最大撓度計算值0.979 mm 小

42、于木方的最大允許撓度 4.000mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照連續梁的計算如下計算簡圖(kN)支撐鋼管變形圖(kN.m)支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經過連續梁的計算得到：支座反力RA=RB=0.317kN 中間支座最大反力Rmax=9.687；最大彎矩Mmax=0.133kN.m；最大撓度計算值Vmax=0.036mm；支撐鋼管的最大應力=0.133×106/4490.0=29.582N/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值29.582N/mm2小于支撐鋼管的抗壓設計強度205.0N/mm2,滿足要求!(三)梁底縱向鋼

43、管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。(四)扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc-扣件抗滑承載力設計值,12.80kN； R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到R=9.69kN；R < 12.80 kN，所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！(五)立桿的穩定性

44、計算:立桿的穩定性計算公式其中 N-立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力：N1=9.687kN ；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×4.200=0.651kN；N=9.687+0.651=10.338kN；- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到；i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i=1.59；A - 立桿凈截面面積 (cm2)：A=4.24；W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；- 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 (N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205.00N/mm2；lo - 計算長度 (m)；如果完

45、全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo= k1uh (1)k1- 計算長度附加系數，取值為：1.155 ；u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u=1.700；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo=k1uh=1.155×1.700×1.500=2.945m；Lo/i=2945.250/15.900=185.000 ；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.209；鋼管立桿受壓應力計算值=10337.959/(0.209×424.000)= 116.660N/mm2；鋼管立桿穩定性計算=116.660N/mm2小于鋼管立桿抗壓

46、強度的設計值f=205.00N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo=k1k2(h+2a) (2)k1-計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2-計算長度附加系數，h+2a=2.100 按照表2取值1.001；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a)=1.167×1.001×(1.500+0.300×2)=2.453m；Lo/i=2453.151/15.900=154.000 ；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.294；鋼管立桿受壓應力計算值；=10337.959/(0.294×

47、;424.000)= 82.932N/mm2；鋼管立桿穩定性計算= 82.932 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值f=205.00N/mm2，滿足要求！(2)300X700（650、600）梁模板(扣件鋼管架)計算書梁模板支撐架立面簡圖采用的鋼管類型為48×3.00。梁底增加1道承重立桿。(一)參數信息:1.腳手架參數立桿沿梁跨度方向間距l(m):1.20；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.30；立桿步距h(m):1.50；模板支架計算高度H(m):5.10；梁兩側立桿間距la(m):0.80；承重架支設:1根承重立桿，木方垂直梁截面；2.荷載參數模板與木塊自重(kN/

48、m2):0.350；梁截面寬度B(m):0.300；砼和鋼筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):0.700；傾倒砼荷載(kN/m2):2.000；施工均布荷載(kN/m2):1.000；3.木方參數木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):100.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.其他采用的鋼管類型(mm):48×3.0。扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件保養情況扣件抗滑承載力系數:0.80；(二

49、)梁底支撐的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋砼梁自重(kN/m)：q1=25.000×0.700×1.200=21.000kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.350×1.200×(2×0.700+0.300)/0.300=2.380kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒砼時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值P1=(1.000+2.000)×0.300×1.200=1.080 kN；2.木方楞的支撐力驗算均布荷載q=1.2×21

50、.000+1.2×2.380=28.056 kN/m；集中荷載P=1.4×1.080=1.512 kN； 木方計算簡圖經過計算得到從左到右各木方傳遞集中力即支座力分別為： N1=1.633 kN； N2=6.763 kN； N3=1.633 kN；木方按照三跨連續梁計算。本算例中，木方的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5.000×10.000×10.000/6=83.33cm3；I=5.000×10.000×10.000×10.000/12=416.67cm4；木方強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分

51、配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=6.763/1.200=5.636kN/m；最大彎距M =0.1ql2=0.1×5.636×1.200×1.200=0.812kN.m；最大應力=M/W=0.812×106/83333.3=9.738 N/mm2；抗彎強度設計值f=13.0 N/mm2；木方的最大應力計算值 9.738 N/mm2小于木方抗彎強度設計值 13.0 N/mm2,滿足要求!木方抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T其中最大剪力: Q = 0.6×5.636

52、×1.200 = 4.058 kN；木方受剪應力計算值T=3×4057.586/(2×50.000×100.000) = 1.217 N/mm2；木方抗剪強度設計值 T = 1.300 N/mm2； 木方的受剪應力計算值 1.217 N/mm2小于木方抗剪強度設計值 1.300 N/mm2,滿足要求!木方撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:木方最大撓度計算值V=0.677×4.696×1200.0004/(100×9500.000×416.667×103)=1.

53、666 mm；木方的最大允許撓度V=1.200*1000/250=4.800mm；木方的最大撓度計算值1.666mm小于木方的最大允許撓度 4.800mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照連續梁的計算如下 計算簡圖(kN) 支撐鋼管變形圖(kN.m) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經過連續梁的計算得到：支座反力RA = RB=0.299 kN 中間支座最大反力Rmax=9.427；最大彎矩Mmax=0.125kN.m；最大撓度計算值Vmax=0.034mm；支撐鋼管的最大應力=0.125×106/4490.0=27.937N/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度f=205.0N/m

54、m2；支撐鋼管的最大應力計算值 27.937N/mm2小于支撐鋼管的抗壓設計強度205.0N/mm2,滿足要求!(三)梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。(四)扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最

55、大支座反力，根據前面計算結果得到 R=9.43 kN；R < 12.80 kN，所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！五、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力：N1=9.427 kN ；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×5.100=0.790 kN；N =9.427+0.790=10.217 kN；- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到；i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59；A - 立桿凈截面面積 (cm2)：A = 4.24；W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)；f