1、榆林監獄多層技能培訓廠編制：審核：審批:延安環監工程有限責任公司2012年8月20日第一章編制依據第二章工程概況第三章方案選擇3第四章材料選擇4第五章模板安裝-4第六章模板拆除.8第七章模板技術措施-9第八章安全、環保文明施工措施J3第九章模板設計計算書149第一章編制依據：陜西東辰建筑設計工程有限公司提供的榆林監獄技能培訓廠房設計圖紙榆林監獄技能培訓廠房施工組織設計建筑地基基礎工程施工質量驗收規范(GB502022002)建筑施工手冊(縮微版第二版)混凝土結構工程施工質量驗收規范(GB502042002)建筑施工高處作業安全技術規程(JGJ8091)建筑安裝工程資料管理規程(DBJ01-51

2、-2003)建筑長城杯工程質量評審標準(DBJ/T01-70-2003)第二章工程概況：榆林監獄技能培訓廠房建筑總面積5533.80nl2。地上三層。室內外高差一045m。為全現澆框架結構。結構抗震等級為：四級第三章方案選擇本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點：模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收。綜合以上幾點，模板及模板支架的搭設，還必須符

3、合JCJ59-99檢查標準要求，要符合省文明標化工地的有關標準。第四章材料選擇梁的底模與側模均采用1830x915x18mm膠合模板，梁底采用100x100方木。梁側主龍骨采用60x100刨光方木。梁側次龍骨采用50X100方木。梁兩側采用M12穿梁螺栓對拉。梁側立桿采用48x3.0圓鋼管，配備鋼管頂托、鋼管扣件、腳撐、MJ夾具和定數量的厚板、木楔墊板。第五章模板安裝1、模板安裝的一般要求豎向結構鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝。安裝柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的找平砂漿。模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現場

4、拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設卡子，以防漏漿，拼裝完成后用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性。拼裝的精度要求如下：兩塊模板之間拼縫1相鄰模板之間高低差1模板平整度2模板平面尺寸偏差土3模板定位當底板或頂板混凝土澆筑完畢并具有一定強度（1.2MPa）,即用手按不松軟、無痕跡，并以該方可上人開始進行軸線投測。首先根據樓面軸線測量孔引測建筑物的主軸線的控制線,控制線為起點，引出每道細部軸線，根據軸線位置放出細部截面位置尺寸線、模板500（inm）當混凝土澆筑完畢，模板拆除以后，開始引測樓層500mni控制線，以便于模板的安裝和校正。模板安裝要求墻體模板安裝順序及技術

5、要點：標高控制線，并根據該500mm線將板底的控制線直接引測到墻、柱上。模板安裝順序：模板定位-模板加固-驗收-混凝土澆筑拆模。技術要點：安裝墻模前，應清除墻體根部內內雜物，為防止墻體模板根部出現漏漿“爛根”現象，在模板底部先用砂漿找平。墻模安裝前，在底板上根據放線尺寸貼海綿條，做到平整、準確、粘貼牢固并注意穿墻螺栓的安裝質量。梁模板安裝順序及技術要點：模板安裝順序：搭設和調平模板（包括安裝水平拉桿和剪力墻）-按標高鋪梁底模板-拉線找直-綁扎梁鋼筋-安裝墊塊-梁側模板-調整模板。技術要點：按設計要求起拱（跨度大于4nl時，起拱2%。），并注意梁的側模包住底模，下面龍骨包住側模。樓板模板安裝順序

6、及技術要點：安裝順序：碗扣定型鋼管腳手架-主龍骨-次龍骨-柱頭模板龍骨-柱頭模板、頂板模板一拼裝一頂板內、外墻柱頭模板龍骨-模板調整驗收一進行下道工序。技術要點：樓板模板當采用單塊就位時，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角膜板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設。按設計要求起拱（跨度大于4nl時，起拱02%），起拱部位為中間起拱，四周不起拱。柱模板安裝順序及技術要求：安裝順序：搭設腳手架-柱模就位安裝-安裝柱模-安設支撐-固定柱模-澆筑混凝土-拆除腳手架、模板清理模板。技術要點：板塊與板塊豎向接縫處理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撐體系將柱固定。模板構造：梁模板（扣件鋼管架）梁的底模與側模均采用厚1

7、830x915x18mm膠合板，梁底采用50x100方木，跟梁截面平行布置，間距為250mm。梁側主龍骨采用60x100400nini單面刨光方木。梁側次龍骨采用4根50x100方木。2排M12穿梁螺栓距梁底200mm+600mm位置布置，水平間距400。梁側立桿采用48x3.0圓鋼管，間距1m,排距0.8m,扣件連接方式：雙扣件。梁側模、梁底板按圖紙尺寸進行現場加工，由塔吊運至作業面組合拼裝。2、梁模板施工時注意以下幾點：模板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方；鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支撐位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通；根據梁跨度，決定頂板模板起拱大小：v4nl不考慮起拱

8、，4m<L<6nl起拱10mm,>6m的起拱15mm；梁側設置斜向支撐，采用鋼管+U型托，對稱斜向加固（盡量取45。）柱模板面板采用18nlm膠合板，模板在施工現場組拼，豎向內楞采用圓鋼管48x3.0每邊4根，柱箍采用圓鋼管48x3.0間距400nini。四周加鋼管拋撐。柱邊角處采用木板條找補海棉條封堵，保證楞角方直、美觀。斜向支撐，起步為150mm,每隔1500mm一道，采用雙向鋼管對稱斜向加固（盡量取45。）,柱與柱之間采用拉通線檢查驗收。柱模木楞蓋住板縫，以減少漏漿。板模板頂板模板采用18nlm厚膠合板。立桿采用48x3.0圓鋼管，間距800x800mm布置，最大布距1

9、500mm,第一道掃地桿距底板200mm,托梁采用圓鋼管48x3.0板底支撐采用50xl00mm300雙面刨光方木。支撐采用可調節頂撐。為保證頂板的整體碎成型效果，將整個頂板的膠合板按同一順序、同一方向對縫平鋪，必須保證接縫處下方有龍骨，且拼縫嚴密，表面無錯臺現象。樓板模板施工時注意以下幾點：模板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方。鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支撐位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通。模板底第一道楞需緊靠墻板，如有縫隙用密封條封孔，模板與模板之間拼接縫小于Inrn,否則用膩子封條。根據房間大小，決定模板起拱大小：v4m開間不考慮起拱，4nl三L三6m起拱10mm,&g

10、t;6m的起拱15mm.模板支設，下部支撐用滿堂腳手架支撐，下墊墊板，頂板縱橫格柵用壓刨刨成同樣規格，并拉通線找平。特別是四周的格柵，彈線保持在同一標高上，板與格柵用50mm長釘子固定，格柵間距300mm,板鋪完后用水準儀校正標高，并用靠尺找平，鋪設四周模板時，與墻齊平，加密封條，避免墻體吃模，模板周轉使用時，將表面的水泥砂漿清理干凈，涂刷脫模劑，對變形和四周破損的模板及時更換和修正以確保接縫嚴密，板面平整。模板鋪完后將雜物清理干凈，刷好脫模劑。3、剪刀撐布置要求模板支架立桿的構造應符合下列要求：1. 每根立桿底部應設置底座，并必須按有關規定設置縱、橫掃地桿。2. 高支模立桿步距不得大于1.2

11、m,并應設置縱橫水平拉桿、掃地桿。3. 立桿接長必須按有關規定采用對接扣件連接。4. 支架立桿應豎直設置，2nl高度的垂直允許偏差為15nlm。5. 當梁模板支架立桿采用單根立桿時，立桿應設在梁模板中心線處，其偏心距不應大于25mm。4、滿堂模板支架的支撐設置應符合下列規定：(1)剪刀撐應縱橫設置，且不少于兩道，其間距不得超過6.5m；支撐主梁的立桿必須設置剪刀撐。(2)滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置。(3)高于4m的模板支架，其兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。第六章模板拆除模板拆除根據現場同條件的試塊指導強度，符合

12、設計要求的百分率后，由技術人員發放拆模通知書，方可拆模。模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側模時，混凝土強度要達到1.2MPa(依據拆模試塊強度而定)，保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除?；炷恋牡啄?，其混凝土強度必須符合下表規定后方可拆除。構件類型構件跨度(m)達到設計混凝土強度標準的百分率(%)板<2>50>2,<8>75>8>100梁<8>75>8>100> 100懸臂構件拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的模板先拆。樓板模板拆除：樓板模板拆除時，先調節頂部支撐頭，使其

13、向下移動，達到模板與樓板分離的要求，保留養護支撐及其上的養護木方或養護模板，其余模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板時要保留板的養護支撐。模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。模板拆除后，及時進行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結灰漿。第七章模板技術措施1、進場模板質量標準1.1模板要求：技術性能必須符合相關質量標準（通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。外觀質量檢查標準（通過觀察檢驗）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0. 001m2o每平方米污染面積

14、不大于0. 005m223規格尺寸標準:厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm處，長短邊分別測3點、1點，取8點平100mm處分別測量均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。1、2模板安裝質量要求必須符合混凝土結構工程施工及驗收規范(GB502042002)及相關規范要求。即“模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載”。主控項目安裝

15、現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察。一般項目模板安裝應滿足下列要求：模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈；檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察。對跨度不小于4m的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。檢查數量：按規范要求的檢驗批(在同一檢驗批內，對梁

16、，應抽查構件數量的不應少于31°覽且件；對板，應按有代表性的自然間抽查10%,且不得小于3間。)檢驗方法：1的規水準儀或拉線、鋼尺檢查。固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其偏差應符合附表定;梗板安裝尤許差和栓餐方法附衣135枕項呂允淬偏洼vmm）-1鈾送位善“桂、增、梁52±5水抵仗或旋連、尺垂3就面浚內尺寸±104層宵十大弓-5皿6宦高丸丁SUL85相寺召兩悔表瞧1高曲琴27常.VF盡，室尺垂牛3垃疑.KLS+IC.4(D10預筆？t雷+10lit絨、艮卑丘寸+1C,=011中心線移一13中心線垃移+10-0檢查數量：按規范要求的檢驗批（對梁

17、、柱，應抽查構件數量的10%,且不應少于3件;對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10%,且不得小于3間）。檢驗方法：鋼尺檢查。現澆結構模板安裝的偏差應符合表1的規定。檢查數量：按規范要求的檢驗批（對梁、柱，應抽查構件數量的10%,且不應少于3件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10%,且不得小于3間）?，F澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法見表1：（檢驗方法：檢查同條件養護試塊強度試驗值。檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。）1.3模板垂直度控制對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝。模板拼裝配合，工長及質檢員逐一檢查模板垂

18、直度，確保垂直度不超過3nim,平整度不超過2nim；模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求。1.4頂板模板標高控制每層頂板抄測標高控制點，測量彈出混凝土墻上的500線，根據層高3000mm及板厚，沿墻周邊彈出頂板模板的底標高線?？缍刃∮?m不考慮，46nl的板起拱lOmni；跨度大于6m的板起拱15mni。為提高模板周轉、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號，以便定位使用。拆除后的模板按編號整理、堆放。安裝操作人員應采取定段、定編號負責制。2、其他注意事項在模板工程施工過程中，嚴格按照模板工程質量控制程序施工，另外對于一些質量通病制定預防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質

19、量。嚴格執行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍書面形式的技術交底。膠合板選統一規格，面板平整光潔、防水性能好的。進場木方先壓刨平直統一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、柱子、樓板陽角順直。支柱所設的水平撐與剪刀撐，按構造與整體穩定性布置。脫模劑及模板堆放、維修木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上，防止過早刷上后被雨水沖洗掉。鋼模板用油性脫模劑，機油：柴油二2:8。模板貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當，避免模板變形或損傷。裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉模板分類清理、堆放。拆下的模板，如發現翹曲，

20、變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補。第八章安全、環保文明施工措施1拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶拆模前必須搭好相關腳手架（見本工程腳手架方案及相關方案、相關安全操作規程等）澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發現問題及時組織處理。木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3m,外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料

21、器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環吊運。不允許一次吊運二塊模板2、環保與文明施工夜間22:006:00之間現場停止模板加工和其他模板作業?，F場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。

22、第九章模板設計計算書參考建筑施工手冊第二版頂板梁模板(300X700)計算書高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001)、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB50009-2001)、鋼參數信息模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m):0.30；梁截面高度D(m):0.70混凝土板厚度(mm):120.00；立桿梁跨度方向間距La(m):0.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.30；立桿步距h(m):1.20；梁支撐架搭設高度H(m)：4.05；梁兩側立柱間距(H1)：1.00；承重架支設：多根承重立桿，方木支撐平行梁截面；

23、板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.80；采用的鋼管類型為48X；扣件連接方式：雙扣件，荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/ni3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.8；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):4.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0材料參數木材品種：南方松;木材彈性模量E(N/mm2)：9500.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.6；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/

24、mm2)：13.0；梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：95.0；梁底方木截面高度h(mm)：95.0；梁底模板支撐的間距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0；梁側模板參數主楞間距(mm)：400；次楞根數：4；穿梁螺栓水平間距(mm)：400；穿梁螺栓豎向根數：2；穿梁螺栓豎向距板底的距離為:200mm,400mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：木楞，,寬度95nlm，高度95mm；主楞合并根數：29次楞龍骨材料：木楞，寬度45nlm，高度95mm；梁模板荷載標準值計算梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側

25、壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值其中Y混凝土的重力密度，a24.000kN/m3；t新澆混凝土的初凝時間，取4.000h；T混凝土的入模溫度，取20.000c；V混凝土的澆筑速度，取3.000ni/h；H混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.7500m；Pl外加劑影響修正系數，取1.200；混凝土坍落度影響修正系數，取1.150o根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為50.482kN/m2,18.000kN/m2,取較小值18.000kN/m2作為本工程計算荷載。梁側模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算

26、其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。317317317j1/11*1面板計算簡圖（單位：mm）強度計算跨中彎矩計算公式如下：M歹<7=<f其中，（T面板的彎曲應力計算值（N/mni2）；M面板的最大彎距（N.mm）；W面板的凈截面抵抗矩，W=50x1.8x1.8/6=27.0cm3；f面板的抗彎強度設計值（N/nm2）；按以下公式計算面板跨中彎矩：M=QAq-其中，q一作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值：ql=0.75x0.5x1

27、8.Ox0.9=6.08kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值：q2=0.95x0.5x4x0.9=1.71kN/m；q=ql+q2=6.08+1.71=7.79kN/m；計算跨度（內楞間距）：I=316.67mm；面板的最大彎距M=0.1X7.79x316.672=0.78x105N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值：T=.78X05/2.701X4=2.89N/mm2；面板的抗彎強度設計值：f=15N/mm2；面板的受彎應力計算值a=2.89N/mm2小于面板的抗彎強度設計值f二i3N/mm2,滿足要求！撓度驗算q作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=18.0X0.5=9.00N/mm；1

28、計算跨度（內楞間距）：I=316.67mm；E一面板材質的彈性模量：E=9500.00N/mm2；I-面板的截面慣性矩：I=50x1.8x1.8x1.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計算值3=0.6779.00>316.674/（1009500X24.3X05）=0.265mm；面板的最大容許撓度值：P=1/250=316.667/250=1.267mm面板的最大撓度計算值3二0265mm小于面板的最大容許撓度值3=1.267mm滿足要求！梁側模板內外楞的計算內楞計算內楞（木或鋼）直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度50

29、mm,截面高度62mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=50x622x1/6=32.03cm3；I=50x623x1/12=993.03cm4；qII）11IJII5005005no內楞計算簡圖（1） .內楞強度驗算強度驗算計算公式如下：M<T=<f其中，a內楞彎曲應力計算值（N/mni2）；M內楞的最大彎距（N.mm）；W內楞的凈截面抵抗矩；f內楞的強度設計值（N/mni2）。按以下公式計算內楞跨中彎矩：M-QAq-其中，作用在內楞的荷載，q=（0.75x18.Ox0.9+0.95x4x0.9）x0.317=4.94kN/m；內楞計算跨度（外楞間距）：I=400mm；內楞的

30、最大彎距：M=0.1x4.94x400.002=0.79x105N.mm；最大支座力：R=l.1x4.94x0.4=2.17kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值a=0.79X05/3.203X04=2.47N/mm2；內楞的抗彎強度設計值：f=15N/mm2；內楞最大受彎應力計算值a=2.47N/mm2小于內楞的抗彎強度設計值f=15N/mm2,滿足要求?。?） .內楞的撓度驗算其中E 面板材質的彈性模量:9500N/mm2 ；q作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=18.OOx0.32=5.76N/mm；1計算跨度（外楞間距）：I=400mm；I面板的截面慣性矩：I=9.93x106m

31、m4；內楞的最大撓度計算值：3=0.6775.76X004/（100X500X9.93X06）=0.11mm；內楞的最大容許撓度值：3=400/250=1.6mm內楞的最大撓度計算值w=0.11mm小于內楞的最大容許撓度值3=L6nini滿足耍求！外楞計算外楞（木或鋼）承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力5.036kN,按照集中荷載作用下的連續梁計算。本工程中，外龍骨采用2根木楞，截面寬度95mm,截面高度95mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=95x952x2/6=285.79cm3；I=95x953x2/12=1357.51cm4；-00350外楞計算簡圖外楞彎矩圖(kN.m)

32、外楞變形圖(mm)(1) .外楞抗彎強度驗算B=<f其中a外楞受彎應力計算值(N/mni2)M外楞的最大彎距(N.mm)；W外楞的凈截面抵抗矩；外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續梁程序求得最大的彎矩為M=1.93kN.m外楞最大計算跨度：I=400mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值：a=1.93X106/2.86X105=6.755N/mm2外楞的抗彎強度設計值：f=15N/mm2；外楞的受彎應力計算值a=6.755N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值f=15N/mm2,滿足要求！(2) .外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為1.282mm外楞的最大容許撓度值：3=4

33、00/250=1.6mm外楞的最大撓度計算值3二1.282mm小于外楞的最大容許撓度值3=1.6nlm滿足要求！穿梁螺栓的計算驗算公式如下：-fxA其中N穿梁螺栓所受的拉力；A穿梁螺栓有效面積（mm2）；f穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑：12mm；穿梁螺栓有效直徑：9.85mm；穿梁螺栓有效面積：A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力：N=28.8x0.4x0.55=6.336kN。穿梁螺栓最大容許拉力值：N=170x76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=6.336kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值N=12.92kN,滿足要求！梁底模板計算

34、面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=500x18x18/6=2.70x104mm3；I=500x18x18x18/12=2.43x105mm4；'【250250250抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：M<T=<f其中，升-梁底模板的彎曲應力計算值（N/mm2）；M計算的最大彎矩（k

35、N.m）；I計算跨度（梁底支撐間距）：1二250.00mm；q作用在梁底模板的均布荷載設計值（kN/m）；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：ql:0.75x（24.00+1.50）x0.50x0.75x0.90=6.45kN/m；模板結構自重荷載：q2:0.75x0.35x0.50x0.90=0.12kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3:0.95x2.00x0.50x0.90=0.86kN/m；q=ql+q2+q3=6.45+0.12+0.86=7.43kN/m；跨中彎矩計算公式如下：M=0-1今尸Mmax=0.10x7.43x0.252=0.046kN.m；（T二（1146X06/2.7X

36、4=l.70N/mm2；梁底模面板計算應力a=1.70N/mm2小于梁底模面板的抗壓強度設計值f=13N/mm2,滿足要求!29撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：其中，q作用在模板上的壓力線荷載：q=(24.0+1.50)X0.75+0.35)x0.50=9.74KN/m；1一一計算跨度(梁底支撐間距)：I=250.00mm；E一一面板的彈性模量：E=9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值：3=250.00/250=1.000mm面板的最大撓度計算值：3=0.677).7XX504/(100X500X2.43X05)=0.11

37、2mm；面板的最大撓度計算值：3=0.112mm小于面板的最大允許撓度值：3=250/250=1mm,滿足要求！梁底支撐木方的計算荷載的計算：鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：ql=(24+1.5)X0.75x0.25=4.78kN/m；模板的自重荷載(kN/m)：q2=0.35x0.25x(2x0.75+0.50)/0.50=0.35kN/m；活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值P1=(2.5+2)x0.25=1.125kN/m；木方的傳遞集中力驗算：43靜荷載設計值q=0.75x4.78+0.75x0.35=3.85kN/m；活荷載設計值P=0.

38、95x1.125=1.07kN/m；荷載設計值q=3.85+1.07=4.92kN/m。本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=9.5x9.5x9.5/6=1.43x102cm3；1=9.5x9.5x9.5x9.5/12=6.79x102cm4；支撐方木驗算：最大彎矩考慮為連續梁均布荷載作用下的彎矩，計算簡圖及內力、變形圖如下:q二4.SZIH/m0.275rn0.150110.1SOmAT0."75nn0.1bCmI/I/彎矩圖(kN.m)1.562剪力圖（kN）變形圖（nrn）方木的邊支座力N1=N2=0.151KN,中間支座的最大支座力N=2.419

39、KN;方木最大應力計算值a=0.064X50142895.83=0.451N/mm2；方木最大剪力計算值：T=3x2.419x1000/（2x95x95）=0.402N/mm2；方木的最大撓度：3=0.009mm方木的允許撓度：3=0.275X103/250=1.1mm方木最大應力計算值0451N/mm2滿足要求！方木受剪應力計算值0.402N/mm2滿足要求！方木的最大撓度3=0009mm小于梁跨度方向鋼管的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載,梁兩側支撐鋼管的強度計算：小于方木抗彎強度設計值f=15.000N/mm2,小于方木抗剪強度設計值T=1.600N/mm2,方木的最大允許撓

40、度3=1.100mm滿足要求!施工活荷載等，通過方木的集中荷載傳遞。P= 0. 151 KN.支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力ppppppppppLXJewSCO支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖（kNm）支撐鋼管計算變形圖(mm)0.12301230.1540.1940.2770.277OjlB112G0.D28|0M1刊0.330.T300430.1070025702580250b應0.17G支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.041kN.m；最大變形Vmax=0.078mm最大支座力Rmax=0.535最大應力a=0.041X106/(4.49X103)=9

41、.033N/mm2支撐鋼管的抗壓強度設計值f=205N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值9.033N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強度設計值205N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度Vmax=0.078mm小于800/150與10mm,滿足要求！梁底支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P=2.419KN.ppppppppppLXJeoo支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖（kNm）支撐鋼管計算變形圖（mm）3. 114 3. 1144. 441 4 4117(/221022L9SG1 9GS0.EE0.SS6一1.723hjC39也0.451b|JF2S152.

42、G1E4.1424.14?支撐鋼管計算剪力圖（kN）最大彎矩Mmax=0.65kN.m；最大變形Vmax=1.256mm；最大支座力Rmax=8.583kN；最大應力a=0.65X106/（4.49X103）=144.877N/mm2支撐鋼管的抗壓強度設計值f=205N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值144.877N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強度設計值205N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度Vmax=l.256mm小于800/150與10mm,滿足要求！扣件抗滑移的計算：按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.OOkN,該工程實際的

43、旋轉雙扣件承載力取值為縱向或橫15.20kNo向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5.2.5）:其中Rc扣件抗滑承載力設計值，取15.20kN；R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到R=8.583kN；R<15.20kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！立桿的穩定性計算：立桿的穩定性計算公式梁兩側立桿穩定性驗算：其中N立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力：N1=0.535kN；腳手架鋼管的自重：N2=0.75x0.129x4.05=0.392kN；樓板的混凝土模板的自重：N3=0.75x(0.80

44、/2+(1.00-0.50)/2)x0.80x0.35=0.137kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載：N4=0.75x(0.80/2+(1.00-0.50)/2)x0.80x0.250x(1.50+24.00)=2.49kN；N=0.535+0.392+0.137+2.49=3.55kN；女口一軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i查表得到；i計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59；A立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；a鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；f一鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205N/mm2；Io計算長度(m)；如果完全參照

45、扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算lo=kluhkl計算長度附加系數，取值(1)為：1.155；u計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3,u=1.7；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=kluh=1.155xl.7x1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.9=185；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數$二0.209；鋼管立桿受壓應力計算值;a=554.0/(0.2094X4)=40.106N/mm2；鋼管立桿穩定性計算a=40.106N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值f=205N/mm2,滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo=klk2

46、(h+2a)kl計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2計算長度附加系數，h+2a=2.1按照表2取值1；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=klk2(h+2a)=1.167x1x(1.5+0.3x2)=2.451ni；Lo/i=2450.7/15.9二154；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數$二0.294；鋼管立桿受壓應力計算值；a=554.0/(0.2944X4)=28.510N/mm2；鋼管立桿穩定性計算a=28.510N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值f=205N/mm2,滿足要求！梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算：其中N立桿的軸心壓力設計值，它包括：梁底支撐

47、最大支座反力：N1=8.583kN；腳手架鋼管的自重：N2=0.75X0.129x(4.05-0.75)=0.139kN；N=8.583+0.139=8.722kN；女口一軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i查表得到；i計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59；A立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；a鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；f一鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205N/mm2；Io計算長度(m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算lo=kluhkl計算長度附加系數，取值(1)為：1.167；u計算長度系數，參照

48、扣件式規范表5.3.3,u=1.7；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=kluh=1.167xl.7x1.5=2.976m；Lo/i=2975.85/15.9二187；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數$二0.205；鋼管立桿受壓應力計算值；(7二8722.00/(0.2054X4)=100.345N/mm2；鋼管立桿穩定性計算a=100.345N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值205f；N/mm2,滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo=klk2(h+2a)kl計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2計算長度附加系數，h+2a=2.1按照表2取值1

49、；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=klk2(h+2a)=1.167xlx(1.5+0.3x2)=2.451m；Lo/i=2450.7/15.9二154；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數$=0.294；鋼管立桿受壓應力計算值(7=722.00/(0.2944X4)=69.969N/mm2；鋼管立桿穩定性計算a=69.969N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值f=205N/mm2,滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。表1模板支架計算攝度附加系數ki步距hOn)15<h氈E1kl12431.1851.l&T1.1&3

50、覆2模棣支架i+世疫度附加累數【左K(p)6SIDL21416132025303540吃邁辰LhGm)1.351.0L0141JG&1.039L.0<l£1054!.&L.03110921113I.13T1.1551.L731.441.0101210221031L0391.0471OSS1.0641.0T2109211111.IM1.531.01.00711C241.0311.03、1047LOSS1.0S21.C9T1.1141.1321.G21.01.0071.OH1021L.0西1.0361043L051i.ose1.0T41.C901.ICK1

51、.1231,SO1.01,0071,0141.020L,0261,0331.040L.0461,0521.06T1.(3811,0961,1111.921.01007J.ai2t.oie1.02410301.0351.042104S1t.C751.0901,104EM1,0LOOTi.oie1.4盈1.CJ1,035L,291.0141.0&01.CY?r037LL012251.0L.DOT101010161.0201.02710321037104#1.05T1CTO1.0011.094MO1.0071.0加1.0/103£10371.04210531.C6&1.07

52、61.M11.010101016以上表參照杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全板模板(190厚)計算書參數信息：模板支架參數橫向間距或排距(m):0.80；縱距(m):0.80；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.30；模板支架搭設高度(m):3.90；采用的鋼管（mm）:48>3.0；扣件連接方式：可調節頂撐；板底支撐連接方式：方木支撐；荷載參數模板與木板自重（kN/m2）:0.350；混凝土與鋼筋自重（kN/m3）:25.000；施工均布荷載標準值（kN/m2）:1.500；樓板參數鋼筋級別：三級鋼HRB400（20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi）；樓板混凝土強度等級：C30；每層標準施工天數：8；每平米樓板截面的鋼筋面積（mm2）:2800.000；樓板的計算寬度（m）：1.00；樓板的計算厚度（mm）:400.00；樓板的計算長度（m）:4.50；施工平均溫度Cc）:20.000；材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm。面板彈性模量E（N/mm2）:9500；面板抗彎強度設計值（N/mm2）:13；板底支撐采用方木;木方彈性