1、省道S303線巴朗山隧道工程TJ1合同段小魏家溝中橋現(xiàn)澆箱梁滿堂支架施工方案 編 制： 審 核： 審 批： 華通路橋集團(tuán)有限公司巴朗山項(xiàng)目部二一三年三月目 錄1編制依據(jù)- 2 -2工程概況- 2 -3現(xiàn)澆箱梁滿堂支架布置及搭設(shè)要求- 2 -4現(xiàn)澆箱梁支架驗(yàn)算- 2 -4.1荷載計(jì)算- 2 -荷載分析- 2 -荷載組合- 3 -荷載計(jì)算- 3 -4.2結(jié)構(gòu)檢算- 4 -扣件式鋼管支架立桿強(qiáng)度及穩(wěn)定性驗(yàn)算- 4 -4.2.2箱梁底模下橫橋向方木驗(yàn)算- 6 -4.2.3底模板計(jì)算- 7 -4.2.4側(cè)模驗(yàn)算- 8 -4.2.5立桿底座和地基承載力計(jì)算- 9 -4.2.6支架變形- 11 -5支架搭設(shè)

2、施工要求及技術(shù)措施- 11 -5.1模板支架立桿、水平桿的構(gòu)造應(yīng)符合下列要求- 12 -5.2滿堂模板支架的支撐設(shè)置應(yīng)符合下列規(guī)定- 12 -5.3支架拆除要求- 12 -5.4支架預(yù)壓及沉降觀測- 13 -6安全防護(hù)措施- 14 -6.1安全防護(hù)措施- 14 -小魏家溝中橋現(xiàn)澆箱梁滿堂支架及模板施工方案1編制依據(jù)1.1省道S303線巴朗山隧道工程兩階段施工圖設(shè)計(jì)文件1.2 參考公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（JTJ 041-2000）、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范、混凝土工程模板與支架技術(shù)、路橋施工計(jì)算手冊、橋梁支架安全施工手冊2工程概況小魏家溝中橋起止點(diǎn)樁號為K99+069K99+163,設(shè)

3、計(jì)為4-22m預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁，橋?qū)?m，橋長94m。計(jì)算跨度為4×22m，邊支座中心線至梁端0. 5m，0#、4#橋臺邊支座橫橋向中心距分別為4.85m、4.5m，中支座最大橫橋向中心距4.80m。箱梁頂寬9.0m，箱梁底寬5.5m。頂板厚度2050 cm，腹板厚度4080cm，底板厚度2550cm。全橋在端支點(diǎn)設(shè)2個(gè)端橫梁、中支點(diǎn)設(shè)3個(gè)中橫梁，其中端支點(diǎn)端橫梁厚100cm，中橫梁厚150cm。采用滿堂支架法現(xiàn)澆施工。3現(xiàn)澆箱梁滿堂支架布置及搭設(shè)要求采用扣件式鋼管腳手架搭設(shè)，立桿配有可調(diào)托撐。立桿頂設(shè)二層方木，立桿頂托上縱向設(shè)15×15cm方木；縱向方木上設(shè)10×

4、10cm的橫向方木，其中在墩頂端橫梁間距為0.25m、在跨中部位間距為0.3m。模板用厚15mm的優(yōu)質(zhì)竹膠合板，橫板邊角用4cm厚木板進(jìn)行加強(qiáng)，防止出現(xiàn)波浪形，影響外觀。采用立桿橫橋向間距×縱橋向間距×橫桿步距為60cm×60cm×90cm支架結(jié)構(gòu)體系，支架縱橫均設(shè)置剪刀撐，其中縱橫橋向斜撐每1.8m設(shè)一道。4現(xiàn)澆箱梁支架驗(yàn)算以墩頂端橫梁最大截面預(yù)應(yīng)力混凝土箱形連續(xù)梁處為例，對荷載進(jìn)行計(jì)算及對其支架體系進(jìn)行檢算。4.1荷載計(jì)算荷載分析根據(jù)本橋現(xiàn)澆箱梁的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，在施工過程中將涉及到以下荷載形式： q1 箱梁自重荷載，新澆混凝土密度取2600kg/m3。

5、q2 箱梁內(nèi)模、底模、內(nèi)模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計(jì)算，經(jīng)計(jì)算取q21.0kPa（偏于安全）。 q3 施工人員、施工材料和機(jī)具荷載，按均布荷載計(jì)算，當(dāng)計(jì)算模板及其下肋條時(shí)取2.5kPa；當(dāng)計(jì)算肋條下的梁時(shí)取1.5kPa；當(dāng)計(jì)算支架立柱及替他承載構(gòu)件時(shí)取1.0kPa。 q4 振搗混凝土產(chǎn)生的荷載，對底板取2.0kPa，對側(cè)板取4.0kPa。 q5 新澆混凝土對側(cè)模的壓力。 q6 傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載，取2.0kPa。 q7 支架自重，經(jīng)計(jì)算支架在不同布置形式時(shí)其自重如下表所示：滿堂鋼管支架自重立桿橫橋向間距×立桿縱橋向間距×橫桿步距支架自重q7的計(jì)算值(kPa)60

6、cm×60cm×90cm3.38荷載組合模板、支架設(shè)計(jì)計(jì)算荷載組合模板結(jié)構(gòu)名稱荷載組合強(qiáng)度計(jì)算剛度檢算底模及支架系統(tǒng)計(jì)算側(cè)模計(jì)算荷載計(jì)算 箱梁自重q1計(jì)算根據(jù)現(xiàn)澆箱梁結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，取BB截面（中支點(diǎn)橫梁兩側(cè)）具有代表截面進(jìn)行箱梁自重計(jì)算，并對截面下的支架體系進(jìn)行檢算，首先進(jìn)行自重計(jì)算。 B-B截面（中支點(diǎn)橫梁兩側(cè)）處q1計(jì)算根據(jù)橫斷面圖，用CAD算得該處梁體截面積A=10.3885-0.775*2=8.84m2,則：q1 = 取1.2的安全系數(shù)，則q137.62×1.245.14kPa 注：B 箱梁底寬，取6.11m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計(jì)算偏于安全。 新澆

7、混凝土對側(cè)模的壓力q5計(jì)算因現(xiàn)澆箱梁采取水平分層以每層25cm高度澆筑，在豎向上以V=1.2m/h澆筑速度控制，砼入模溫度T=18控制，因此新澆混凝土對側(cè)模的最大壓力q5=K為外加劑修正數(shù)，取摻外加劑K=1.2當(dāng)V/t=1.2/18=0.0670.035 h=1.53+3.8V/t=1.53+3.8*0.067=1.78mq5=4.2結(jié)構(gòu)檢算扣件式鋼管支架立桿強(qiáng)度及穩(wěn)定性驗(yàn)算本工程現(xiàn)澆箱梁支架按48×3.5mm鋼管扣件架進(jìn)行立桿內(nèi)力計(jì)算。 中支點(diǎn)橫隔梁兩側(cè)B-B截面處在中支點(diǎn)橫梁，鋼管扣件式支架體系采用60×60×90cm的布置結(jié)構(gòu)，如圖：、立桿強(qiáng)度驗(yàn)算根據(jù)立桿的

8、設(shè)計(jì)允許荷載，當(dāng)橫桿步距為90cm，立桿可承受的最大允許豎直荷載為N=35.7kN（路橋施工計(jì)算手冊中表135鋼管支架容許荷載N=35.7kN）。立桿實(shí)際承受的荷載為：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK（組合風(fēng)荷載時(shí)） NG1K支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力； NG2K構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力 NQK施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值；于是，有：NG1K=0.6×0.6×q1=0.6×0.6×45.14=16.25KNNG2K=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×1.0=0.36KN NQK=0.

9、6×0.6(q3+q4+q7)=0.36×(1.0+2.0+3.38)=2.297KN則：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK=1.2×（16.25+0.36）+0.85×1.4×2.297= 22.67KNN35.7kN，強(qiáng)度滿足要求。、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式：N/A+MW/WfN鋼管所受的垂直荷載，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK（組合風(fēng)荷載時(shí)），同前計(jì)算所得；f鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f205N/mm2參考建筑施工

10、扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范表得。 A48mm×3.5鋼管的截面積A489mm2。 軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細(xì)比查表即可求得。 i截面的回轉(zhuǎn)半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄B得i15.8。 長細(xì)比L/i。 L水平步距，L0.9m。于是，L/i57，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范查附錄C得0.829。MW計(jì)算立桿段有風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的彎距；MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10WK=0.7uz×us×w0uz風(fēng)壓高度變化系數(shù)，參考建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表得uz=1.38us風(fēng)荷載腳手架體型系數(shù)

11、，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表第36項(xiàng)得：us=1.2w0基本風(fēng)壓，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范附表D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KNLa立桿縱距0.6m；h立桿步距0.9m，故：MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.0536KNW 截面模量查表建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范附表B得： W=5.08×103mm3則，N/A+MW/W22.67×103/（0.829×489）+0.0536×1

12、06/（5.08×103）66.47 KN/mm2f205KN/mm2計(jì)算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的。4.2.2箱梁底模下橫橋向方木驗(yàn)算本施工方案中箱梁底模底面橫橋向采用10×10cm方木，方木橫橋向跨度在中支點(diǎn)截面處按L60cm進(jìn)行受力計(jì)算。如下圖將方木簡化為如圖的簡支結(jié)構(gòu)（偏于安全），木材的容許應(yīng)力和彈性模量的取值參照杉木進(jìn)行計(jì)算，實(shí)際施工時(shí)如油松等力學(xué)性能優(yōu)于杉木的木材均可使用。 中支點(diǎn)B-B截面處按中支點(diǎn)截面處3米范圍進(jìn)行受力分析，按方木橫橋向跨度L60cm進(jìn)行驗(yàn)算。 方木間距計(jì)算q(q1+ q2+ q3+ q4)×B(45.14+1.0+2.5+2)

13、15;3=151.92kN/mM(1/8) qL2=(1/8)×151.92×0.626.8kN·mW=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m3則： n= M/( W×w)=6.8/(0.000167×11000×0.9)=4.1(取整數(shù)n4根) dB/(n-1)=3/3=1m 注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。 經(jīng)計(jì)算，方木間距小于1m均可滿足要求，實(shí)際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距d取0.3m，則n3/0.310。 每根方木撓度計(jì)算 方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.1

14、3)/12=8.33×10-6m4 則方木最大撓度： fmax=(5/384)×(qL4)/(EI)=(5/384)×(265.8×0.64)/(12×9×106×8.33×10-6×0.9)=5.54×10-4ml/400=0.6/400=1.5×10-3m (撓度滿足要求) 每根方木抗剪計(jì)算= MPa=1.7MPa符合要求。 4.2.3底模板計(jì)算箱梁底模采用竹膠板，取各種布置情況下最不利位置進(jìn)行受力分析，并對受力結(jié)構(gòu)進(jìn)行簡化（偏于安全）如下圖： 通過前面計(jì)算，橫橋向方木布置間距分別

15、為0.3m和0.25m時(shí)最不利位置，則有：竹膠板彈性模量E5000MPa方木的慣性矩I=(bh3)/12=(1.0×0.0153)/12=2.8125×10-7m4 55截面處底模板計(jì)算 模板厚度計(jì)算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(83.1+1.0+2.5+2)×0.25=22.15kN/m則：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的寬度為1.0m，根據(jù)W、b得h為： h=因此模板采用1220×2440×15mm規(guī)格的竹膠板。 模板剛度驗(yàn)算fmax=0.9×0.25/400m=6.25×10-3m 故，撓度滿

16、足要求。4.2.4側(cè)模驗(yàn)算根據(jù)前面計(jì)算，分別按10×10cm方木以25cm和30cm的間距布置，以側(cè)模最不利荷載部位進(jìn)行模板計(jì)算，則有： 10×10cm方木以間距30cm布置 模板厚度計(jì)算q=( q4+ q5)l=(4.0+50.7)×0.3=16.41kN/m則：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的寬度為1.0m，根據(jù)W、b得h為： h=因此模板采用1220×2440×15mm規(guī)格的竹膠板。 模板剛度驗(yàn)算fmax=0.9×0.3/400m=7.5×10-3m 10×10cm方木以間距25cm布置4.2.5

17、立桿底座和地基承載力計(jì)算 立桿承受荷載計(jì)算在中支點(diǎn)兩側(cè)立桿的間距為60×60cm，每根立桿上荷載為： Na×b×q a×b×(q+q2+q3+q4+q7) 0.6×0.6×(.+1.0+1.0+2.0+.)=.kN 立桿底托驗(yàn)算立桿底托驗(yàn)算： NRd通過前面立桿承受荷載計(jì)算，每根立桿上荷載最大值為：Na×b×q a×b×(q1+q2+q3+q4+q7) 0.6×0.6×(.+1.0+1.0+2.0+.)=.kN底托承載力（抗壓）設(shè)計(jì)值，一般取Rd =40KN;得：.

18、KN40KN 立桿底托符合要求。 立桿地基承載力驗(yàn)算地基薄弱地段分層換填隧道棄渣并碾壓密實(shí)，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)及試驗(yàn)，地基承載力達(dá)到fk= 200250Kpa（參考建筑施工計(jì)算手冊。立桿地基承載力驗(yàn)算：K·k式中： N為腳手架立桿傳至基礎(chǔ)頂面軸心力設(shè)計(jì)值；Ad為立桿底座面積Ad=15cm×15cm=225cm2；按照最不利荷載考慮，立桿底拖下砼基礎(chǔ)承載力：，底拖下砼基礎(chǔ)承載力滿足要求。底托坐落在15cm砼層上，按照力傳遞面積計(jì)算： k為地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值；試驗(yàn)錘擊數(shù)357911131517192123k(Kpa)105145190235280325370435515600680 K調(diào)整

19、系數(shù)；混凝土基礎(chǔ)系數(shù)為1.0按照最不利荷載考慮：=K·k=1.0×235KPa經(jīng)過計(jì)算，地基處理要求貫入試驗(yàn)垂擊數(shù)必須達(dá)到11下。將混凝土作為剛性結(jié)構(gòu)，按照間距60×60cm布置，在1平方米面積上地基最大承載力F為:Fa×b×q a×b×(q1+q2+q3+q4+q7) 1.0×1.0×(.+1.0+1.0+2.0+.)=.kN，即.kpa則，F(xiàn).kpak=1.0×235Kpa經(jīng)過地基處理后，可以滿足要求。4.2.6支架變形支架變形量值F的計(jì)算：Ff1f2f3f1為支架在荷載作用下的彈性變形量由

20、上計(jì)算每根鋼管受力為.KN，48mm×3.5鋼管的截面積為489mm2。于是f1=×L/E.÷489×103.N/mm2 ，則f1.×10÷（2.06×105）.mm。f2為支架在荷載作用下的非彈性變形量支架在荷載作用下的非彈性變形f2包括桿件接頭的擠壓壓縮1和方木對方木壓縮2兩部分，分別取經(jīng)驗(yàn)值為2mm、3mm，即f2125mm。f3為支架地基沉降量計(jì)算：支架地基沉降量按GBJ7-89規(guī)范推薦地基最終沉降量公式計(jì)算：f3=地基最終沉降量計(jì)算壓縮層范圍內(nèi)各土層壓縮模量加權(quán)平均值ESP為：因4<ESP7，查表取，則地基最

21、終總沉降量S為： f3=故支架變形量值F為:Ff1f2f3=3.28+5+6.31=14.59mm。5支架搭設(shè)施工要求及技術(shù)措施現(xiàn)澆箱梁支架采用滿堂扣件鋼管腳手架搭設(shè)。支架頂部設(shè)置頂托，頂托上設(shè)縱梁和橫梁，其上鋪設(shè)梁體模板。支架縱橫向設(shè)置剪刀撐，以增加其整體穩(wěn)定性。支架采用同種型號鋼管進(jìn)行搭設(shè)，剪刀撐、縱向和橫向水平桿等同步搭設(shè)。上報(bào)監(jiān)理檢查，經(jīng)監(jiān)理同意后，進(jìn)行支架預(yù)壓：按箱梁重量120%、模板重量及施工荷載組合，確定壓載系數(shù)，采用砂袋均勻布設(shè)堆壓于支架上進(jìn)行堆載預(yù)壓，預(yù)壓前在底模和地基上布好沉降觀測點(diǎn)，對支架預(yù)壓及沉降觀測。5.1模板支架立桿、水平桿的構(gòu)造應(yīng)符合下列要求(1)每根立桿底部應(yīng)設(shè)

22、置底座或墊板。(2) 嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)尺寸搭設(shè)，立桿步距不得大于設(shè)計(jì)要求，并應(yīng)設(shè)置縱橫水平拉桿。(3) 確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求。(4)鋼管腳手架要排列整齊和順直，并要及時(shí)設(shè)好縱橫水平拉桿、剪刀撐等。 (5)確保每個(gè)扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個(gè)扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的。5.2滿堂模板支架的支撐設(shè)置應(yīng)符合下列規(guī)定(1)立桿應(yīng)按設(shè)計(jì)縱橫向間距設(shè)置，不得改變間距。(2)剪刀撐應(yīng)縱橫設(shè)置，按設(shè)計(jì)間距布置，不得遺漏。(3)滿堂模板支架剪刀撐應(yīng)由底至頂連續(xù)布置。(4)支架拼裝時(shí)要求隨時(shí)檢查橫桿水平和立桿垂直度外，還應(yīng)隨時(shí)注

23、意水平框的直角度，不致使腳手架偏扭，立桿垂直度偏差小于0.25，頂部絕對偏差小于0.05m。5.3支架拆除要求(1)支模的拆除必須經(jīng)驗(yàn)算復(fù)核并符合混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范（GB50204-2002）及其它有關(guān)規(guī)定，嚴(yán)格控制拆模時(shí)間，拆模前必須有拆模申請及經(jīng)審批。(2)質(zhì)檢拆除時(shí)應(yīng)遵循先上后下，后搭先拆，一步一清的原則，部件拆除的順序與安裝順序相反，嚴(yán)禁上下同時(shí)進(jìn)行，拆除時(shí)應(yīng)采用可靠的安全措施。(3)卸料時(shí)應(yīng)由作業(yè)人員將各配件逐次傳遞到地面，嚴(yán)禁拋擲。(4)運(yùn)至地面的構(gòu)配件應(yīng)及時(shí)檢查、整修與保養(yǎng)，清除桿件及螺紋上的沾污物，變形嚴(yán)重的，送回修整；配件經(jīng)檢查、修正后，按品種、規(guī)格分類存放，妥善

24、保管。(5)拆除桿件時(shí)，要互相告知，協(xié)調(diào)作業(yè)，已松開連接的桿部件要及時(shí)拆除運(yùn)出，避免發(fā)生誤扶誤靠。5.4支架預(yù)壓及沉降觀測支架搭設(shè)完后，為保證箱梁澆注混凝土后滿足設(shè)計(jì)的外形尺寸及拱度要求，采取對支架預(yù)壓的方法以消除變形，具體做法如下： 、設(shè)置沉降觀測點(diǎn)支架搭設(shè)、立模作業(yè)程序完成后，每跨向1/4跨、1/2跨、3/4跨、及前后兩支點(diǎn)處設(shè)置支架沉降觀測截面，每個(gè)觀測截面沿橫向?qū)ΨQ設(shè)置3個(gè)觀測點(diǎn)，從而形成一個(gè)沉降觀測網(wǎng)。觀測點(diǎn)采用吊尺法測量，即在觀測點(diǎn)位箱梁底模底部打入一鐵釘，測量時(shí)將鋼卷尺吊在鐵釘上進(jìn)行觀測。另外對應(yīng)于支架沉降觀測截面，在地基處理后的基礎(chǔ)混凝土表面同樣設(shè)置地基沉降觀測點(diǎn)，以測量在預(yù)壓

25、過程中的地基沉降量。、加載預(yù)壓及卸載支架加載預(yù)壓采用砂袋法進(jìn)行。箱梁的底腹板和翼板模板鋪設(shè)完成后，在翼板模板邊緣堆積砂袋。砂袋的總重量為箱梁自重的120%。加載采取分級進(jìn)行，使加載過程盡量符合澆混凝土的狀態(tài)。本橋加載可分三級進(jìn)行，每級加載為總壓載量的1/3，共加載3次。第一次加載模擬箱梁底板、腹板鋼筋綁扎完成，鋼絞線及各種模板和加固措施安裝完畢后的荷載；第二次加載模擬底板、腹板砼澆筑安裝完成后的荷載；第三次加載模擬頂板砼澆筑完成后的荷載。全部加載后，不可立即卸載，需等壓一段時(shí)間（一般2472h）并在地基沉降穩(wěn)定后，再逐級卸載，卸載后再觀測1次，卸載前后的差值可認(rèn)為是地基及支架的彈性變形，在安裝

26、箱梁底模時(shí)設(shè)預(yù)拱度以消除之。卸載完成后即可按加載順序澆筑混凝土。、沉降觀測沉降觀測應(yīng)貫穿于加載及卸載的整個(gè)過程，在開始加載前必須進(jìn)行首次觀測，作為沉降觀測的零點(diǎn)，接著加上第一次荷載，加載后立即再觀測，得出施加第一次荷載后的瞬間沉降；施加第二次荷載前再觀測，然后施加第二次荷載并立即觀測，得出施加第二次荷載后的瞬間沉降；施加第三次荷載前再觀測，然后施加第三次荷載并立即觀測，觀測工作在預(yù)壓時(shí)間內(nèi)一直進(jìn)行，一直到沉降趨于穩(wěn)定。加載及卸載必須在整個(gè)預(yù)壓范圍內(nèi)分級進(jìn)行，在一個(gè)連續(xù)的預(yù)壓范圍內(nèi)不得分成幾段后逐段一次加載或卸載到位。每級加載及卸載均應(yīng)進(jìn)行測量并詳細(xì)記錄，預(yù)壓結(jié)束卸載完成后，根據(jù)沉降觀測記錄，結(jié)合預(yù)拱度計(jì)算，確定模板高度。實(shí)施過程： 準(zhǔn)確計(jì)算各施工區(qū)段的箱梁、模板、支架自重，以確定各施工區(qū)段的加載重量。 根據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù)，繪制縱、橫向的彈性變形和非彈性變形圖，確定