1、碗扣支架計算書一、荷載分析計算(1)模板及模板支撐架荷載Q1：通過計算模板荷載如下：a、內模（包括支撐架）：取q11=1.0kN/m2；b、側模：取q12=0.8KN/m2；c、底模（包括背帶木）：取q13=0.6kN/m2；d、碗扣腳手架荷載：通過計算得按支架搭設高度9米計算（含剪刀撐）：q1-4=2kN/m2。(2)箱梁混凝土荷載Q2：(3)施工荷載Q3：施工人員及設備荷載取q3-1=1.0kN/m2，查建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范條取值。水平模板的砼振搗荷載，取q3-2=2kN/m2，查建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范條取值。二、碗扣立桿受力計算單肢立桿軸向力計算公式N1.2

2、（Q1+Q2）×Lx×Ly+1.4Q3×Lx×Ly式中：Lx、Ly單肢立桿縱向及橫向間距。（一）新建箱梁支架立桿(1)跨中腹板立桿分布縱向0.6m，橫向0.6m，橫桿層距(即立桿步距)1.2m，碗扣支架布置為見下圖跨中斷面腹板支架布置圖6根立桿承受箱梁自重：砼面積為：2.44m2，則Q2=2.44×1.2×26=76.13kN，最大分布荷載：N1.2（Q1+Q2）×Lx×Ly+1.4Q3×Lx×Ly=1.2× (q1-3+q1-4)×1.2×1.8+ Q2+1.4(

3、q3-1+q3-2)×1.2×1.8=1.2×(0.6+2)×1.2×1.8+76.13+1.4×(1+2)×1.2×1.8=98.1+9.1=107.2kN單根立桿受力：N=107.2/6=17.9kN<N=20kN(2)跨中底板立桿分布縱向0.9m，橫向0.9m，橫桿層距(即立桿步距)1.2m，碗扣支架布置為見下圖跨中斷面底板支架布置圖4根立桿承受箱梁自重：箱梁自重為：0.756m2，則Q2=0.756×1.8×26=35.4kN，最大分布荷載：N1.2（Q1+Q2）×Lx&

4、#215;Ly+1.4Q3×Lx×Ly=1.2× (q1-3+q1-4)×1.8×1.8+ Q2+1.4(q3-1+q3-2)×1.8×1.8=1.2×(0.6+2+1)×1.8×1.8+35.4+1.4×(1+2)×1.8×1.8=56.5+13.61=70.1kN單根立桿受力：N=70.1/4=17.52kN<N=20kN(3)跨中翼板立桿分布縱向0.9m，橫向0.9m，橫桿層距(即立桿步距)1.2m，碗扣支架布置為見下圖跨中斷面翼板支架布置圖6根立桿承受

5、箱梁自重：箱梁面積為：0.73m2，則Q2=0.73×1.8×26=34.2kN，最大分布荷載：N1.2（Q1+Q2）×Lx×Ly+1.4Q3×Lx×Ly=1.2× (q1-3+q1-4)×2.1×1.8+ Q2+1.4(q3-1+q3-2)×2.1×1.8=1.2×(0.8+2+1)×2.1×1.8+34.2+1.4×(1+2)×2.1×1.8=58.3+15.9=74.2kN單根立桿受力：N=74.2/6=12.4kN&l

6、t;N=20kN (4)梁端腹板立桿分布縱向0.6m，橫向0.6m，橫桿層距(即立桿步距)1.2m，碗扣支架布置為見下圖跨端斷面腹板支架布置圖8根立桿承受箱梁自重：箱梁面積為：2.644m2，則Q2=2.644×1.2×26=82.5kN，最大分布荷載：N1.2（Q1+Q2）×Lx×Ly+1.4Q3×Lx×Ly=1.2× (q1-3+q1-4)×2.4×1.8+ Q2+1.4(q3-1+q3-2)×2.4×1.2=1.2×(0.8+2)×2.4×1.2+8

7、2.5+1.4×(1+2)×2.4×1.2=108.7+12.1=120.8kN單根立桿受力：N=120.8/8=15.1kN<N=20kN (5)橫隔梁立桿分布縱向0.6m，橫向0.6m，橫桿層距(即立桿步距)1.2m，為增大支架承載力及穩定，在橫隔梁位置縱向0.6m，橫向0.6m加密支架。碗扣支架布置為見下圖橫隔梁支架布置圖5根立桿承受箱梁自重，此部位橫梁面積為：1.238m2，則Q2=1.238×1.2×26=38.63kN，最大分布荷載：N1.2（Q1+Q2）×Lx×Ly+1.4Q3×Lx×

8、Ly=1.2× (q1-3+q1-4)×1.2×1.2+ Q2+1.4(q3-1+q3-2)×1.2×1.2=1.2×(0.6+2)×1.2×1.2+38.63+1.4×(1+2)×1.2×1.2=50.85+6.05=120.8kN單根立桿受力：N=56.9/5=11.4kN<N=20kN經以上計算，新建箱梁時立桿均滿足受力要求。(6)橫梁立桿分布縱向0.6m，橫向0.6m，橫桿層距(即立桿步距)1.2m，為增大支架承載力及穩定，在橫梁位置縱向0.6m，橫向0.6m加密支架。碗

9、扣支架布置為見下圖橫隔梁支架布置圖14根立桿承受箱梁自重，此部位橫梁面積為：6.79m2，則Q2=6.79×1.2×26=211.848kN，最大分布荷載：N1.2（Q1+Q2）×Lx×Ly+1.4Q3×Lx×Ly=1.2× (q1-3+q1-4)×1.2×3+ Q2+1.4(q3-1+q3-2)×1.2×3=1.2×(0.6+2)×1.2×3+211.85+1.4×(1+2)×1.2×3=263.8+15.12=278.94

10、kN單根立桿受力：N=278.94/14=19.92kN<N=20kN經以上計算，新建箱梁時立桿均滿足受力要求。三、地基受力計算新開河灘涂地基處理為：60cm拆房土+20cm10%灰土+20cmC20砼，碾壓、夯實后，地基承載力達到80Kpa。支架底托下墊10×15方木，根據力的擴散原則，計算作用于拆房土處理后的土層的荷載。地基承載力計算公式f=N/Ag，F 地基受力，N單肢立桿豎向軸力，Ag支撐單肢立桿的原土層面積，計算土層受力面積考慮立桿縱橫向步距。各部位地基受力如下表：箱梁部位荷載N（kN）受力面積Ag（)地基受力f(KPa)跨中腹板17.90.95×0.631

11、.4跨中底板17.5230.74跨中翼板12.421.75梁端腹板15.126.5橫梁19.9234.95橫隔梁11.420由上表可知，地基受力最大值在橫梁下，其最大值為34.95Kpa，小于60cm拆房土處理后的地基承載力標準值。四、支架立桿穩定性驗算碗扣式滿堂支架是組裝構件，單根碗扣在承載力允許范圍內就不會失穩，因此此以軸心受壓的單根立桿進行驗算：公式：NN=A碗扣件采用外徑48mm，壁厚3.5mm，A489mm2,A3鋼，I10.78*104mm4則，回轉半徑i=（I/A）1/2=1.58cm,查建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范表B2：鋼管截面特性取值。跨中底板按橫桿步距：h=120

12、cm計算。跨中底板鋼管長細比L/i=120/1.58=75.9<=250取76；軸心受壓桿件，查建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范附錄C：Q235A鋼管軸心受壓構件的穩定系數0.744，=205MPa單根立桿允許承載能力：N=0.744×489×205=74582.28N=74.6kN支架立桿步距120cm中受最大荷載的立桿位于橫梁處，其N19.92kN（見前碗扣立桿受力驗算）由上可知：拆橋時跨中腹板處：N19.92kNN=74.6kN五、支撐架整體傾覆驗算當架體高寬比較大時，橫向風荷載作用極易使立桿產生拉力，它的力學特征實際上就是造成架體的“傾覆”。新開河灘涂處支

13、架高度8米，支架寬度20米，高寬比小于1，順橋向每5跟或7根立桿布置一道豎向剪刀撐，間距3.6米，則3.6米范圍內有一根通長的斜桿受力。根據建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范的要求，計算支架及施工圍欄風荷載。Wk=0.7z·s·Wo·式中：Wk風荷載標準值（kN/m2）；z風壓高度變化系數，按現行國家標準建筑結構荷載規范規定采用1.0；s風荷載體型系數，按現行國家標準建筑結構荷載規范規定的豎直面取0.8；Wo基本風壓（KN/m2），按現行國家標準建筑結構荷載規范規定采用0.55；擋風系數，滿掛密目網取0.8，實體取1。支架風荷載Wk架=0.7z·s&#

14、183;Wo =0.7×1.0×0.8×0.55=0.31 kN /m2圍擋風荷載Wk圍=0.7z·s·Wo· =0.7×1.0×0.8×0.55×0.8=0.25kN/m2W1=（Wk架+Wk圍）·S格·S格=1.2×0.9，支架步距1.2m，縱向間距0.9m；=1.4，可變荷載安全系數。W1=（0.31+0.25）×1.2×0.9×1.4=0.85kN依據力的平行四邊形關系，Wv=120/90×W1=1.13kN Wx=1

15、.42kN斜桿強度計算：斜桿長細比：L/i=150/1.58=94.9<=250，查表得0.626斜桿承載力：Nx=·A·f=0.626×489×205=6.28kN>Wx，采用旋轉扣件連接斜桿，其承載力為8kN>Wx，合格。立桿結構自重計算：Nv=7×39.7×2×19+3×173.1×20=20.9kN>Wv=1.13kN，合格。支架立桿的穩定承載力滿足穩定要求。六、竹膠板計算以橫梁處底模為計算對象，其上方木采用15*15cm.底模采用12mm的竹膠板,按連續梁考慮,取單位長度

16、(1.0米)板寬進行計算。頂層方木間距25cm。截面參數及材料力學性能指標W=bh2/6=1.5×0.0122/6=3.6×10-5m3I=bh3/12=1.5×0.0123/12=1.8×10-7m3竹膠板容許應力=8.0MPa,E=6×103MPa。q=1.2×(176.54+2.6)+1.4×3=214.97+4.2=219.17kN/mMmaxql2/10219.17×0.1×0.1/100.21917kN·mmaxMmax/W0.21917×10-3/3.6×10-

17、56.1MPa=8.0Mpa，合格剛度計算荷載:q=1.2×(176.54+2.6)=214.97kN/mfql4/(150EI)214.97×103×0.14/(150×6×109×1.8×10-7)0.0013mmf0100/4000.25mm合格。七、方木的強度和剛度計算以橫梁部位為研究對象進行計算。下層10×15cm方木，距60cm，上層15×15cm方木，間距25cm。上部荷載重58.85kN/m2。1、對于10×15cm方木線荷載為:q=PL=58.85×0.6=35.31

18、kN/m方木受線荷載后產生的最大內力:M=qL2/8=35.31×0.62/8=1.59kN·m方木的抗彎截面模量為：W=ab2/6=10×152/6=375cm3應力：=M/W=1.59×103/0.000375=4.24MPa<0=65MPa滿足要求。撓度檢算：取E=11×103MpaI=ab3/12=0.1×0.153/12=2.8125×10-5m4=5ql4/（384EI）=5×35310×0.64/（384×11×109×2.8125×10-5）=0.019mmL/400=1.5mm滿足要求。2、對15×15cm方木進行檢算，間距25cm。q0.25×58.85=14.7125kN/m方木受荷載后產生最大內力：M=ql2/8=14.