1、42米現澆箱梁貝雷支架受力計算書1、支架受力荷載取值根據公路橋涵施工技術規范（JTJ-2000），模板支架設計的有關規定，支架設計及驗算時主要荷載為混凝土、模板和支架自重的荷載；施工人員、材料機具等行走和堆放荷載；振搗混凝土時產生的荷載；新澆混凝土對側面模板的壓力；傾倒混凝土時產生的荷載；其它可能產生的如雪荷載、冬季保溫設施荷載等；支架穩定性驗算荷載主要為風荷載。1.1、混凝土自重荷載砼自重為安全計取r=26kN/m3，根據施工圖紙各截面尺寸計算荷載qr及其分布長度具體如附圖一所示。1.2、板、支架自重荷載側模、內模、底模自重荷載：偏安全側模、內模及底模均按照常用鋼模板150kg/m2自重計算

2、則： 式中：l1、l2分別為兩側翼板的寬度； h1、h2分別為兩側腹板的高度； l3為模板橫橋向內模總長； B為底模板寬度；1.3、貝雷片自重荷載按14片貝雷橫向布設，單片貝雷自重270/3.0m，考慮聯結銷、支撐架取300/3.0m計，則貝雷片自重荷載q2=14kN/m。1.4、I25工字鋼自重荷載I25工字鋼順橋向按75cm間距布置， 42米長支架一共布置57根，沒根工字鋼長15m，則。1.5、施工荷載計算支架受力時，偏安全考慮施工荷載取q2.5kN/m2，故施工荷載取值 ， 式中：b為箱梁頂面寬度。1.6、傾倒混凝土時產生的沖擊荷載和振搗混凝土時產生的荷載取q2.0kN/m2，則沒沿米上

3、的荷載值，式中：b為箱梁頂面寬度。1.7、風荷載計算支架水平荷載主要為風荷載，根據公路橋涵設計通用規范查全國基本風壓圖知，金華地區頻率1/100的風壓為350Pa，風壓力計算公式為：W0：基本風壓400 PaK0：設計風速頻率換算系數，屬臨時工程取0.75；K1：風壓高度變化系數取1.0；K3：地形地理條件系數，取1.0；支架貝雷片以上部分橫向風載（偏安全考慮，貝雷片迎風面積每延米1.5m2）單排支架立柱所產生風荷載：K2：風載阻力系數，根據公路橋涵設計通用規范要求，貝雷桁架1.5m高度范圍內按照桁架計查相關表格取1.9、底模以上（側模高度2.5m范圍內）按照平面結構取1.3，鋼管圓形立柱參照

4、圓形橋墩取0.6。1.8、支架受力情況承受豎向均布荷載：承受豎向均布荷載：2、箱梁支架模板受力系統受力驗算2.1、翼緣板區模板結構計算42米現澆支架的側模面板采用竹膠板，用8×10cm木枋作為次梁，次梁下每間隔75cm設置一道8×10cm木枋，木枋下面搭設鋼管支撐，鋼管直接撐在I25工字鋼上。具體結構附圖二：2.1.1、次梁（8×10cm）木枋計算翼緣區砼最大厚度為0.5m，最小厚度為0.15m，考慮安全系數，按0.5m厚砼計算：翼緣處砼荷載：模板荷載：設備及人工荷載：砼澆注時振搗荷載：則有木枋每隔30cm布置一道，木枋子長度一般可達4-5跨，偏安全考慮，按簡支梁

5、計算，跨徑為0.75m，計算簡圖如下所示：則跨內最大彎矩為：又應力為：（參考一般松木木質）最大剪力在支點處， 由矩形梁彎曲剪應力計算公式得：（參考一般松木木質）即強度均滿足要求。由規范可知，剛度驗算荷載取值只考慮砼、模板、施工人員及機具荷載，不考慮振搗所產生的荷載。偏安全考慮，其取值大小同強度計算(以下相同，不另說明)，可得： 則剛度完全滿足要求。2.1.1、主梁（8×10cm）木枋計算箱梁翼緣板下模板主梁用8×10cm木枋，木枋下支撐48×3.5腳手管間距為50cm，偏于安全考慮，按簡支梁進行計算，跨徑為0.5m，受到次梁傳遞的集中荷載，大小為，最不利的受力模式

6、如下圖：則跨內最大彎矩又 最大剪力在支點處， 由矩形梁彎曲剪應力計算公式得： 即強度滿足要求。 則剛度也完全滿足要求。2.2、腹板模板結構計算腹板模板下面次梁和主梁采用10×12cm木方，布置方式跟翼板基本一樣，只是布置間距不相一樣。2.2.1、腹板新澆混凝土產生的壓力腹板新澆砼所產生的側壓力按下式計算：其中：Pmax為新澆注砼的對側模的最大側壓力；K1外加劑影響修正系數，攙加時取值1.2；K2砼坍落度影響修正系數，取0.85；混凝土容重，取值26kN/m3； t0 新澆注砼的初凝時間，取14h；砼澆注速度，取0.5m/h。所以：可見在腹板上新澆砼產生的最大的側壓力為57.8kN/m

7、2，且有效壓頭為2.2米，考慮振搗時所產生的荷載4.0 kN/m2，所以最大的側壓力為57.8+4.0=61.8 kN/m2。側壓力從上至下按梯形規律遞加，偏安全考慮，取最大荷載值61.8kN/m2計算。、次梁10×12cm木枋計算木枋的布置間距為0.2cm，則木枋子長度一般為3-4跨，偏安全考慮, 按簡支梁計算，跨徑為0.75m，計算簡圖如下：則跨內最大彎矩為：由梁正應力計算公式得： 由矩形梁彎曲剪應力計算公式得： 即強度均滿足要求。撓度計算按簡支梁計算： 則剛度也完全滿足要求。、主梁10×12cm木枋計算箱梁腹板下模板主梁用10×12cm木枋，木枋下支撐48&

8、#215;3.5腳手管間距為40cm，偏于安全考慮，按簡支梁進行計算，跨徑為0.4m，受到次梁傳遞的集中荷載，大小為，最不利的受力模式如下圖：則跨內最大彎矩又 最大剪力在支點處， 由矩形梁彎曲剪應力計算公式得： 即強度滿足要求。撓度按簡支梁計算，作用在支點上的力對構件不產生撓度， 則剛度也完全滿足要求。2.3、底模板下構件的計算2.3.1、次梁（10×12cm木枋）驗算底模下次梁按順橋向布置，間距30cm和40cm ，其具體布置如后附圖所示。在次梁下橫橋向布置I25工字鋼，間距為75cm。因此計算跨徑為0.75m，按簡支梁受力考慮，分別驗算底模下斜腹板對應位置和底板中間位置：其計算簡

9、圖如下所示：、斜腹板對應位置驗算底模處砼箱梁荷載：模板荷載： 設備及人工荷載：砼澆注沖擊及振搗荷載：則有： 又由梁正應力計算公式得：由矩形梁彎曲剪應力計算公式得：所以強度滿足要求；由矩形簡支梁撓度計算公式得： 剛度滿足要求。、中間底板位置驗算中間底板位置砼厚度在0.530.86m之間，考慮內模支撐和內模模板自重，按0.9m計算,則有：底模處砼箱梁荷載：內模和底模荷載： 設備及人工荷載：砼澆注沖擊及振搗荷載：則有： 又由梁正應力計算公式得：由矩形梁彎曲剪應力計算公式得： 所以強度滿足要求；由矩形簡支梁撓度計算公式得： 剛度滿足要求。2.3.2、支架貝雷桁片頂底模分配梁 工25a型鋼受力驗算如“箱

10、梁現澆貝雷支架結構示意圖”所示，支架貝雷片鋪設完成后在其上按照桁片節點距離75cm鋪設底模受力型鋼，工25a型鋼上再鋪設木枋，木枋上鋪竹膠板。橫橋向組合貝雷片安裝間距為3.0m、箱梁腹板下各安設一組貝雷桁片，因此腹板自重直接作用于底模分配梁工25a的支點上，對底模型鋼來講不產生彎矩及撓度（直接受壓），偏安全考慮，對底模型鋼在兩貝雷桁片之間按照簡支梁計算，其受力荷載按照箱梁砼最大厚度計。則L=3.0m，查表的 型鋼承受豎向最大均布荷載為：式中： qr為箱梁混凝土自重，由于腹板自重直接作用于貝雷桁片上，因此僅取箱梁底板、頂板（有齒塊）總厚度的自重（厚0.9m）； 3層表示底模、內模模板總層數，單層

11、模板自重如前所示取1.50kN/m2； q施 表示施工人群、機具荷載，如前所示取1.0kN/m2； 0.75m為型鋼間距。 故：型鋼受力滿足相關規范要求，翼緣板下受力比中間底板還要小，不需要驗算。3、貝雷桁片受力驗算如附圖所示，為方便施工時的吊裝，桁片在樁頂均斷開設置，受力驗算時取單跨箱梁支架中貝雷桁片跨度最大、荷載最大的一跨，跨徑相等，因此L=9.0m、qr209.56kN/m，貝雷橫向取10片，貝雷架特性如下：高×長cm×cm弦桿截面積Fcm2弦桿慣矩Ixcm4桁片慣矩Igcm4桁片允許彎矩kN.m桁片允許剪力kN150×30025.48396.6250500

12、788.0245.0則：（0.8為桁片不平衡受力系數）貝雷架支點處剪應力驗算：故支架縱向布設10片貝雷滿足施工規范要求。4、支架樁頂500×1000鋼箱梁受力驗算鋼箱梁布置如附圖所示，鋼箱梁受力圖如下：則： 500×1000鋼箱梁截面性能：，經計算，所選構件滿足規范要求。5、支架單樁受力驗算鋼管樁受力直接由貝雷架傳遞的，由上面知支反力 。則單樁承受最大力為：900×10鋼管樁截面特性：考慮鋼管樁立柱最長約8米，取8米計算：強度驗算：穩定性驗算：經計算鋼管樁能滿足要求。6、支架整體穩定性驗算支架水平荷載主要為風載，風壓力計算如前所述，故支架承受風力對于42m跨徑箱梁

13、支架：由于箱梁橫坡調整由自身腹板高度進行調整，故恒載、施工荷載幾乎不產生水平作用力，水平荷載僅為風載。抗傾覆系數：式中： G表示支架自重，最不利情況為側模已經安裝完成、尚未綁扎鋼筋，此時支架自重包括外模系統、貝雷桁片、鋼管立柱自重。滿足規范抗傾覆系數1.3的要求7、支架立柱基礎的形式選擇及受力驗算7.1基礎形式選擇根據湖南省地勘院提供地質報告， 42米現澆支架橋位區覆蓋層較淺，一般為2米左右，穿過覆蓋層就是亞粘土或者是泥質粉砂巖，推薦承載離為220KPa260KPa。并跨過建設路和濱江南路，路面承載力根據相關質料大于1000KPa。結合現場的實際情況，支架立株基礎采用擴大基礎。、在老路面上的基礎形式擬采用1.2×1.5×0.5m的鋼筋混凝土擴大基礎，基礎按照構造要求配筋。7.1.2、