1、- 1 -模板施工方案模板施工方案工程名稱：東北電力大學圖書館工程名稱：東北電力大學圖書館建設單位：東北電力大學建設單位：東北電力大學監理單位：吉林建銘監理公司監理單位：吉林建銘監理公司施工單位：吉林吉化華強建設有限責任公司第五分公司施工單位：吉林吉化華強建設有限責任公司第五分公司編制：王哲編制：王哲 審核：審核： 審定：審定：編制日期：編制日期：20132013 年年 5 5 月月 2828 日日- 2 -第一節編制依據第一節編制依據建筑結構荷載規范GB50009-2001混凝土結構設計規范GB50010-2002 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001建筑地基基礎設計規

2、范GB50007-2002 建筑施工安全檢查標準JGJ59-99現行“建筑工程質量驗收規范”本工程施工圖紙第二節第二節 工程概況工程概況（1）工程名稱：東北電力大學圖書館工程（2）工程地點：吉林市船營區長春路 169 號（3）工程概況：東北電力大學圖書館工程建筑面積 41478.5 平方米；結構類型，框架結構；層數，5 層，建筑高度 21.9 米；抗震設防烈度 7 度；填充墻外墻采用 200mm 厚的實心陶粒混凝土砌塊，內墻采用 100mm、200mm 厚的陶粒混凝土砌塊。難度：由于本工程占地面積為 9167.03，施工現場可利用空間小，所以部分模板、木方等材料需要二次倒運。由于本工程節點工程

3、繁多，技術要求難度大，材料需要一次性投入。 本工程階梯教室、圓柱、弧形梁技術要求難度大，材料需要一次性投入。第三節第三節 施工準備施工準備（1 1） 、技術準備：、技術準備：熟悉圖紙，做好模板放樣，進行實地現場調查研究，根據現場條件進行拼裝模板。（2 2） 、主要機械設備安排、主要機械設備安排模板工程施工中，主要機具選用如圓盤鋸、手工鋸等（3 3） 、模板材料的選用、模板材料的選用 本工程鋼筋砼結構工程施工采用的木模，選用 15mm 厚度清水模板，5080mm 木方。所有模板及其支撐架設計應符合木結構設計規范及扣件式鋼管腳手架設計規程要求。第四節、模板工程第四節、模板工程1 1、模板工程的一般

4、要求、模板工程的一般要求（1）模板系統應具有滿足施工要求的強度和剛度，不得在混凝土工程施工過程中發生破壞和超出規范容許的變形。（2）模板安裝應具有良好的嚴密性，在混凝土工程施工過程中不得漏漿，影響混凝土的密實性和表面質量。（3） 模板的幾何尺寸必須準確，必須滿足施工圖紙的尺寸要求。（4）模板的配置必須具有良好的可拆性，便于模板拆除工作順利進行。（5）模板的支撐體系必須具備可靠的局部穩定及整體穩定性，確保混凝土工程的正常施工。2 2、原材料控制、原材料控制- 3 -（1） 原材料采購、供應（2） 材料采購應符合專業技術工程師提出的原材料采購計劃的材質、規格和數量要求。（3）材料供應時間應滿足施工

5、進度的要求和施工工序的要求。（4） 材料驗收：a、進入施工現場的材料必須進行驗收并填寫驗收記錄和驗收清單。b、進入施工現場的模板材料數量必須與發貨單標明的數量相符合。c、模板表面防腐漆必須完整，無漏刷現象。d、清水模板的材料應符合施工技術方案的要求，同時必須滿足施工技術規范和模板設計的要求。e、清水模板的厚度為 15mm。f、清水模板必須保證有一個完好的板面，不得有劃傷、破邊、破角、起層、脫皮等缺陷。g、木方必須是上等紅松或白松。h、木材的含水率不得大于 18%，含水率過大時應進行自然干燥或烘干。i、木材的幾何尺寸必須滿足要求，尺寸過小不能滿足設計要求的強度和剛度，尺寸過大則難以保證模板的安裝

6、質量。j、支撐鋼管必須順直，無彎曲、重皮、開焊等缺陷。k、新鋼管必須持有出場合格證，材質試驗單。l、模板的附件如勾頭螺栓、3 形扣件、L 型插銷等都必須符合相應得質量要求。（6） 材料保管a、清水模板堆放，地面應用木方墊起，以免受潮。b、清水模板堆放整齊后必須進行覆蓋，避免雨淋和日曬，防止膠合板變形和起層。c、其他木材也應當下墊上蓋，避免雨淋，日曬而變形。d、進入施工現場的所有模板材料應作出明顯標識，避免混用、錯用。e、清水模板材料均為專用材料，必須建帳管理，不得亂領亂用。f、板木材的保管、堆放方法如下圖：g、鋼管應按規格，分堆擺放整齊，并用鐵線封存。h、其他小型附件如模板卡環、勾頭螺栓、L

7、型銷釘和扣件等應裝箱保管。3 3、模板制作及安裝、模板制作及安裝模板制作：模板制作： （1） 、熟悉圖紙，嚴格按圖紙要求進行下料，保證工程結構和構件各部位形狀尺寸和相互位置的正確； （2） 、構造簡單化，裝、拆方便，并便于鋼筋的綁扎與安裝；- 4 - （3） 、模板拼縫嚴實，不得有漏漿現象； （4） 、釘子長度為木板厚度的 1.5-2.5 倍，每塊木板與木檔相疊處至少釘 2個釘子，第二塊板的釘子要轉向第一塊模板方向斜釘； （5） 、圓柱采用 600mm 定型鋼模，模高分別為 4m 和 2m 法蘭式拼接，柱施工高度澆筑至梁底部，梁采用 15mm 厚清水模板、鍍鋅鐵皮、50*80mm 木方為材料進

8、行放樣加工，梁模、樓板模各配 2 套；柱模配制 2 套，周轉使用；（6） 、配制好的模板應有編號，寫明規格，分別堆放保管，以免錯用。模板安裝：模板安裝：（1） 基礎模板安裝a、基礎模板的安裝應遵循施工工藝要求。b、基礎模板的安裝必須滿足模板工程的一般要求。c、矩形基礎模板的安裝應按照下圖進行：說明：在基礎墊層上用墨線彈出基礎底盤線，表明基礎上表面的柱子、埋件、預留孔等位置。d、安裝清水模板時按照底盤線安裝，模板底框用混凝土鋼釘釘在混凝土墊層上，模板用圓釘釘在底框上；底部縫隙用砂漿堵嚴。e、清水模板用木方作背楞和支撐，用圓釘相連；用勾頭螺栓和扣件相連。模板和背楞安裝完畢后，對模板進行找正，同用支

9、撐體系固定模板系統。（2）柱子模板安裝：a 首先在基礎或樓面板上用墨線彈出柱子底盤線。b 柱子模板采用角鋼柱卡具加固，鋼管腳手架找正。c 柱子模板均采用 15mm 厚清水模板，安裝前與木方加工成定型模板以增強模板的剛度。豎楞木方間距少于 250mm，且每側不少于 2 根；d 相連兩板的接縫高低差不得大于 2 毫米，若因模板厚薄不一致，則應統一選材，將少量不規則模板刨平直，方可使用； e 柱底外圍均用木方釘在樓板上，防止柱底模板移位，上部柱模用水平鋼管箍緊，第一道距板面 250mm，以上間距為 450mm 一道，柱箍通過四根豎向立桿，與滿堂架連成整體，并保證其模板不發生移位或傾斜；f 如柱寬大于

10、 600mm，則應用對拉螺栓加固，間距同柱箍。- 5 -g 柱子模板安裝前在柱子的箍筋上綁扎混凝土墊塊，以保證柱子鋼筋的保護層厚度。h 柱模在安裝前，將柱根部垃圾清理干凈，然后再安裝模板，之后柱子模板底部用砂漿堵嚴。i 柱子模板安裝如下圖：（一）（一） 、參數信息、參數信息1.1.基本參數基本參數柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:1；柱截面寬度B方向豎楞數目:4；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:1；柱截面高度H方向豎楞數目:4；對拉螺栓直徑(mm):M12； 2.2.柱箍信息柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管483.5；鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):5.0

11、8；柱箍的間距(mm):450；柱箍肢數:2；3.3.豎楞信息豎楞信息豎楞材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管483.5；鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.19；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；豎楞肢數:2； 4.4.面板參數面板參數面板類型:竹膠合板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.5.木方和鋼楞木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性

12、模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00； - 6 - 柱模板設計示意圖 計算簡圖( (二二) )、柱模板荷載標準值計算、柱模板荷載標準值計算按施工手冊 ，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 于于于于于于于于于于24.000kN/m3于 t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.000m；- 7 - 1- 外加劑影響修

13、正系數，取1.000； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值47.705 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=47.705kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2.000 kN/m2。（三）（三） 、柱模板面板的計算、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土

14、時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 183 mm，且豎楞數為 4，面板為大于 3 跨，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁進行計算。 于于于于于于1.1.面板抗彎強度驗算面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁用下式計算最大跨中彎距： 其中， M-面板計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =183.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.247.710.450.90=23.185kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2

15、: 1.42.000.450.90=1.134kN/m，式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =23.185+1.134=24.319 kN/m；面板的最大彎距：M =0.124.319183183= 8.14104N.mm；面板最大應力按下式計算： 其中， -于于于于于于于(N/mm2)于- 8 - M -面板計算最大彎距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 45015.015.0/6=1.69104 mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值：

16、 = M/W = 8.14104 / 1.69104 = 4.826N/mm2于面板的最大應力計算值 =4.826N/mm2 于于 于于于于于于于于于于 =13.000N/mm2于于于于于于2.2.面板抗剪驗算面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， -面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =183.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.247.710.450.90=23.185kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m，式中，0.90為按施工手

17、冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =23.185+1.134=24.319 kN/m；面板的最大剪力： = 0.624.319183.0 = 2670.186N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -于于于于于于于于(N/mm2)于 -面板計算最大剪力(N)： = 2670.186N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =32670.186/(245015.0)=0.593N/mm2；面板截面抗剪強度設計值

18、: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.593N/mm2 于于 于于于于于于于于于于于 fv=1.500N/mm2于于于于于于3.3.面板撓度驗算面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，撓度計算公式如下:- 9 - 其中， -于于于于于于(mm)于 q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)： q = 47.710.4521.47 kN/m； l-計算跨度(豎楞間距): l =183.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)； I= 45015.015.015.0/12 = 1.27105

19、 mm4；面板最大容許撓度: = 183.0 / 250 = 0.732 mm于面板的最大撓度計算值: = 0.67721.47183.04/(1009500.01.27105) = 0.136 mm于面板的最大撓度計算值 =0.136mm 于于 于于于于于于于于于于于 = 0.732mm,于于于于于（四）（四） 、豎楞方木的計算、豎楞方木的計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續梁計算。本工程柱高度為3.0m,柱箍間距為450mm，豎楞為大于 3 跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.5；內鋼楞

20、截面抵抗矩 W = 5.08cm3；內鋼楞截面慣性矩 I = 12.19cm4； 豎楞方木計算簡圖1.1.抗彎強度驗算抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式： 其中， M-豎楞計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括:- 10 - 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.247.710.180.90=9.428kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.180.90=0.461kN/m； q = (9.428+0.461)/2=4.945 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.14.945450.0450.0= 1.00

21、105N.mm； 其中， -于于于于于于于(N/mm2)于 M -豎楞計算最大彎距(N.mm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.08103； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=205.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: = M/W = 1.00105/5.08103 = 19.711N/mm2于豎楞的最大應力計算值 =19.711N/mm2 于于 于于于于于于于于于于 =205.000N/mm2于于于于于于2.2.抗剪驗算抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， -豎楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0

22、mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.247.710.180.90=9.428kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.180.90=0.461kN/m； q = (9.428+0.461)/2=4.945 kN/m；豎楞的最大剪力： = 0.64.945450.0 = 1335.093N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -于于于于于于于于于于(N/mm2)于 -豎楞計算最大剪力(N)： = 1335.093N； b-豎楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； f

23、v-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值: =31335.093/(250.080.0)- 11 -=0.501N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =0.501N/mm2 于于 于于于于于于于于于于于 fv=1.50N/mm2于于于于于于3.3.撓度驗算撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下: 其中， -于于于于于于(mm)于 q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =47.710.18 = 8.73 kN/m； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm ； E

24、-豎楞彈性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=1.22105；豎楞最大容許撓度: = 450/400 = 1.800mm于豎楞的最大撓度計算值: = 0.6778.73450.04/(100210000.01.22105) = 0.095 mm于豎楞的最大撓度計算值 =0.095mm 于于 于于于于于于于于 =1.800mm 于于于于于于( (五五) )、B B方向柱箍的計算方向柱箍的計算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管483.5；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；鋼柱箍截面慣性

25、矩 I = 12.19 cm4；柱箍為2 跨，按集中荷載二跨連續梁計算（附計算簡圖）： B方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取B方向的； P = (1.2 47.710.90 + 1.4 2.000.90)0.183 0.45/2 = 2.23 kN； - 12 - B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 5.201 kN； B方向柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩: M = 0.208 kN.m； B方向柱箍變形圖(kN.m)最大變形: V = 0.047 mm； 1.1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 其中 ，柱箍桿

26、件的最大彎矩設計值: M = 0.21 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；B邊柱箍的最大應力計算值: = 38.92 N/mm2于柱箍的抗彎強度設計值: f = 205.000 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =38.92N/mm2 于于 于于于于于于于于于于 f=205.000N/mm2于于于于于2.2. 柱箍撓度驗算柱箍撓度驗算- 13 -經過計算得到: = 0.047 mm于柱箍最大容許撓度: = 300.0 / 250 = 1.200 mm于柱箍的最大撓度 =0.047mm 于于 于于于于于于于于 =1.200mm于于于于于!( (六六) )、

27、B B方向對拉螺栓的計算方向對拉螺栓的計算計算公式如下: 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號: M12 ； 對拉螺栓的有效直徑: 9.85 mm； 對拉螺栓的有效面積: A= 76.00 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.201 kN。對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.920 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=5.201kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=12.920kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!( (七七

28、) )、H H方向柱箍的計算方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本工程中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管483.5；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 121.90cm4；柱箍為2 跨，按二跨連續梁計算（附計算簡圖）： H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取H方向的； P = (1.247.710.90+1.42.000.90)0.183 0.45/2 = 2.23 kN； - 14 - H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 5.201 kN；

29、 H方向柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩: M = 0.208 kN.m； H方向柱箍變形圖(kN.m)最大變形: V = 0.047 mm；1.1.柱箍抗彎強度驗算柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式: 其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.21 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；H邊柱箍的最大應力計算值: = 38.924 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205.000 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值 =38.924N/mm2 于于 于于于于于于于于于于 f=205.000N/mm2于于于于于!2.2. 柱箍撓度驗算柱箍撓度

30、驗算經過計算得到: V = 0.047 mm；柱箍最大容許撓度: V = 300.000 / 250 = 1.200 mm；柱箍的最大撓度 V =0.047mm 小于 柱箍最大容許撓度 V=1.200mm，滿足要求!- 15 -( (八八) )、H H方向對拉螺栓的計算方向對拉螺栓的計算驗算公式如下: 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的直徑: M12 ； 對拉螺栓有效直徑: 9.85 mm； 對拉螺栓有效面積: A= 76.00 mm2；對拉螺栓最大容許拉力值: N =

31、 1.701057.6010-5 = 12.920 kN；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.201 kN。對拉螺栓所受的最大拉力: N=5.201kN 小于 N=12.920kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!（3）梁板模板a、板模板采用模板早拆體系，安裝按照下圖的方式進行：框架主梁有多種規格其支撐如下：- 16 -b、在地面或樓面上按照施工技術方案有關模板支撐體系安裝說明，用墨線彈出梁板結構模板支撐體系的安裝墨線。c、選擇長度合適的鋼管，綁扎模板支撐體系的架子，架子的立桿必須垂直。d、架子完成后安裝可調支托，同時掛線，對支托頂部進行找正、調平，需要調整位置時可松開腳手架扣件移動立桿，需要調整

32、標高時利用可調支托的調節螺母進行調節。e、可調支托調整完畢后安裝梁底大平楞和板底牽杠。f、在梁底大楞上安裝梁底橫擔木方，鋪設梁底模板，安裝梁側模板。 g、依次安裝小頂、夾木、托木并用圓釘釘牢。h、找正梁側模板，用斜拉板固定在梁底橫擔木方上。（一）、參數信息（一）、參數信息1.1.模板支撐及構造參數模板支撐及構造參數 梁截面寬度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.68，混凝土板厚度(mm):0.12； 立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m):1.00； 立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；腳手架步距(m):1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：4.38；梁兩側立柱間距(m)

33、:0.80；承重架支設:多根承重立桿，木方支撐垂直梁截面；梁底增加承重立桿根數:2；立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00；采用的鋼管類型為483.50；扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.2.荷載參數荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03.3.材料參數材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設

34、計值fm(N/mm2)：17.0；- 17 -木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；鋼材彈性模量E(N/mm2)：210000.0；鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：205.0；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.4.梁底模板參數梁底模板參數梁底模板支撐的間距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：15.0；5.5.梁側模板參數梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞間距(mm)：300；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向間距(mm)：300；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：木

35、楞,，寬度50mm，高度80mm；主楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度80mm；（二）、梁模板荷載標準值計算（二）、梁模板荷載標準值計算1.1.梁側模板荷載梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 于于于于于于于于于于24.000kN/m3于 t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H

36、- 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。( (三三) )、梁側模板面板的計算、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。 - 18 -

37、 面板計算簡圖1.1.抗彎驗算抗彎驗算 其中， - 于于于于于于于于于于(N/mm2)于 M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 50.001.51.5/6=18.75cm3； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.5018.000.90=9.72kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.40.502.000.90=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；計算跨度(內楞間距)

38、: l = 300.00mm；面板的最大彎距 M= 0.110.98300.002 = 9.88104N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 9.88104 / 1.88104=5.270N/mm2于面板的抗彎強度設計值: f = 13.000N/mm2；面板的受彎應力計算值 =5.270N/mm2 于于 于于于于于于于于于于 f=13.000N/mm2于于于于于于 2.2.撓度驗算撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 18.000.50 = 9.00N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 300.00mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500.0

39、0N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50.001.501.501.50/12=14.06cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6779.00300.004/(1009500.001.41105) = 0.369 mm于- 19 -面板的最大容許撓度值: = l/250 =300.000/250 = 1.200mm于面板的最大撓度計算值 =0.369mm 于于 于于于于于于于于于于 =1.200mm于于于于于于( (四四) )、梁側模板內外楞的計算、梁側模板內外楞的計算1.1.內楞計算內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采

40、用木楞，截面寬度50mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 508080/6 = 53.33cm3；I = 50808080/12 = 213.33cm4； 內楞計算簡圖（1 1）. .內楞強度驗算內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 于于于于于于于于于(N/mm2)于 M - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.218.0000.90+1.42.0000.90)0.300/1=6.59kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l

41、 = 500mm； 內楞的最大彎距: M=0.16.59500.002= 1.65105N.mm；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 1.65105/5.33104 = 3.088 N/mm2于 內楞的抗彎強度設計值: f = 17.000N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 3.088 N/mm2 于于于于于于于于于于 于于 f=17.000N/mm2于于于于于于- 20 -（2 2）. .內楞的撓度驗算內楞的撓度驗算 其中 E - 面板材質的彈性模量： 10000.00N/mm2； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =18.000.30/1= 5.40 N/mm； l-計

42、算跨度(外楞間距)：l = 500.00mm； I-面板的截面慣性矩：E = 2.13106N/mm2；內楞的最大撓度計算值: = 0.6775.40500.004/(10010000.002.13106) = 0.107 mm于內楞的最大容許撓度值: = 2.000mm于內楞的最大撓度計算值 =0.107mm 于于 于于于于于于于于于于 =2.000mm于于于于于于2.2.外楞計算外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 508080/6 = 53.33

43、cm3；I = 50808080/12 = 213.33cm4； 外楞計算簡圖（1 1）. .外楞抗彎強度驗算外楞抗彎強度驗算 其中 - 于于于于于于于于于(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。最大彎矩M按下式計算： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.218.000.90+1.42.000.90)- 21 -0.500.30/1=3.29kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距): l = 300mm； 外楞的最大彎距：M = 0.1753294.000300.000 = 1.73105N.mm經計算得到，

44、外楞的受彎應力計算值: = 1.73105/5.33104 = 3.243 N/mm2于 外楞的抗彎強度設計值: f = 17.000N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =3.243N/mm2 于于 于于于于于于于于于于 f=17.000N/mm2于于于于于于（2 2）. .外楞的撓度驗算外楞的撓度驗算 其中 E - 外楞的彈性模量，其值為 10000.00N/mm2； p-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： p =18.000.500.30/1= 2.70 KN； l-計算跨度(拉螺栓間距)：l = 300.00mm； I-面板的截面慣性矩：I = 2.13106mm4；外楞的最大撓度計算值:

45、 = 1.1462.70103300.003/(10010000.002.13106) = 0.039mm；外楞的最大容許撓度值: = 1.200mm；外楞的最大撓度計算值 =0.039mm 于于 于于于于于于于于于于 =1.200mm于于于于于于( (五五) )、穿梁螺栓的計算、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:

46、N =18.0000.5000.3002 =5.400 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170.00076/1000 = 12.920 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.400kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.920kN，滿足要求！( (六六) )、梁底模板計算、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和

47、截面抵抗矩W分別為:- 22 - W = 1000.0015.0015.00/6 = 3.75104mm3； I = 1000.0015.0015.0015.00/12 = 2.81105mm4； 1.1.抗彎強度驗算抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 于于于于于于于于于于于于(N/mm2)于 M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =100.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.000.680.90=18.73kN/m；模板結構自重荷載：q

48、2:1.20.351.000.90=0.38kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.001.000.90=2.52kN/m；q = q1 + q2 + q3=18.73+0.38+2.52=21.63kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.1021.6250.1002=0.022kN.m； =0.022106/3.75104=0.577N/mm2；梁底模面板計算應力 =0.577 N/mm2 于于 于于于于于于于于于于于于于 f=13.000N/mm2于于于于于于2.2.撓度驗算撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算

49、公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)0.680+0.35）1.00= 17.69N/mm； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =100.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =100.00/250 = 0.400mm；- 23 -面板的最大撓度計算值: = 0.67717.690100.04/(1009500.02.81105)=0.004mm；面板的最大撓度計算值: =0.004mm 于于 于于于于于于于于于于: = 100.0 / 250 = 0.400mm于于于于于于( (七七) )、梁底支

50、撐的計算、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.1.荷載的計算：荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24.000+1.500)0.6801.000=17.340 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.3501.000(20.680+0.300)/ 0.300=1.937 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.500+2.

51、000)0.3001.000=1.350 kN；2.2.方木的支撐力驗算方木的支撐力驗算均布荷載 q = 1.217.340+1.21.937=23.132 kN/m；集中荷載 P = 1.41.350=1.890 kN； 方木計算簡圖經過計算得到從左到右各方木傳遞集中力即支座力分別為：N1=0.774 kN；N2=3.391 kN；N3=3.860 kN；N4=0.774 kN；方木按照三跨連續梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5.0008.0008.000/6 = 53.33 cm3； I=5.0008.0008.0008.000/12 = 213.33 c

52、m4；方木強度驗算方木強度驗算: :最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 3.860/1.000=3.860 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.13.8601.0001.000= 0.386 kN.m；最大應力 = M / W = 0.386106/53333.3 = 7.237 N/mm2；抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值 7.237 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13.0 - 24 -N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: 截面抗剪強度必須滿足: 其中最大

53、剪力: V = 0.63.8601.000 = 2.316 kN；圓木的截面面積矩 S =0.78550.0050.00 = 1962.50 N/mm2；圓木方受剪應力計算值 T =2.321962.50/(213.3350.00) = 0.43 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1.700 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.426 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.700 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算方木撓度驗算: :最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 方木最大撓度計算值 = 0.6773.2171000.0004 /(100100

54、00.000213.333104)=1.021mm于 方木的最大允許撓度 =1.0001000/250=4.000 mm于方木的最大撓度計算值 = 1.021 mm 于于 于于于于于于于于于 =4.000 mm于于于于于于3.3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照連續梁的計算如下 計算簡圖(kN) 支撐鋼管變形圖(kN.m)- 25 - 支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經過連續梁的計算得到：支座反力 RA = RB=0.126 kN；最大彎矩 Mmax=0.034 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0.011 mm；支撐鋼管的最大應力 =0.034106/5080.0=6.727 N

55、/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 6.727 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!( (八八) )、梁底縱向鋼管計算、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。( (九九) )、扣件抗滑移的計算、扣件抗滑移的計算: :按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6

56、.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=0.13 kN；R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! ( (十十) )、立桿的穩定性計算、立桿的穩定性計算: :立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =0.126 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1294.380=0.679 kN； N =0.126+0.679=0.805 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm

57、)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ；- 26 - u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u =1.700；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m；

58、 Lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.207 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=804.604/(0.207489.000) = 7.949 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 7.949 N/mm2 于于 于于于于于于于于于于于于 f = 205.00 N/mm2于于于于于于如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.700 按照表2取值1.001 ；上式的計算結果

59、：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.001(1.500+0.1002) = 1.986 m； Lo/i = 1985.884 / 15.800 = 126.000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.417 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=804.604/(0.417489.000) = 3.946 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 3.946 N/mm2 于于 于于于于于于于于于于于于 f = 205.00 N/mm2于于于于于于模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支

60、撐架設計和使用安全( (十一）、梁模板高支撐架的構造和施工要求十一）、梁模板高支撐架的構造和施工要求 工程經驗工程經驗:除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.1.模板支架的構造要求：模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.2.立桿步距的設計：立桿步距的設計：- 27 -a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較