1、沖制工藝和制造工藝：電鍍（鍍銀、鍍鋅、鍍烙）、硬度、熱處理或發黑開關零部件經常需要進行表面處理，比如電鍍、熱處理等，下面分別說明處理的情況：電鍍：開關內部五金件需要防銹、增強導電能力、助焊、增強表面硬度、潤滑等，所以需要對五金件進行表面處理，現將表面處理一一闡述：1、鋅鍍層     鋅鍍層在大氣條件下對鋼鐵零件為陽極性鍍層，經彩色鈍化后，明顯地提高了鍍層的保護性能并改善了外觀。主要用于防止鋼鐵零件的腐蝕，其鍍層價格低廉，耐腐蝕性能優良，應用量大面廣。2、鎘鍍層     鎘鍍層在海洋和高溫大氣的環境中，對鋼鐵零件為陽

2、極性鍍層，鍍層比較穩定，耐腐蝕性強，潤滑性能好，在航空及電子工業中應用較多。3、錫鍍層     錫鍍層對鋼鐵件為陰極性鍍層。因此，只有當鍍層無孔隙時才能機械地保護鋼鐵零件不被腐蝕。它具有較高的化學穩定性，與硫及硫化物幾乎不起作用，焊接性能良好，對滲氮有屏蔽作用。4、銅鍍層     銅鍍層對鋅、鐵等金屬為陰極性鍍層，常常用于鋼鐵或某些塑料上作為鍍銅/鎳防護-裝飾性鍍層的底層或中間層，也可用于印刷電路、電鑄模等方面。5、鎳鍍層     鎳鍍層對鋼鐵零件為陰極性鍍層，它具有較高的硬

3、度，抗蝕性比銅高，能耐堿，也比較能耐酸。常用于鋼鐵零件的鍍銅/鎳/鉻防護-裝飾性鍍層的中間層及酸性鍍銅前的預鍍。6、鉻鍍層     鉻鍍層對鋼鐵零件為陰極性鍍層。它具有較高的耐熱性，常溫下硬度好，耐磨性好，光反射性強，被廣泛用于提高零件的耐磨性、光反射性以及修復尺寸和裝飾等方面。7、銀鍍層     銀鍍層對于常用金屬為陰極鍍層，其導電、焊釬性能優良，化學性質穩定，主要用于電器工業中的導電部件及其焊接部位，還用于防護-裝飾性鍍層，如樂器、餐具、光學儀器及工藝品。硬度：硬度  是衡量材料軟硬程度的一

4、個性能指標。開關的跳扣、鎖扣因經常來回摩擦，為了減小鐵質之間的磨損，需要增加跳扣和鎖扣搭接面尺寸的硬度。一般硬度為HRC4050，檢測該硬度的方法：布氏硬度HB、洛氏硬度HRA，HRB，HRC。1.HRC含意是洛式硬度C標尺；2.HRC和HB在生產中的應用都很廣泛；3.HRC適用范圍HRC 2067，相當于HB225650；若硬度高于此范圍則用洛式硬度A標尺HRA；若硬度低于此范圍則用洛式硬度B標尺HRB；布式硬度上限值HB650,不能高于此值。4.在一定條件下，HB與HRC可以查表互換。硬度試驗是機械性能試驗中最簡單易行的一種試驗方法。為了能用硬度試驗代替某些機械性能試驗，生產上需要一個比較

5、準確的硬度和強度的換算關系。組裝：1、底座：如圖1：檢查底座無缺口、破裂、變形現象。底座嵌螺母4×M3保持同一高度，螺母上表面距底座表面為1.5mm。底座后部4×M4螺母與其改表面相平齊（底座分3極和4極）。2、鐵芯組件：如圖2：檢查鐵芯的焊接應牢固、電鍍（Zn）均勻。鐵 芯開口向前，兩腳（兩個鉚印1.2、1.3）插入底座中部插口處，用小鐵錘輕敲至底部。該組件2極用2個，3極、3P+N用3個，（特殊要求4極用4個）。3、隔弧板組裝：如圖3：將1層壓玻璃布板（或用1.5紅鋼紙板）涂抹半固態粘貼液，插入底座中前方，該組件2極用2片，3極、3P+N用3片，4極用4個。4、靜觸頭組

6、件包括（如圖3）：靜觸頭、弧角、M4×14.5螺釘。檢查靜觸頭電鍍（Ag）應均勻，銀點不能虛汗或脫焊，并保證銀點在靜觸頭端部的正中；弧角電鍍（Zn）應均勻，弧角螺孔M4不能歪斜，應保持在弧角正中并垂直，螺紋不能有攻牙不完整和不攻牙現象。將靜觸頭放入底座前方，弧角放在靜觸頭上面，開口對準銀點，M4×14.5的螺釘從底座穿入至弧角固定擰緊，保證弧角不能歪斜，開口必須與銀點對正。該組件2極用2個，3極、3P+N用3個， 4極用4個。5、熱元件組件包括：如圖4： 熱元件聯結板、熱元件、雙金、M4×21螺釘。檢查該組件是否與額定電流相匹配，檢查雙金與熱元件要鉚牢、鉚正（不能

7、與熱元件左右偏離）；聯結板與熱元件焊接要牢固，不能脫焊和虛焊，熱元件聯結板與熱元件焊接不能歪斜；該組件不能有嚴重變形（每個折彎角度都為90°）；電鍍（Ag）均勻。將該組件放入底座中部并跨越鐵芯，用M4×21的螺釘從底座穿入至熱元件聯結板并擰緊，一臺斷路器內不能裝有不同額定電流的熱元件。該組件2極用2個，3極、3P+N用3個， 4極用4個。（4、5兩工序裝配過程中不分先后，可隨意調整）6、動觸頭組件包括：如圖5：轉軸、動觸頭、軟聯結、動觸頭聯結板、擋板、動觸頭彈簧、3×17.5軸。檢查轉軸支架鉚合要牢固，不能松動，支架電鍍（Zn）應均勻，動觸頭支架中隔弧板（2片）不

8、能遺漏或破損；動觸頭軟聯結100A及以下用5mm2兩條點焊，125A及以下用4 mm2四條兩股分開點焊，檢查點焊牢固，不虛焊或脫焊，焊接部位不能有導線焊進聯結板內現象；檢查動觸頭電鍍（Ag）均勻，銀點焊正（保持在動觸頭棱的正中），不虛焊或脫焊，動觸頭2×3.1孔不能有毛刺；聯結板與擋板鉚合緊密、不松動、脫落，鉚釘要與聯結板保持同一平面，不能凸出，擋板的圓弧孔應與M5螺紋孔同軸；聯結板M5螺孔必須攻牙，不能歪斜.組裝：將支架組件擺放在工作臺面上，開口向上，鐵支架應與身體前方保持平行。一手拿著動觸頭（習慣左手），銀點朝上，另一手拿著動觸頭彈簧，動觸頭彈簧長腿朝上，并靠向動觸頭銀點，兩腿夾

9、住動觸頭，將動觸頭彈簧向上向聯結板移動，直到彈簧孔正對動觸頭軟聯結點焊處孔位。將該組件放入支架前孔方并穿入3×17.5軸定位，用開槽3螺絲刀將彈簧兩腿推向支架底部并掛入支架開槽處。A、C相用尖嘴鉗將彈簧兩腿伸出部位向兩邊扭至離支架1.5mm為佳。B相彈簧兩腿不變。組裝完成后，整齊擺放在工作臺面上。7、杠桿組件包括：如圖6：杠桿、吊盤、主拉簧、卡簧3.5、4×30軸。檢查杠桿、吊盤、主拉簧、卡簧的電鍍必須均勻，若杠桿、卡簧經過發黑處理，那么處理的物件應黑得有一定的光澤；杠桿兩腳折彎角度為90°，無嚴重變形；軸不能彎曲變形。組裝：將4×30軸穿入杠桿兩孔并用

10、3.5卡簧卡牢，不松脫，吊盤兩腳可不分方向地插入杠桿開孔處，插入后，在吊盤的兩小孔處掛上主拉簧。杠桿耳朵朝下，放在工作臺面上，不能左右晃動，以免主拉簧脫落。8、操作機構組件包括：如圖7：上連桿、下連桿、墊圈、開槽軸（上下連桿軸）3.5×17、跳扣、定位軸4×25.6、3×19軸、開槽軸（上連桿與跳扣連接處）3.5×6、左右頰板。檢查下連桿、墊圈、開槽軸、定位軸、左右頰板電鍍（Zn）必須均勻，軸無嚴重彎曲變形，所有孔位均不應有毛刺現象，跳扣尖嘴處無毛刺，鍍層均勻不脫落，必須拋光處理，若發黑處理，其表面應黑色發亮。組裝：將上連桿與下連桿連接好，兩片上連桿之間

11、加上墊圈，裝好擺放在在桌面上；左手拿左頰板，右手將跳扣軸插入頰板的最高孔3.1處，跳扣尖嘴朝向左上方。頰板軸4×25.6插入跳扣軸下方3.1孔處。將右頰板對應套入跳扣軸、頰板軸的另一端。右手拇指和中指拿左右頰板并捏緊，跳扣尖嘴朝上。左手拿住開槽軸3.5×6放入跳扣3.5孔處，不使其脫落。將下連桿開口朝下的組件左手捏起，同時食指、拇指夾住上連桿，無名指插入下連桿開口處并頂住上連桿不讓其自由活動，慢慢放入跳扣中，上連桿的兩開叉插入開槽軸3.5×6開槽處，左手捏緊所裝部件。右手拿住杠桿組件，耳朵方向朝右，插入左右頰板的外部，并在跳扣軸的前方，直到杠桿開槽卡在左右頰板支持

12、件。左手無名指頂住上連桿上下移動，將主拉簧下鉤套入開槽軸3.5×17兩邊的開槽處，套好后，右手食指緊壓下連桿，換手，用左手拇指頂住上連桿的拐點與右手交換并捏緊機構。9、機構與觸頭系統組裝：如圖8：動觸頭組件、機構、3×19軸。機構下連桿移出左右頰板，插入動觸頭系統B相，直到上連桿兩孔處與支架兩孔重合，觸頭系統與工作臺面垂直。將3×19軸對穿下連桿，轉軸與支架放水平，左右手拇指壓住轉軸支架兩端，左右手食指扶住左右頰板最前端，然后向下、向前、向上做半圓周運動，直到3×19軸卡在左右頰板支持件定位軸上，然后在轉軸涂抹固態潤滑油。如果發現有松脫現象應及時換下主拉

13、簧，重復上述工序。將合格的該組件整齊擺放在工作臺面上。10、左右軸承組裝：如圖9：將裝好的操作機構套上左右軸承，左右軸承尾部向后。11、機構裝入基座：如圖9：將10工序放入基座中部，并輕微移動10工序直到8×M4螺孔與底座8×4.1孔對齊，左手撐住10工序，連同底座逆時針翻轉180°，這個過程中，左手不能脫離，用8×M4×10螺釘從底座穿入固定并擰緊。12、聯結板與熱元件孔對齊：如圖9：將動觸頭聯結板放在熱元件上方，放入底座卡槽內，3×M5螺孔與3個熱元件的長圓孔相對應，并與底座3×5孔對齊。13、固定熱元件：如圖9：左手食

14、指、中指、無名指分別頂住A、B、C三相動觸頭聯結板，翻轉開關180°，用3×M5×12螺釘從底座穿入固定并擰緊，開關水平擺放在工作臺面上，觸頭方向朝前。14、銜鐵組裝：如圖10：在A、B、C三相的熱元件處放入銜鐵，銜鐵喇叭口朝向自己，銜鐵兩腳放入底座的擋板與雙金之間的卡槽內。15、安裝電流彈簧：如圖10：選擇符合要求的電流彈簧（不同額定電流所用的電流彈簧不一樣），用鑷子夾住彈簧的一端，掛入擋板的開叉處，另一端按照調試員的要求分別掛在1、2、3檔上，依次掛上6個電流彈簧，掛好電流彈簧后，用一字螺絲刀向下按擋板的開叉處，以免電流彈簧從擋板脫落。16、鎖扣組件包括：如圖

15、11：鎖扣、鎖扣彈簧、開槽軸3×30、卡簧2.5。檢查鎖扣鍍層應均勻、不脫落，若發黑處理，其表面應黑色發亮，鎖扣彈簧鍍層應均勻，無嚴重變形，開槽軸無彎曲變形現象。組裝：左手拿鎖扣，鎖扣開口朝向自己，長凸端朝上，右手拿鎖扣彈簧，彈簧開口朝向自己，將彈簧的兩腳分別卡入鎖扣卡槽內，左手輕輕壓住彈簧，慢慢放入機構的左右頰板中間，將鎖扣兩孔、彈簧孔、頰板孔六孔重合，用開槽軸3×30穿入六孔，穿入后并用2.5卡簧分別在開槽軸3×30的兩端開槽處，固定此軸不讓其左右活動，鎖扣尖部朝上等待下一工序。17、牽引桿組件包括：如圖12：A、C相脫扣鉤、B相脫扣鉤、牽引桿定位件、牽引桿、

16、2.5×11紫銅鉚釘。檢查三個脫扣鉤及其定位件電鍍（Zn）均勻、無嚴重變形，檢查牽引桿應無破裂和毛刺現象。鉚合：如圖7先鉚合牽引桿定位件，如圖8后鉚合A、B、C三相脫扣鉤。注意：鉚合過程中，不能用力過猛敲擊牽引桿，以免牽引桿破裂；定位件、脫扣鉤要鉚正，不能歪斜。18、牽引桿組裝：如圖13：將牽引桿組件兩端涂抹固態潤滑油，右手拿牽引桿，A、B、C三相定位件的彎鉤朝前，如圖9將牽引桿左端插入開關左軸承孔內，左手拿牽引桿向左方向適當用力推，右手適當用力向右搬右軸承，左手將牽引桿向下移動，直到牽引桿右端插入右軸承孔內，將鎖扣彈簧的尾部用鑷子適當用力向下壓，掛在牽引桿定位片上，牽引桿能自由轉動

17、。19、組裝完畢的空氣部分半機如圖14： 空氣部份的調試：一、檢查：檢查開關膠木件無破損、無裂紋、劃花現象。確保開關裝配完整，無漏裝、錯裝零部件現象，開關內無雜物，固定螺釘應擰緊、無松動。二、機構調整：1、加潤滑油：<1>、上連桿與跳扣連接的上方滴上液體潤滑油，使液體潤滑油沿上連桿流向上連桿與下連桿連接處，去掉小粒的金屬雜物；<2>、杠桿與左右夾板相夾處滴上潤滑油，減小杠桿與頰板的摩擦力。2、機構靈活性的操作：用專用鐵手柄操作開關分合閘5次，去掉開關各連接部件之間的毛刺，檢查操作機構靈活性，分合閘過程中，開關無卡拌現象，如有應按下述措施進行：<1>、左右頰板

18、將鎖扣夾得太緊。處理方法：用鉗子輕輕整形左右頰板與鎖扣的間隙，至使鎖扣能自由活動。<2>、杠桿將左右頰板夾得太緊。處理方法：用一字螺絲刀插入頰板與杠桿之間，調整之間的距離，使其有一定的縫隙，并點滴潤滑油。<3>、上連桿與下連桿拐點不能自由活動。處理方法：減少上連桿尺寸，更換合適的上連桿；或者減少下連桿的尺寸。<4>、開關不能合閘，應按下列步驟檢查：絕緣隔弧板懸空貼在底座上，應直插到膠木底部并用膠水粘牢；上連桿與下連桿拐點卡死，應更換合適的上下連桿；左右軸承將轉軸機構卡死，應用一字螺絲刀調轉軸與軸承之間的縫隙，使轉軸能上下自由活動；動觸頭軟連接與聯結板點焊太長

19、，超過8mm，更換合格的動觸頭組件；主拉簧變形，更換符合要求的主拉簧；<5>合閘反彈現象的處理：上下連桿配合長度太長，導致超程太大造成合閘反彈，減短上下連桿尺寸。動觸頭彈簧回復力太大，更換符合要求的動觸頭彈簧。<6>、牽引桿動作不靈活的處理：左右軸承將牽引桿夾得太緊，用鉗子向兩側輕輕調整左右軸承，讓牽引桿與左右軸承之間有縫隙，讓牽引桿動作靈活，目的減小摩擦力；牽引桿支持件與鎖扣搭接面摩擦力太大，調整支持件的高度，可用金鋼銼來回輕微打磨。<7>、轉軸不靈活：左右軸承底部將夾轉軸夾得太緊，用一字螺絲刀調節軸承與轉軸支持件之間保持有0.5mm的間隙，減小摩擦力，使

20、轉軸轉動靈活。<8>、拒分：名詞解釋：開關合閘后牽引桿動作開關不能分閘。解決方法：檢查跳扣與鎖扣之間的搭扣距離應為0.60.8mm之間，可以調節牽引桿定位螺釘上升下降的距離保證此數據；在跳扣尖嘴部分加上固態潤滑油，進行分合閘操作510次；用金鋼銼在跳扣尖嘴部位來回挫一個回合，涂上潤滑油。目的是去掉尖嘴部位毛刺。<9>、滑扣：名詞解釋：正常合閘過程中，跳扣與鎖扣分開。檢查鎖扣與牽引桿支持件的搭扣面距離，搭扣面距離應為0.60.8mm，不符合時可調節牽引桿定位螺釘，定位螺釘往上旋，可以使搭扣面距離增大，往下旋，可以使搭扣面距離減小；檢查跳扣與鎖扣的搭扣面距離，改距離應為0.

21、60.8mm，搭扣面距離不符合時按下述方法調整：、用尖嘴鉗夾住鎖扣尖部往下彎；、更換符合尺寸的鎖扣和跳扣；檢查跳扣與鎖扣的硬度。目測跳扣與鎖扣搭扣受力部位是否變形嚴重，或因摩擦而摩平，若是應換符合HRC4050硬度的跳扣與鎖扣。將主拉簧的力減小45N，增加分閘的柔韌度。<9>、偏移：名詞解釋：斷路器正常合閘后，動靜觸頭未重合部分的面積。開關正常合閘后，用一字螺絲刀調整靜觸頭，使其動靜觸頭銀點重合；用兩把一字螺絲刀卡在動觸頭轉軸支架左右，兩邊一前一后用力向偏移方向整形；調整轉軸支架A、B、C三相定位尺寸；調整偏移尺寸0.5mm。<10>、同步性：名詞解釋：開關正常合閘后，

22、三相動靜觸頭同時接觸。A、B、C三相開距應滿足，同步性應小于0.5mm；如果C相高A相低，可在左軸承M4的螺孔下墊4的墊片，以0.51逐步增加，直到平衡為止；如果B相偏高，應在B相靜觸頭下面墊紅紙片，以0.51逐步增加直到平衡為止；如果B相偏低，應在A相、C相靜觸頭下面墊紅紙片，以0.51逐步增加直到平衡為止；開關合閘在調整過程中若A相高C相低，可在右軸承M4的螺孔下墊4的墊片，以0.51逐步增加，直到平衡為止。<11>、開距：名詞解釋：開關正常斷開后動靜觸頭之間最短的距離。A、B、C三相開距16mm；將左右軸承兩定位件向下降低相應尺寸，直至合格為止；在左右頰板下方墊4平墊，0.5

23、1依次加厚，直到合格為止；更換合適的上下連桿尺寸。<12>、超程：名詞解釋：超額的行程，即：在有靜觸頭和無靜觸頭時，開關正常合閘后，兩者的距離差。按照設計標準，超程的尺寸應2.5mm，當超程太大時：、適當減短上連桿尺寸；、將左右軸承定位件尺寸向下降。當超程小時：、在靜觸頭下面墊紅鋼紙板由0.51逐浙加厚，直到滿足2.5mm；、增加上連桿或下連桿尺寸的長度；、在左右軸承下面墊4平墊，0.51依次加厚，直到合格為止；、將左右軸承定位件尺寸升高。<13>、終壓力：名詞解釋：開關正常合閘后施加外力使動靜觸頭瞬間分開的力。終壓力6.86N；在三相靜觸下面加紅鋼紙片，保證壓力的同時

24、還要注意同步性的配合；增加上連桿或下連桿的尺寸；在左右軸承下面墊4的墊片，0.51依次加厚，直到合格為止；提高左右軸承定位件的高度?？偨Y：在上述開關調整的過程中，往往會出現超程、終壓力出現矛盾的現象，我們應現滿足開距和終壓力的要求，超程調節可以盡量滿足。<14>、慢動作（過死點）：名詞解釋：開關鎖扣后，一手扶著動觸頭，一手扶著杠桿慢慢向前推，直到動觸頭接觸靜觸頭后放開扶著動觸頭的手，另一手繼續往前推，直到聽到喀嚓一聲響，即開關已過慢動作（過死點）。在上連桿頂方、頰板與杠桿的摩擦部位、左右軸承的定位點滴液體潤滑油，來回操作10次以上，去掉毛刺；檢查杠桿是否與頰板摩擦力過大，用一字螺絲

25、刀在杠桿與頰板之間插入，調節一定的縫隙，并滴液體潤滑油加以潤滑；檢查主拉彈是否變形或主拉彈拉力太小，更換符合要求的主拉簧；檢查超程是否過大，按照超程的處理辦法處理；檢查動觸頭彈簧力是否太大，更換合格的動觸頭彈簧。三、再扣力太大的調整：1、檢查主拉簧的力是否過大，更換符合要求的主拉簧；2、檢查手柄與面蓋的摩擦力，在手柄卡入基座的兩邊添加潤滑油；3、檢查手柄是否與面蓋發生嚴重摩擦，可以磨損磨擦部位，并涂抹潤滑油；4、杠桿與手柄的配合要緊密，不能松動，可以調整手柄的開孔尺寸和杠桿的伸出部位尺寸；5、重新設計頰板、跳扣、鎖扣、杠桿尺寸的配合。四、脫扣力太大的調整：1、檢查牽引桿與鎖扣的搭扣面尺寸是否太

26、大，可以將牽引桿調節螺釘向下旋轉，減小搭扣面尺寸；2、檢查跳扣與鎖扣的搭扣面尺寸是否太大，可以更換符合要求的跳扣或者鎖扣；3、若不是因搭扣面尺寸引起的原因，則要將鎖扣尺寸的長遠孔向上提高相應的尺寸。五、雙金的調整：1、雙金頂端需按照螺紋孔尺寸的要求上好相應的調節螺釘，螺釘尺寸一般是M3×12螺釘；2、調節螺釘端部為開口一字；3、調節螺釘的尖端要與牽引桿凸出部位相對齊；4、不能對齊時，可以左右調整軸承，使其正對；5、不能對齊時，可以適當調整熱元件的偏移度，滿足雙金與牽引桿對齊。六、面蓋的檢查：1、檢查面蓋有無破損；2、檢查試驗按鈕能否自由彈起，若卡死，可點滴潤滑油去毛刺。 空開部分兩大

27、功能（過載、短路）的檢驗：瞬時校驗：一、瞬時校驗標準：瞬時校驗即是開關短路保護功能的驗證。試驗標準按GB14048.2 .1.2短路條件下的斷開進行，該試驗標準如此規定： 短路脫扣器的動作應在脫扣器短路整定電流的80和120下進行驗證。試驗電流應對稱。當試驗電流等于短路整定電流的80時，脫扣器應不動作，電流持續時間為：對于瞬時脫扣器在 0.2 s內；對于定時限脫扣器，等于制造廠規定的延時的2倍時間范圍。當試驗電流等于短路整定電流的120時，脫扣器應動作：對于瞬時脫扣器，應在0.2 s內動作；對于定時限脫扣器，應在等于制造廠規定的延時時間的2倍的時間間隔內動作。多極短路脫扣器的動作應對任意二極串

28、聯通以試驗電流進行驗證，但要對每個具有短路脫扣器的極作各種可能的組合進行驗證。其次，短路脫扣器的動作應對每一相極單獨驗證，脫扣電流按制造廠提出的數值，脫扣器在此值時應按照下面規定時間動作：對于瞬時脫扣情況在0.2 s內；對于定時限脫扣情況，等于制造廠規定的延時的2倍時間范圍內。二、瞬時校驗參數的設定：1、選擇電流互感器的檔位：即500/5、1000/5、1500/5還是其它檔位；2、選擇電流表的檔位：10/5、5/5還是其他檔位；3、設定短路電流的計算公式：按照國家標準計算動作電流值：IIn×12÷n1×n2×0.707，按照國家標準計算不動作電流值：I

29、In×8÷n1×n2×0.707（其中In為額定電流，n1為互感器比，n2為峰值表比）?，F舉例說明：選擇額定電流In為100A斷路器，計算其動作電流值，選擇互感器比n11500/5，峰值表比n210/5，由此可得：100×12÷1500/5×10/5×0.707 =5.66A 。三、瞬時校驗的調試方法：1、開關本身調整：<1>、檢查：將待檢開關放在試驗臺工作臺面上，檢查開關完好無破損、無少裝、漏裝、錯裝零部件現象；<2>、調整開關小跳：開關合閘后，用一字螺絲刀插入A相銜鐵的前面，輕輕向后撥動

30、銜鐵，使銜鐵接觸牽引桿的脫扣鉤，直到開關跳閘，依次調整B相、C相，確保開關每一相都有小跳。確保小跳的目的：主要是考核開關脫扣性能的可靠性和靈活性；<3>、動作電流和不動作電流的設定：用式樣開關垂直放入瞬時校驗臺的夾具上，合上夾具，固定其開關，式樣開關合閘后，來回設定其動作電流值和不動作電流值。式樣開關的目的就是用于調整電流值的精度，以免影響待檢產品的精度；<4>、待檢開關的調試：<<1>>檢查開關的動作情況：將待檢開關垂直放入瞬時試驗臺的夾具上，合上夾具，固定其開關，待檢開關合閘。先調整開關在12In電流下動作，把試驗臺動作轉換開關打到A相，踩動

31、動作腳踏開關，峰值表置于數值5.66A時，開關必需動作。如果開關不動作，則需按如下步驟進行檢查或調整：減小電流彈簧拉力：、銜鐵本身有1、2、3三檔可以任由調節，當電流彈簧掛1檔時，彈簧的力最??；電流彈簧掛3檔時，彈簧的力最大。調試工作人員可變換電流彈簧掛的檔位來調節電流彈簧的力，將兩根電流彈簧都降低一個檔位，或者一根保持不變，另一跟降低一個檔位，按照這樣的調試方法進行處理。、調節檔板：檔板向熱元件方向推，彈簧力拉力增大，檔板向觸頭方向推，彈簧力減小。、如果調節檔位和擋板的調節均不能改變電流彈簧的拉力，將更換彈簧力小的電流彈簧，以至符合動作值的要求。、整形電流彈簧：用小一字螺絲刀撥兩個彈簧的圈距

32、，使彈簧輕微變形而減小彈簧力，但要注意此方法只能處理及少量的問題，批量杜絕使用，因為使電流彈簧變的同時，電流彈簧已經失去應有的回復力。調節脫扣彎鉤與銜鐵之間的距離：方法：右手用一字螺絲刀卡入彎鉤與銜鐵中間，左手扶住牽引桿，把彎鉤向熱元件方向彎，使其與銜鐵距離增大，但要保證開關有小跳。目的：當銜鐵吸合時有足夠的距離來沖擊打動彎鉤，使牽引桿動作。調節鎖扣與牽引桿的搭扣面尺寸：在確保開關不滑扣的前提下，將牽引桿定位螺釘向下旋裝，減少其搭扣面尺寸，目的是減少脫扣力。運用同樣的方法調節B、C相動作電流值，每相必須順利動作3次才算合格。<<1>>檢查開關的不動作情況：開關合閘后，將

33、試驗臺不動作轉換開關打到A B相處，踩動腳踏不動作開關，開關應在試驗臺峰值表讀數3.75A時，連續踩動三次，開關不動作為合格。如果開關跳閘應按下列方法調整：手拿小一字螺絲刀輕輕向觸頭方向頂住A相銜鐵，踩動腳踏不動作開關連續踩三次，如果開關不動作，就把一字螺絲刀頂住B相，踩動腳踏不動作開關連續踩三次，如果開關動作，說明A相的電流彈簧力太小，應增大A相的彈簧力，增大電流彈簧的拉力與上述減小電流彈簧拉力方法相反。按照相同的方法依次調整BC、AC相不動作情況，瞬動調整合格后，應擰緊牽引桿的定位螺釘，并在改出點上紅漆封鎖，不讓定位螺釘上下移動。延時校驗：一、延時校驗標準：延時校驗即是開關過載保護功能的驗

34、證。試驗標準按GB14048.2 .2.4 2）過載情況下的斷開 a）瞬時或定時限動作 對于過載脫扣器的所有電流整定值，脫扣器應使斷路器脫扣，且具有電流整定脫扣電流值的 ±10的準確度。 b）反時限動作 反時限動作的約定值由表6給出。 在基準溫度下（規定）對于熱式脫扣器，規定的動作值則指基準溫度為30士 2。制造廠應規定周圍空氣溫度變化的影響，電流整定值的1.05倍時，即在約定不脫扣電流時，斷開脫扣器的各相極同時通電，斷路器從冷態開始，即斷路器在基準溫度下，在小于約定時間的時間內不應發生脫扣。表6 反時限過電流斷開脫扣器在基準溫度下的斷開動作特性所有相極通電約定時間h約定不脫扣電流約

35、定脫扣電流1.05倍整定電流1.30倍整定電流2 1）當In63 A時，為1 h。 此外，在約定時間結束后，立即使電流上升至電流整定值的1.30倍，即達到約定脫扣電流，斷路器應在小于后者規定的約定時間內脫扣。注：基準溫度是指斷路器的時間電流特性所基于的周圍空氣溫度。如果制造廠申明脫扣器實質上與周圍溫度無關，則表6中的電流值將在制造廠公布的溫度帶內適用，允差范圍在0.3%/K內。溫度帶的寬在基準溫度的任何一側應至少為10 K。二、延時校驗參數的設定：1、選擇電流互感器的檔位：即500/5、1000/5、1500/5還是其它檔位；2、選擇電流表的檔位：100/5、50/5還是其他檔位；3、設定過載

36、電流的計算公式：按照國家標準計算不動作電流值：IIn×1.05÷n1×n2，按照國家標準計算動作電流值：IIn×1.3÷n1×n2（其中In為額定電流，n1為互感器比，n2為峰值表比）?，F舉例說明：選擇額定電流In為100A斷路器，計算其不動作電流值，標準試驗的計算公式：選擇互感器比n1400/5，峰值表比n2200/5，由此可得：100×1.05÷400/5×200/5=52.5A。計算其不動作電流值，標準試驗的計算公式：100×1.3÷400/5×200/5=65A。三、

37、等效試驗參數的設定：在滿足國標的前提下，進行等效設定，等效設定的目的：提高生產效率，將國標2h的規定降低至10min左右。其設定方法與延時校驗標準參數的設定方法基本一樣，只是改變其中的倍數，可以將國標的1.3 In提高到1.45 In、1.6 In、1.8 In、2 In等，該參數設定的倍數越高，誤差越大，所以要求檢驗員有足夠的工作經驗才能勝任該職務。四、延時（等效）校驗的調試方法：1、開關本身調整：<1>、檢查：將待檢開關放在試驗臺工作臺面上，檢查開關完好無破損、無少裝、漏裝、錯裝零部件現象，特別是調節螺釘不能漏裝；<2>、調整開關雙金到牽引桿的同步性：用一字螺絲刀調

38、節雙金到牽引桿的同步性，保持A、B、C三相調節螺釘到牽引桿的距離要一致，并用螺絲給予輕微固定，不能擰得太緊，以便在試驗過程中隨時調整。根據調節螺釘的進退距離調整額定電流的大小。調整完畢后，要用紅漆進行封鎖，以免在斷路器工作的工程中螺釘松動而影響開關的整個性能。溫升試驗：一、溫升試驗標準：溫升試驗主要考核斷路器在額定工作電流的情況下，絕緣件和導電件之間的可熔性導致的火災現象。試驗標準按GB14048.2 執行，標準如下規定：.1 溫升極限 斷路器在按.6進行試驗期間，在規定的條件下測得的斷路器幾個部件的溫升應不得超過表7中規定的極限值。斷路器在按和進行試驗期間，其接線端子的溫升應不超過表7中規定

39、的極限值。.2 周圍空氣溫度 表7所列的溫升極限值僅適用于周圍空氣溫度保持在GB/T 14048.l2000中規定的范圍內。.3 主電路 斷路器的主電路，包括與其相聯的過電流脫扣器，應能承受約定發熱電流(Ith 或Ithe，如適用的話，見.1和），而溫升不超過表7規定的極限值。.4 控制電路用于斷路器閉合和斷開操作的控制電路，包括控制電路裝置，應允許按規定的額定工作制以及按規定的溫升試驗條件下進行試驗，而溫升不超過表7中規定的極限值。此條的要求應在新斷路器上進行驗證，另一方面，按制造廠意見，此項驗證可在.6溫升試驗時進行。.5 輔助電路 輔助電路，包括輔助裝置，按.5進行試驗時應能承受其約定發

40、熱電流而溫升不超過表7中規定的極限值。表7 接線端子和易接近部件的溫升極限值部件名稱1）溫升極限值2）K與外部連接的接線端子人力操作部件： 金屬零件 非金屬零件可觸及但不是手握的部件： 金屬零件 非金屬零件正常操作時無需觸及的部件： 金屬零件 非金屬零件802535405050601） 除上述所列部件外，對其它部件不作溫升規定，但以不引起相鄰絕緣部件損壞為限。2）上述規定的溫升極限值不適用于新樣品，但適用于第8章規定的相應試驗程序中的溫升驗證。二、溫升試驗參數的設定：該參數的設定與過載電流參數的設定一樣，將其中的倍數改為1倍，試驗時間45h，利用熱電偶溫度檢測儀按表7的標準進行檢驗。漏電部分的

41、組裝：漏電部分零部件包括：A、B、C、N導線各一條，125A及以下為軟聯結12mm2，140A及以上為硬聯結25 mm2、漏電前后聯結板各四個、零序電流互感器、漏電脫扣器、電子線路板、線路板盒、試驗電阻2W3.9K、信號線紅色15cm1.5 mm2一條，信號線紅色10cm mm2兩條，2 mm2接線耳兩個。一、檢查：檢查A、B、C、N相導線包扎的絕緣膠布顏色A相為黃色、B相為綠色、C相為紅色、N相為藍色（注：如果暫時沒有匹配的顏色，可以選用相線與N線顏色分開即可）；檢查套入導線的絕緣管無破損、穿孔現象；導線與聯結板焊接要正，要牢，能承受100N拉力歷時1min不脫落；檢查互感器罩殼鍍鋅均勻、無

42、銹斑、脫落現象，互感器包扎帶無松散、包扎緊密；將合格的互感器放入罩殼內，并用不干膠粘牢兩個罩殼的縫隙處，不使其脫落。二、穿互感器：互感器引線對準自己，將與聯結板點焊好的導線A、B、C相依次穿入互感器并往郵編壓，然后穿入N相導線穿入互感器。用烙鐵將15cm的信號線與接線耳焊接在一起，并穿入互感器繞三圈，該信號線穿入互感器的圈數可按照下列公式計算：n=In×2×試驗電阻阻值/工作電壓值，式中In為漏電額定動作電流。把10cm長的兩條信號線與另一個接線耳焊接在一起。三、組裝互感器組件至基座中：將穿好的互感器組件放入基座中，用M4×12的螺釘依次緊固好A、B、C、N相線和

43、零線的前端。固定后聯結板：M4×12的螺釘把C相的后聯結板放入開關C相的后聯結板內，并將單根10cm的信號線接線耳放入C相后部接線相應的位置，用M4×12的螺釘從底座穿入，將聯結板和接線耳固定擰緊。將B相聯結板放入基座B相聯結板槽位，并用M4×12的螺釘從底座穿入并擰緊。將A相聯結板放入開關A相聯結板槽位，把15cm的信號線接線耳放入A相聯結板上邊對應孔處，用M4×12的螺釘從底座穿入并擰緊。用B相的方法擰緊N相聯結板。四、安裝脫扣器線圈：檢查脫扣器線圈移印標志要清晰，并檢查該型號是否與所安裝的斷路器型號相符，電壓等級是否相符，線圈的包扎帶應緊固，不能有

44、松脫現象。把漏電脫扣器放入C相動觸頭上方的插槽處，直接按下，保持漏電脫扣器不松脫。調整漏電脫扣器的動鐵芯與牽引桿的距離，使其動鐵芯能卡入牽引桿脫扣鉤的開槽內，動鐵芯定位片要與脫扣鉤之間保持11.5mm的間隙，該間隙不符合要求，可以按照如下方法調整：松開漏電脫扣器底部的調節螺釘，按照要求可以前后移動，以滿足間隙的要求。滿足該間隙的目的是使其斷路器動作靈活，漏電脫扣器不被外來阻力而卡死。五、焊電子線路板：檢查電子線路板：1、電子元件不能錯焊（錯焊包括：錯把二極管焊在電阻上，錯把電子元件的管腳插反），嚴格按照圖紙要求點焊電子線路板為合格；2、不能漏焊，電子線路板內不能減少任何電子元件，不能將其焊點漏

45、焊；3、電子線路板焊盤不能存在尖峰現象，焊腳凸出PCB板不能超過1.5mm；4、兩條線路之間不能存在短路現象；5、焊盤不能虛焊，即看似焊牢固其實管腳處于懸空狀態和只焊接一小部分管腳；6、電子元件表面不能有脫落和破裂現象。焊接線路板：焊接電源線：將漏電脫扣器其中一條引線點焊在C相信號線的接線耳上，另一條引線點焊在電子線路板壓敏電阻的一腳，將A相信號線點焊在壓敏電阻的另一腳；焊接輸入線：將互感器的兩條引線焊接分別在線路板的可調電阻R2的兩端；焊接試驗電阻：將2W3.9K試驗電阻的一端焊接在繞過互感器三圈的信號線上，并穿入4長5cm的絕緣套管包住，試驗電阻的另一端點焊在線路板盒的靜片上，該信號線的另

46、一端點焊在A相的后（前）部聯結板處，在試驗電阻的另一端點焊15cm長的紅色信號線，另一端點焊在C相的后（前）聯結板上。將點焊好的線路板裝入線路板盒，將盒子放入基座的相應位置，并用M3×8的平頭螺釘從膠木底座穿入固定線路板盒，最后將所有信號線布置好，不能使正常的工作溫度而燙壞信號線發生短路現象，應盡量將信號線偏移在線路板盒方向。注意，所有導電部件點焊不能漏焊或虛焊。漏電斷路器的漏電檢測一、漏電斷路器檢測標準： CBR附加試驗CBR或剩余電流裝置應進行下列附加試驗：a）試驗裝置的動作CBR應承受兩次“閉合脫扣”動作或兩次“復位脫扣”動作，對剩余電流裝置而言，給 CBR施加最低額定工作電壓

47、，用試驗裝置手操脫扣。b）CBR的剩余電流脫扣裝置的調整驗證采用交流正弦剩余電流；必須驗證：如可調，在In最小整定值時，各極分別通以0.5In剩余電流，CBR不應脫扣；如可調，在In最小整定值時，各極分別通以In剩余電流，CBR應脫扣。附錄B：B4 與剩余電流功能有關的CBR的特性B4.1 額定值B 額定剩余動作電流（In）制造廠對CBR所規定的，在該電流下CBR在規定的條件下必須動作的正弦剩余動作電流有效值（見B）。注：對于具有多個剩余動作電流整定值的CBR，通常用最大整定值表示其額定值，參見B5標志內容。B 額定剩余不動作電流（Ino） 制造廠對CBR所規定的，在該電流下CBR在規定的條件

48、下不該動作的正弦剩余不動作電流有效值（見B）。B 額定剩余短路接通和分斷能力（Im） 制造廠對CBR所規定的，在該值下CBR在規定的條件下能夠接通，承載和分斷的預期剩余短路電流的交流分量有效值（見B）。B4.2 優選值和極限值B 額定剩余動作電流優選值（In）額定剩余動作電流的優選值是：0.006A，0.01A，0.03A，0.1A，0.3A，0.5A，1A，3A，10A，30A?？梢砸筝^高值。In可以用額定電流的百分比表示。B 額定剩余不動作電流（Ino）的最小值 額定剩余不動作電流的最小值為0.5 In。B 單相負載時的不動作過電流的極限值 單相負載時的不動作過電流的極限值應按B規定。B

49、 動作特性B.1 非延時型 非延時型的動作特性見表B.1。表B1 非延時型的動作特性剩余電流In2 In5 In1）10 In2）最大斷開時間，s0.30.150.040.04 1）對于In30 mA的CBR，5 In可用0.25 A取代。 2）按注1）采用0.25 A時，則10 In為0.5 A。 Ino30 mA的CBR應是非延時型。B.2 延時型B.2.1 極限不驅動時間（見）對于延時型，極限不驅動時間是按2 In規定，并且應由制造廠宣布的值。2 In的最小極限不驅動時間為0.06 s。按2 In規定的極限不驅動時間的優選值為：0.06 s，0.1 s，0.2 s，0.3 s，0.4 s

50、，0.5 s，1 s。對于間接接觸防護，In的最大延時為1 s（見GB/T 14821.11993中413.1）。B.2.2 動作特性對于極限不驅動時間大于0.06 s的CBR，制造廠應宣布In、2 In 和5 In 的最大斷開時間。對于極限不驅動時間為0.06 s的CBR，動作特性在表B2中給出。表B2 極限不驅動時間為0.06 s的延時型動作特性剩余電流In2 In5 In10 In最大斷開時間，s0.50.20.150.15對于具有反時限電流時間特性的CBR，制造廠應規定剩余電流時間特性。B4.3 額定剩余短路接通和分斷能力值（Im） 制造廠可對較大值進行試驗，并可公布該Im的最小值為I

51、cu的25值。B4.4 在有直流分量或無直流分量接地故障電流情況下的動作特性B4.4.1 AC型CBR 對無論是突然施加或緩慢上升的無直流分量的剩余正弦交流電流確保脫扣的CBR。B4.4.2 A型CBR 對無論是突然施加或緩慢上升的，具有規定的剩余脈動直流剩余正弦交流電流確保脫扣的CBR。在檢測漏電脫扣性能的過程中，必須滿足上述要求為合格，但作為生產廠商應該制定其內控標準比國標嚴格，因此，我公司按照下述標準進行檢測：0.65InI0.85In（式中I為漏電電流整定范圍，In為額定漏電電流）二、漏電斷路器的調試接線：將裝配好的開關擺放在工作臺面上，把漏電測試儀的相線電源測引出線夾在A相的進線端接

52、線孔上；把測試儀中負載側引出線夾在A相的出線端接線孔上；把測試儀的中性線夾在開關的進線端C相接線孔上。調整：測試儀有很多檔位，舉例說明檔位的使用，假設漏電電流為100mA的漏電斷路器，漏電測試儀所選擇的漏電檔位為接近100mA的電流檔，即20150mA檔，選擇電壓檔位為220V，功能選擇檔位為電流檔，將20150mA檔的調節開關調到零。檢測：檢測動作電流：然后依次合上測試儀的開關電源和試品電源，測試儀控制面板上的試品電源指示燈和漏電電流數顯表指示燈亮之后，表示測試儀工作正常，如不亮，則表示沒有通電或者測試儀本身已壞，應及時檢查斷路器的通斷情況和測試儀的保險有無燒壞，并檢查3根連接線接觸是否良好

53、，待漏電測試儀工作正常后，慢慢調節相應的調節開關直至跳閘，記下漏電動作電流。檢測動作時間：將漏電測試儀功能選擇檔位調至“設定”位置，慢慢調節可調旋鈕使漏電電流至100mA，然后調節“設定”位置到“時間”位置，將帶測開關合閘，先按漏電測試儀控制面板的“復零”按鈕清零，再按下測量按鈕，開關跳閘后，記下動作時間，數值小于0.1s為合格。調試：當漏電動作電流不符合6585mA時，應作相應的調整。漏電動作電流偏大時：可以將可調電阻加大，當連去掉電阻還不能調解至合格范圍內時，可以更換零序電流互感器輸出更大的電壓值。漏電動作電流偏小時：可以逐步減小可調電阻的阻值，直到合格為止。漏電動作時間偏大時：可以逐步加

54、大時間電阻的阻值，直到合格為止。當開關通電跳閘時，按照下述方法檢查：1、檢查所有電子元件有無反接現象；2、檢查可控硅和壓敏電阻等電子元件是否燒壞；開關使用環境的分析：1、正常工作條件周圍空氣溫度上限值不超過+40, 下限值不低于-5，且24h平均溫度不超過+35。相關說明：雙金的極限使用溫度GB/T4461-92牌號比彎曲K電阻率參考值YB137-69與通稱牌號標稱值10-6/(20-130)允許偏差標稱值·cm(20+50)允許偏差線性溫度范圍允許使用溫度范圍彈性模量EMpa不小于密度g/cm3I級II級5J2011020.8±5%±7%113±5%-

55、20150-702001130007.75J115J148014.380-30180-703501470008.25J185J15801580-20180-703501470008.15J16由上表可以看出，雙金的允許使用溫度范圍多在-70200。彈簧的極限使用溫度碳素彈簧鋼是彈簧鋼中用途廣泛，用量最大的鋼類。鋼中含0.60%0.90%的碳和0.3%1.20%的錳，不再添加其它合金元素，使用成本相對較低。碳素彈簧鋼絲經適當的加工或熱處理，可以獲得很高的抗拉強度，足夠的韌性和良好的疲勞壽命。但碳素鋼絲的淬透性低，抗松弛性能和耐蝕性能差，彈性模量的溫度系數較大(高達300×10-6/)，

56、適用于制造截面較小，工作溫度較低(120>)的彈簧。合金彈簧鋼一般含0.45%0.70%的碳和一定量的Si，Mn，Cr，V，W及B等合金元素。合金元素的加入改善彈簧鋼的抗松弛性能，提高鋼的韌性，同時顯著提高鋼的淬透性和使用溫度，適用于制造較大截面，較高溫度下使用的彈簧。碳素彈簧鋼絲現行國家和行業推薦標準分兩種類型：一類是冷變形強化鋼絲，又稱冷拉彈簧鋼絲。冷拉碳素彈簧鋼絲首先經鉛淬火處理獲得索氏體組織，然后表面磷化，以很大減面率拉拔到成品尺寸，鋼絲組織呈纖維狀，有很高的抗拉強度和彈性極限，良好的彎曲和扭轉性能。冷拉彈簧鋼絲尺寸精度高，表面光潔，無氧化和脫碳缺陷，疲勞壽命比較穩定，是使用最廣泛的彈簧鋼絲。碳素彈簧鋼絲的另一類型是馬氏體強化鋼絲，又稱油淬火回火鋼絲。碳素鋼絲通過淬回火處理，可獲得良好的綜合力學性能，當鋼絲規格較小時（2.0mm），油淬火回火鋼絲的各項強度指標比索氏體化處理后冷拉鋼絲要低。當鋼絲規格較大時（6.0mm）索氏體化的鋼絲不可能采用很大減面率來獲得所要求的強度指標，而油淬火回火鋼絲只要完全淬透就可以獲得比冷拉鋼絲更高的性能。在抗拉強度相同條件下，馬氏體強化鋼絲比冷變形強化鋼絲具有更高的彈性極限。冷拉鋼絲金相組織呈纖維狀，各向異性明顯，油淬火回火鋼絲金相組織為均勻的回火馬氏體，幾乎是各向同性的。同時油淬火回火鋼絲的抗松弛性能優于冷拉鋼絲，