1、離心通風機選型及設計1 .引言:(1)2.離心式通風機的結構及原理二.：.(3)離心式風機的基本組成 (3)離心式風機的原理 (3)離心式風機的主要結構參數 (4)3離心風機的選型的一般步驟 (5)4.離心式通風機的設計 (5)通風機設計的要求 (5)設計步驟 (6)4.2.1 葉輪尺寸的決定 (6)4.2.2 離心通風機的進氣裝置 (13)4.2.3 蝸殼設計 (14)4.2.4 參數計算 (20)離心風機設計時幾個重要方案的選擇(24)5.結論 (25)附錄 (25)引言通風機是依靠輸入的機械能， 提高氣體壓力并排送氣體的機械， 它是一種從動的流體機械。 通風機廣泛用于工廠、 礦井、 隧道

2、、 冷卻塔、 車輛、 船舶和建筑物的通風、 排塵和冷卻；鍋爐和工業爐窯的通風和引風； 空氣調節設備和家用電器設備中的冷卻和通風； 谷物的烘干和選送；風洞風源和氣墊船的充氣和推進等。通風機的工作原理與透平壓縮機基本相同， 只是由于氣體流速較低， 壓力變化不大，一般不需要考慮氣體比容的變化，即把氣體作為不可壓縮流體處理。能有很大影響。 葉輪經靜平衡或動平衡校正才能保證通風機平穩地轉動。 按葉片出口方向的不同， 葉輪分為前向、 徑向和后向三種型式。 前向葉輪的葉片頂部向葉輪旋轉方向傾斜；徑向葉輪的葉片頂部是向徑向的， 又分直葉片式和曲線型葉片； 后向葉輪的葉片頂部向葉輪旋轉的反向傾斜。前向葉輪產生的

3、壓力最大， 在流量和轉數一定時， 所需葉輪直徑最小， 但效率一般較低；后向葉輪相反， 所產生的壓力最小， 所需葉輪直徑最大， 而效率一般較高； 徑向葉輪介于兩者之間。葉片的型線以直葉片最簡單，機翼型葉片最復雜。為了使葉片表面有合適的速度分布， 一般采用曲線型葉片， 如等厚度圓弧葉片。 葉輪通常都有蓋盤， 以增加葉輪的強度和減少葉片與機殼間的氣體泄漏。 葉片與蓋盤的聯接采用焊接或鉚接。 焊接葉輪的重量較輕，流道光滑。 低、中壓小型離心通風機的葉輪也有采用鋁合金鑄造的。軸流式通風機工作時，動力機驅動葉輪在圓筒形機殼內旋轉，氣體從集流器進入，通過葉輪獲得能量， 提高壓力和速度，然后沿軸向排出。 軸流

4、通風機的布置形式有立式、臥式和傾斜式三種，小型的葉輪直徑只有100 毫米左右，大型的可達 20 米以上。小型低壓軸流通風機由葉輪、 機殼和集流器等部件組成， 通常安裝在建筑物的墻壁或天花板上； 大型高壓軸流通風機由集流器、 葉輪、 流線體、 機殼、 擴散筒和傳動部件組成。葉片均勻布置在輪轂上，數目一般為224。葉片越多，風壓越高；葉片安裝角一般為10。45°，安裝角越大，風量和風壓越大。軸流式通風機的主要零件大都用鋼板焊接或鉚接而成。斜流通風機又稱混流通風機， 在這類通風機中， 氣體以與軸線成某一角度的方向進入葉輪，在葉道中獲得能量，并沿傾斜方向流出。 通風機的葉輪和機殼的形狀為圓錐

5、形。這種通風機兼有離心式和軸流式的特點，流量范圍和效率均介于兩者之間。橫流通風機是具有前向多翼葉輪的小型高壓離心通風機。 氣體從轉子外緣的一側進入葉輪， 然后穿過葉輪內部從另一側排出， 氣體在葉輪內兩次受到葉片的力的作用。 在相同性能的條件下，它的尺寸小、轉速低。與其他類型低速通風機相比， 橫流通風機具有較高的效率。 它的軸向寬度可任意選擇， 而不影響氣體的流動狀態， 氣體在整個轉子寬度上仍保持流動均勻。 它的出口截面窄而長，適宜于安裝在各種扁平形的設備中用來冷卻或通風。通風機的性能參數主要有流量、壓力、功率，效率和轉速。另外，噪聲和振動的大小也是通風機的主要技術指標。流量也稱風量，以單位時間

6、內流經通風機的氣體體積表示；壓力也稱風壓， 是指氣體在通風機內壓力升高值， 有靜壓、動壓和全壓之分；功率是指通風機的輸入功率，即軸功率。通風機有效功率與軸功率之比稱為效率。通風機全壓效率可達90。通風機未來的發展將進一步提高通風機的氣動效率、 裝置效率和使用效率， 以降低電能消耗； 用動葉可調的軸流通風機代替大型離心通風機；降低通風機噪聲；提高排煙、排塵通風機葉輪和機殼的耐磨性；實現變轉速調節和自動化調節。2. 離心式通風機的結構及原理離心風機的基本組成主要由葉輪、 機殼、 進口集流器、 導流片、 聯軸器、 軸、 電動機等部件組成。旋轉的葉輪和蝸殼式的外殼。旋轉葉輪的功能是使空氣獲得能量； 蝸

7、殼的功能 是收集空氣，并將空氣的動壓有效地轉化為靜壓。離心式通風機1 一吸氣口此一葉輪前盤才葉片M _葉輪后盤西一機殼.6排、口，7截流板（阿舌）逐一支架離心風機的原理葉輪旋轉產生的離心力使空氣獲得動能 ，然后經蝸殼和蝸殼出口擴散段將 部分動能轉化為靜壓。這樣，風機出口的空氣就是具有一定靜壓的風流。1-進氣室；2-進氣口； 3-葉輪；4-蝸殼；5-主軸；6-出氣口； 7-擴散器離心風機的主要結構參數前向式徑向式后網式如圖所示，離心風機的主要結構參數如下。葉輪外徑，常用D表示；葉輪寬度，常用b表示；葉輪出口角，一般用B表示。葉輪按葉片出口角的不同可分為三種前向式葉片彎曲方向與旋轉方向相同,B&g

8、t; 90° (90°160° );后向式葉片彎曲方向與旋轉方向相反,B< 90° (20°700 ); 徑向式葉片出口沿徑向安裝 ，3 = 90°。離心風機的傳動方式如圖所示。離心式風枷傳動形式片一峰蛤裝在電犁機箱上I廳一葉朧毋管醫帝就在兩法承苗1間C一葉能另列，比希就力博I Q一葉母骷哺，武*制宜聯仲費I百一葉淪在兩箱承田間，出野蛇星節峙助. F-葉槍在蔭岫承中聞嬲斗,直騷涉期3風機的選型一般步驟1、計算確定場地的通風量1風機風量的定義為：風速V與風道截面積F的乘積.大型風機由于能夠 用風速計準確測出風速.所以風量計算也很簡

9、單.直接用公式Q=VF便可算出風量.風機數量的確定 根據所選房間的換氣次數.計算廠房所需總風量.進而計算得風機數量.計算公式：N=VX n/Q其中:N-風機數量（臺）,V-場地體積（m3）, n-換氣次數（次/時）,Q-就選風機型號的單臺風量（m3/h）.風機型號的選擇應該根 據廠房實際情況.盡量選取與原窗口尺寸相匹配的風機型號.風機與濕簾盡量保持 一定的距離（盡可能分別裝在廠房的山墻兩側）.實現良好的通風換氣效果.排風側盡量不靠近附近建筑物 . 以防影響附近住戶 .如從室內帶出的空氣中含有污染環境可以在風口安裝噴水裝置.吸附近污染物集中回收 .不污染環境2、計算所需總推力 ItIt=AP&g

10、t;X At(N)其中 ,At: 隧道橫截面積(m2) P:各項阻力之和(Pa)般應計及下列4項：1) 隧道進風口阻力與出風口阻力 ;2) 隧道表面摩擦阻力 ,懸吊風機裝置、支架及路標等引起的阻力 ;3) 交通阻力 ;4) 隧道進出口之間因溫度、 氣壓、 風速不同而生的壓力差所產生的阻力3、確定風機布置的總體方案根據隧道長度、 所需總推力以及射流風機提供推力的范圍 ,初步確定在隧道總長上共布置m 組風機,每組n 臺,每臺風機的推力為 T.滿足mK nXT>Tt總推力要求，同時考慮下列限制條件：1) n 臺風機并列時,其中心線橫向間距應大于 2 倍風機直徑2) m 組 (臺)風機串列時,縱

11、向間距應大于10倍隧道直徑4、單臺風機參數的確定射流風機的性能以其施加于氣流的推力來衡量,風機產生的推力在理論上等于風機進出口氣流的動量差(動量等于氣流質量流量與流速的乘積),在風機測試條件先,進口氣流的動量為零,所以可以計算出在測試條件下,風機的理論推力:理論推力=px QX V=pQ2/A(N)P：空氣密度（kg/m3）Q:風量（m3/s）A:風機出口面積（m2）試驗臺架量測推力 T1 一般為理論推力的倍.取決于流場分布與風機內部及消聲器的結構.風機性能參數圖表中所給出的風機推力數據均以試驗臺架量測推力為準，但量測推力還不等于風機裝在隧道內所能產生的可用推力T,這是因為風機吊裝在隧道中時會

12、受到隧道中氣流速度產生的卸荷作用的影響（柯達恩效應）,可用推力減少.影響的程度可用系數K1 和 K2 來表示和計算:T=T1X K1X K2 T1=T（K1X K2）其中T：安裝在隧道中的射流風機可用推力（N）T1: 試驗臺架量測推力 （N）K1:隧道中平均氣流速度以及風機出口風速對風機推力的影響系數K2:風機軸流離隧道壁之間距離的影響系數特定場合風機選型使用分析倉庫通風首先，看倉儲貨品是否是易燃易爆貨品，如：油漆倉庫等，必須選擇防爆系列風機。 其次，看噪聲要求高低，可以選擇屋頂風機或環保式離心風機，（而且有款屋頂風機是風力啟動，更可以省電呢。最后，看倉庫空氣所需換氣量的大小，可以選擇最常規的

13、軸流風機SF型或排風扇 FA 型。廚房排風首先，對于室內直排油煙的廚房（即排風口在室內墻上），可以根據油煙大小選擇SF型軸流風機或FA型排氣風扇。其次，對于油煙大，且油煙需要經由長管道，并管道里有打彎處理的廚房， 強烈建議使用離心風機（4-72 離心風機最為通用， 11-62 低噪聲環保型離心風機也很實用），這是因為離心風機的壓力較軸流風機大，且油煙不經過電機，對電機的保養和換洗更容易。 最后， 建議油煙強烈的廚房選用以上兩種方案并用，效果更佳。高檔場所通風對于酒店、茶坊、咖啡吧、棋牌室、卡拉OK廳等高檔場所通風，就不適宜用常規風機了。首先，對于小室的通風，使通風管道連接中央通風管的房間，可以

14、在兼顧外觀與噪聲基礎上，選擇FZY系列小型軸流風機，它體積小，塑料或鋁制外觀，低噪聲與高風量并存。其次，對風量與噪聲要求更嚴格的角度說，風機箱是最好選擇。箱體內部有消音棉，外接中央通風管道后可以達到減噪的顯著效果。最后，補充一下，對于健身房的室內吹風，務必選則大風量的FS型工業電風扇，而非SF型崗位式軸流風機。這是從外觀及安全性方面考慮。污水處理中風機選型應注意的問題一、 鼓風機是污水處理工程中常用的充氧設備,在污水廠風機選型時,風機廠家產品樣本上給出的均是標準進氣狀態下的性能參數,我國規定的風機標準進氣狀態：壓力p0 =101.3 kPa溫度T0 = 20 C，相對濕度 小=50 %空氣密度

15、p = 1.2 kg/m3 。 然而風機在實際使用中并非標準狀態,當鼓風機的環境工況如溫度、 大氣壓力以及海拔高度等不同時,風機的性能也將發生變化,設計選型時就不能直接使用產品樣本上的性能參數,而需要根據實際使用狀態將風機的性能要求,換算成標準進氣狀態下的風機參數來選型。二、風機選型中應關注鼓風機出口壓力影響因素的分析容積式鼓風機排氣壓力的高低并不取決于風機本身,而是氣體由鼓風機排出后裝置的情況,即所謂 “背壓 ”決定的,曝氣鼓風機具有強制輸氣的特點。鼓風機銘牌上標出的排氣壓力是風機的額定排氣壓力。實際上,鼓風機可以在低于額定排氣壓力的任意壓力下工作 ,而且只要強度和排氣溫度允許,也可以超過額

16、定排氣壓力工作。對于污水處理廠而言 ,排氣系統所產生的絕對壓力（背壓 ） 為管路系統的壓力損失值、曝氣池水深和環境大氣壓力之和,如圖1 所示。 若由于某種原因,如曝氣頭或管路堵塞,使管路系統的壓力損失增加 , “背壓 ”也會升高,于是鼓風機的壓力也就相應升高;又若曝氣頭破裂或管路泄漏等原因,管路系統的壓力損失則會減少“ ,背壓 ”便不斷降低,鼓風機的壓力也隨之降低。綜上所述,確定曝氣鼓風機壓力時,只需要鼓風機在標準狀態下所能達到的絕對壓力等于使用狀態下的大氣壓力、 曝氣池水深和管路損失之和。3、 風機選型時應關注鼓風機空氣流量因素在計算污水處理的需氧量時,其結果為標準狀態下所需氧的質量流量qm

17、 (kg/ min) ,再將其換算成標準狀態下所需空氣的容積流量qv1(m3/ min) ,如果鼓風機的使用狀態不是標準狀態,例如在高原地區使用,則空氣密度、含濕量會發生變化,鼓風機所供應的空氣容積流量與標準狀態是相同的 ,而所供空氣的質量流量將減少,有可能導致供氧量不足。 因此 ,必須計算出能供應相同質量流量的容積流量,即換算流量。在高原地區使用時,環境大氣壓力也會發生變化,壓力比相應升高,那么 ,鼓風機的泄漏流量則會增大,這將導致鼓風機所供應的空氣容積流量減少,也可能造成供氧量不足。因此,設計時必須考慮使用條件發生變化時各種因素的影響 ,以保證風機所供應的實際空氣流量能夠滿足使用要求,并需

18、計算出換算流量和泄漏流量。4、 風機選型應關注鼓風機供氣流量的變化規律對于同一臺鼓風機,在冬季和夏季 ,其容積流量是不會發生變化的 ,但因空氣密度的不同質量流量會發生變化 ,也就是說供氧量會有所不同。 鼓風機在標準狀態與使用狀態下的容積流量是不變的，但因為空氣密度(p)、含濕量等發生了變化，導致鼓風機輸送至曝氣池的供氧量( FOR) 在冬季溫度降低時增加、夏季溫度升高時降低。例如 ,某一污水處理廠,選用上述計算例題中的羅茨鼓風機,根據環境溫度變化, 計算出鼓風機的實際供氧量 ,其一年的變化規律在實際運行過程中,由于進水量、水質、水溫、ML S S 等參數的變化，系統需氧量(SOR)也會發生變化

19、在夏季,水溫較高，曝氣池需氧量(SOR)增大，但鼓風機的供氧量(FOR在減少，這是設計時考慮需氧量的最不利工況點 ,此時,供氧量、需氧量基本相當;在冬季,水溫降低,曝氣池需氧量( SOR) 減少 ,但鼓風機的供氧量( FOR) 增大 ,此時,供氧量較需氧量大出許多。這是由于冬季氣溫降低 ,空氣密度增加,那么風機所供給的干空氣的質量流量較標準狀態大幅度增加 ,從而引起供氧量增加,從運行的實際測量情況來看,每年冬季曝氣池的溶解氧較夏季會高出13mg/L。因此，在生產運行過程中，需要針對這種變化對設備進行及時的調整,使鼓風機的充氧能力與實際運行中的需氧量相適應。對于羅茨鼓風機來說，使用變頻器，通過改

20、變風機轉速來調整供風量是很經濟實用的。不同季 節曝氣池需氧量(SOR)、鼓風機供氧量(FOR)變化規律五、結論綜上所述，同一 臺鼓風機在不同的使用條件下，其性能的變化非常大，所以必須通過嚴謹的計算進 行選型，否則有可能導致生化系統的供氧不足；另外，在冬季和夏季由于空氣密 度發生了變化，鼓風機所供應氧氣的質量流量變化很大，冬季供氧量大大超過了需 氧量，所以，應采取變頻調速等措施使生化系統的溶解氧濃度保持穩定。4.離心式通風機的設計通風機設計的要求離心通風機在設計中根據給定的條件：容積流量，通風機全壓，工作介質 及戶 以用其他要求，確定通風機的主要尺寸，例如，直徑及直徑比只"4 ,轉速n

21、,進出口寬度和，進出口葉片角 則聞 和尸沙,葉片數Z,以及葉片的繪型和 擴壓器設計，以保證通風機的性能。 對于通風機設計的要求是：(1)滿足所需流量和壓力的工況點應在最高效率點附近；(2)最高效率要高，效率曲線平坦；(3)壓力曲線的穩定工作區間要寬；(4)結構簡單，工藝性能好；(5)足夠的強度，剛度，工作安全可靠；(6)噪音低；(7)調節性能好；(8)尺寸盡量小，重量經；(9) 維護方便。對于無因次數的選擇應注意以下幾點：(1)為保證最高的效率，應選擇一個適當的 仃 值來設計。(2)選擇最大的切 值和低的圓周速度，以保證最低的噪音。(3)選擇最大的值，以保證最小的磨損。(4)大時選擇最大的中值

22、。設計步驟4. 2.1葉輪尺寸的決定葉輪的主要參數：:葉輪外徑:葉輪進口直徑;：葉片進口直徑;碼 :出口寬度；:進口寬度； 人工：葉片出口安裝角;加:葉片進口安裝角;Z：葉片數o = tg-:葉片前盤傾斜角;最佳進口寬度在葉輪進口處如果有退流就造成葉輪中的損失,為此應加速進口流速。 一般采用，葉輪進口面積為 q = q初,而進風口面積為E=觸口4由此得出：a=4/安考慮到輪轂直徑引起面積減少，則有：在加速20%時，即:一L2,4 ,令J為葉輪進口速度的變化系數，故有:&其中叫4/4M加速20%的葉輪圖二.最佳進口直徑A"且由水力學計算可以知道，葉道中的損失與速度的平方成正比，

23、即 %'2P 。為此選擇在一定的流量和轉速條件下合適的，以使為最小。首先討論葉片厚度的影響。由于葉片有一定厚度心；以及折邊的存在，這樣使進入風機的流速從增加至，即：垢右二4/月葉片厚度和進出口的阻塞系數計算用t和W分別表示進出口的阻塞系數：居 4Db ZSibL/SinflA 2Z(5(A/SinfliA“凡也4=乜式中為節距，'ib為切向葉片厚度同理那么進出口的徑向速度為:2BJ冠獨4當氣流進入葉輪為徑向流動時,，那么:m 16(“。時T開，1找r, *一 . q ¥呵=0為了使最小，應選用適當的。總之在中間值時，使最小，即' 考慮到進口 20%加速系數，及

24、輪轂的影響*77+求極小值，得出的優化值為:60出口直徑不用上述類似的優化方法，只要選用合適的即可:二=電4 口 .魚門一中R即:0(1-心嬌相也可以根據“馬，求出爐平=夢1尋尸i-口* *1進口葉片角1 .徑向進口時的同R優化值同一樣，根據為最小值時，優化計算進口葉片角O當氣流為徑向進口時,，且均布,那么從進口速度三角形(令進口無沖擊吁暗聞見嗎=時-口 = Q由/(Xe代入值后得出值，最后得出:岫W獸9 0C - f )(3-5)(3-6a)這就是只考慮徑向進口時的優化值。把（3-6a）式代入（3-4a）至（3-4d）式:(3-6b)進而當1'=。唾=12弓=L0時:11946(3-

25、6c)或者:(3-6d)2 .當葉輪進口轉彎處氣流分布不均勻時”的優化值。圖 3-4,葉片進口處速度分布不均勻，在前盤處速度大小為和，比該面上的平均值要大，設Hems 叫巾，n 3m1111那么味心=d（i +次幾皿）=廳。+片嗟市Q此外:限uh =時60甘小一4嗎而屹所。-左3九聲900(1-F1)=0=.V2時:(3-7a)進而采用近似公式：其中為葉輪前盤葉片進口處的曲率半徑。計算出來的可#7角比小一些。如下表所示:35.26Vk同：34：31,少27722.3“8,5'16.7那么(3-7b)式中九為&的平均值。Knudc圖3-4葉片進口處和分布不均勻圖3-5進口速度三角

26、3 .當氣流進入葉片時有預旋，即由圖3-5進口速度三角形可以得出:%=/_（1一箍）Cx凡 Cos儀啟場%工（工也用,二，竺'療 x'SQ也1皿1彌解°，）小4二印*瓦用二 /若QJ1 900r. (1- V)Sg a 祖 A + Sg J 也s J求極值后：3 1_9_l1_(2-8a)4 tga + 16 tg2 2可以看出當氣流偏向葉輪旋轉方向時（正預旋），44將增大，同時得到:4.葉輪的型式不同時凡有所區別般推薦葉片進口角 足以稍有一個較小的沖角。后向葉輪中葉道的摩擦等損失較小，此時的選擇使葉輪進口沖擊損失為最小。WON沖角般后向葉輪:A力=15 35,對于前

27、向葉輪，由于葉道內的分離損失較大， 過小的進口安裝角導片彎曲度過大，分離損失增加。較大的安裝角雖然使進口沖擊損失加大，但是流道內的損失降低，兩者比較，效率反 而增高。般前向葉輪:瓦=4。60當時，甚至。也小5儂兒 刮出-9。，4.2.2離心通風機的進氣裝置離心通風機的進氣裝置位置,普脂椎強 *索解*父看感 /偏"離心通風機的進氣形狀一. 進氣室進氣室一般用于大型離心通風機上。倘若通風機進口之前需接彎管，氣流要轉彎，使葉輪進口截面上的氣流更不均勻，因此在進口可增設進氣室。 進氣室裝設的好壞會影響性能:1 .進氣室最好做成收斂形式的，要求底部與進氣口對齊。2.進氣室的面積與葉輪進口截面之

28、比九二二二1752.0a 11一般為矩形，”23為最好。3.進氣口和出氣口的相對位壓，對于通風機性能也有影響。時為最好，時最差。a = 90 二180二，進氣口進氣口有不同的形式。一般錐形經筒形的好，弧形比錐形的好，組合型的比非組合型的好。例如錐弧型進氣 口的渦流區最小。此外還注意葉輪入口的間隙型式，套口間隙，比對口間隙形式好。三，進口導流器若需要擴大通風機的使用范圍和提高調節性能，可在進氣口或進氣室流道裝設進口導 流器，分為軸向、徑向兩種。可采用平板形，弧形和機翼型。導流葉片的數目為Z=812。離心通風機的進氣導葉4.2.3蝸殼設計離心通風機蝸殼一，概述B比其 為葉輪出蝸殼的作用是將離開葉輪

29、的氣體集中，導流，并將氣體的部分動能擴壓轉變為靜壓。 目前離心通風機普遍采用矩形蝸殼，優點是工藝簡單適于焊接，離心通風機蝸殼寬度 葉輪寬度大得多，則氣流流出葉輪后的流道突然擴大，流速驟然變化。如圖所示，口后的氣流速度,為其氣流角（分量為和），蝸殼內一點的流速為c,分量為和,基本假設OSQ")離心通風機蝸殼內壁型線三，蝸殼內壁型線:1、，蝸殼各不同截面上所流過流量與該截面和蝸殼起始截面之間所形成的夾角Q中成正2,由于氣流進入蝸殼以后不再獲得能量，氣體的動量矩保持不變。葉二小 *弓二常數(3-30)J- Jr"為氣流角，半徑為r.(3-29)根據上述假設，蝸殼為矩形截面，寬度B

30、呆持不變，那么在角度隼的截面上的流量為:(3-31)代入式(3-30)后:(3-32)上式表明蝸殼的內壁為一對數螺線，對于每一個，可計算，連成蝸殼內壁。可以用近似作圖法得到蝸殼內壁型線。實際上，蝸殼的尺寸與蝸殼的張度 A的大小有關令按備函數展開:(3-33)其中4 f 一馬石皿"曲+（皿寸r+-1那么小引（3-34a） 系數m隨通風機比轉數而定，當比轉數 凡飛= 1L812W時，（3-34）式第三項是前面兩項的10%,當時僅是1%。為了限制通風機的外形尺寸，經驗表明，對低中比轉數的通風機，只取其第一項即可：丁 (3-34b)則得（3-35）“工0十度中） 式（3-35）為阿基米德螺旋

31、線方程。在實際應用中，用等邊基方法，或不等邊基方法，繪制一條近似于阿基米德螺旋線的蝸殼內壁型線，如圖3-22所示。由式（2-34）得到蝸殼出口張度A(3-36)般取，具體作法如下：% = 0.75）入先選定B,計算A式（3-36）,以等邊基方法或不等邊基方法畫蝸殼內壁型線。四，蝸殼高度B蝸殼寬度B的選取十分重要。般維持速度,式"）在一定值的前提下，確定擴張當量面積的。若速度過大，通風機出口動壓增加，速度過小，相應葉輪出口氣流的擴壓損失增加，這均使效率下降。二.門，' 如果改變B,相應需改變A使反鼻乩父吞不變。當擴張面積不變情況，從磨損和損失角度，小A大好，因為BJ、，流體離開

32、葉輪后突然擴大小，損失少。而且A大，螺旋平面通道大,蝸殼內壁的撞擊和磨損少。一般經驗公式為：i2.況 20.3低比轉數取下限，高比轉速取上限。與為葉輪進口直徑，系數：產=五，蝸殼內壁型線實用計算以葉輪中心為中心，以邊長作一正方形。為等邊基方。以基方的四角為圓心分別以為半徑作圓弧ab,bc,cd,de ,而形成蝸殼內壁型線。其中(3-37)+ po等邊基方法作出近似螺旋線與對數螺線有一定誤差，當比轉速越高時，其誤差越大。 可采用不等邊。方法不同之處，做一個不等邊基方：a =0.14&二0.11664氏一0.133344-0.15/1不等邊基方法對于高比轉速通風機也可以得到很好的結果。圖3

33、-22等邊基方法圖3-23不等邊基方法六，蝸殼出口長度C,及擴壓器蝸殼出口面積。一般 '：F- = 13-1 qFt.*(3-38)或-1 '可適當加大。往往蝸殼出口后設一擴壓器，如圖3-24出口擴壓器角度為佳。 為了減少總長度,”6-8 9二 1077圖3-24出口擴壓器七.蝸舌蝸殼中在出口附近常有蝸舌，其作用防止部分氣體在蝸殼內循環流動，蝸舌附近的流 動較為復雜，對通風機的影響很大。蝸舌分三種：平舌，淺舌，深舌。當Q<Q正常，蝸殼內氣流 行 變小，使一些風量不進入出口而重新流向蝸殼。當Q>Q正常時，流動偏向出口在舌部出現渦流及低壓，使通風機性能變壞。 下降，功率

34、N加大,般蝸舌頭部的半徑W取蝸舌與葉輪的間隙t 一般取（后向葉輪）（前向葉輪）0.07 -0.15t過小在大流量時會升高一些，但下降，噪音加大。t過大，噪音會低一些，但及 AQ7下降。4.2.4參數計算1.根據給定的設計參數 Q,求其比轉速，即 /，“In =nP設計時轉速n可能未給，先初定，然后確定通風機的類型及葉片型式：%=12前向葉片離心式ns=16 后向葉片離心式ns>1617 雙吸入式并聯離心式ns=1836 軸流式2.初步選擇葉片出口角因:一般后向葉輪葉片出口角 Ah范圍為，最好。機翼型葉片時效率較高。35 60|38 42 AM = 45 47與為成線性關系。W = 0 0

35、0787/+06。和"。.。394%+。,3。一般：= =強后向葉片=后向葉片=徑向葉片=前向葉片4 .確定出口半徑D2h.幽6口，這樣可進一步判斷是否合理。一般同步轉速尸，p為極對數。5 .確定進口的直徑D1 （例如時為式（3-6c）1,194為此先算單3二?或與上式只適用于 鐘.<后向葉輪,爐：的前向葉輪:4/曷=080.956 .確定進口直徑:q = (l.U 7 .確定葉片數Z:-S.5sin3/Cl8 .確定b2和b1：后向葉輪時:/式中:島小3”針Q/& = 0.210.25=4860匕，%=0.2”0一我卬嘰b1=取直平前盤對于后向葉輪:對于前向葉輪:sb

36、2=b1。錐形前盤時，給定一定的,取色值不要太大。9 .進口葉片角取為沖角：產士 J甌i 上瓦+ ?10 .驗算全壓也產N而=*。-今呦Q %2切=切內限如果偏離太大，修正 陣自由和Z值。11 .葉片繪型12 .決定蝸殼尺寸(1)計算蝸殼寬度B一般經驗公式為：8=(1.32.2)或, ：二2cl 3卜(口儀口。)低比轉數取下限，高比轉速取上限。fl為葉輪進口直徑，。二口.”。.90.75)%(2) 計算蝸殼出口 A:皮如一般取白丁(口出(3)用等基方法或不等基方法計算蝸殼內壁線,（4）決定蝸舌尺寸=Q.03-0.06蝸舌頭部半徑間隙：（后向葉片）（前向葉片）13.計算功率其中k為安全系數，方法k=.離心風機設計時幾個重要方案的選擇葉片型式的合理選擇：常見 風機在一定轉速下，后向 葉輪的壓力系數 中vt較小，則葉輪直徑較大，而其效率較高；對前向葉輪