1、望虞河大橋工程項目鋼棧橋及鉆孔平臺專項施工方案編制：審核：批準：無錫大誠建設有限公司望虞河大橋工程項目經理部2015年5月13日目錄第1章 工程概述1、 工程概況.12、 地質水文氣象.2第2章 鋼棧橋及鉆孔平臺設計一、設計說明.6二、設計依據.8三、技術標準.9四、地質情況.9第三章鋼棧橋平臺施工方案一、施工工藝.10二、測量放樣.12三、棧橋平臺搭設.12四、主要機械設備、材料.18五、棧橋施工技術質量控制措施及驗收標準.18六、水上作業安全事項.20七、水上施工應急預案及措施.21八、文明施工與環境保護.21九、臨時用電安全措施.22第四章鋼棧橋及鉆孔平臺計算書一、工況分析.26二、鋼棧

2、橋61T履帶吊+20T荷載分析計算.26三、鉆孔平臺荷載分析計算.37第一章工程概述一、工程概況本項目望虞河大橋橋址區地貌類型屬長江下游太湖沖湖積平原區，地勢平坦開闊，地面高程2.005.60m。橋位處河口寬約175m，水面寬約160m，實測河底最低點高程約-5.3m，兩側河堤標高4.05.5m，河道順直，基本無沖淤變化，岸坡較穩定，橋址處位于現狀后港公路大橋角新橋處。河道兩側現狀有防洪大堤，防洪通道凈空7×4.5m，堤頂標高約5.5m（黃海高程）。主墩采用群樁基礎接承臺接雙柱式橋墩形式。主橋中墩為4#6#墩，其群樁基礎為7根直徑1.5m鉆孔灌注樁，樁長為75m，右幅5#墩承臺平面尺

3、寸為10.75m（順橋向）×10.5m（橫橋向），其余中墩為9.5m（順橋向）×10.5m（橫橋向），主墩承臺厚3.5m，墩柱為6.5*2.5m薄壁墩，平均柱高為12.9m。其中承臺頂高程為黃海-5.9m，滿足太湖流域重要河湖管理范圍內建設項目水利技術規定（試行）第條中規定的“橋墩水下承臺頂面高程至少應低于規劃河底以下0.50 米。望虞河為-3.50米以下；望虞河后續工程規劃范圍內的橋墩水下承臺頂面高程應降至-3.50米以下。”的要求。過渡墩采用群樁基礎接承臺接雙柱式橋墩接蓋梁形式。過渡墩為3#、7#墩，其群樁基礎為4 根直徑1.5m鉆孔灌注樁，樁長為55m，承臺平面尺寸為

4、6.5m（順橋向）×2.5m（橫橋向），承臺間設置橫系梁，承臺厚3.0m，立柱為2×2m帶倒角矩形截面立柱，平均柱高為3.1m。蓋梁厚1.4m，橫橋向長度為10m。引橋橋墩采用樁柱式，橋墩均設置2 根直徑130cm立柱接150cm的鉆孔灌注樁，樁間距為6.4m。橋臺采用樁柱式，單個橋臺設置3 根直徑150cm鉆孔灌注樁基，樁間距為3.9m。二、地質水文氣象1、地質情況據鉆探鑒別、靜力觸探試驗、標準貫入試驗結果及室內土工試驗成果等資料分析，勘察區勘探深度內土體可分為14 個工程地質層，各地基土層分布及工程地質特征詳述如下： 1-1層素填土：灰黃色，結構松散，主要由粉質粘土組成

5、，含植物根莖。厚度：1.504.20m，平均3.00m；層底標高：0.901.90m，平均1.42m；層底埋深：1.504.20m，平均3.00m。該層工程地質性質較差，不宜利用。 1-3層淤泥：灰黑色，流塑，主要由黏土組成，含貝殼類。場區河道底部分布，厚度：0.500.60m，平均0.55m；層底標高：-7.00-6.35m，平均-6.68m；層底埋深：0.500.60m，平均0.55m。該層工程地質性質較差，不宜利用。 2-1層黏土：灰黃色，可塑，切面光滑，含鐵錳結核及氧化鐵斑點。厚度：1.803.30m，平均2.70m；層底標高：-2.40-0.30m，平均-1.30m；層底埋深：4.6

6、06.40m，平均5.45m。該層工程地質性質較好。地基土承載力f a0 =200kPa，鉆孔樁樁側土摩阻力q ik =55kPa。 2-2層淤泥質粉質黏土：灰黑色，流塑軟塑，切面較光滑，局部可見有機質殘留和粉土團塊。厚度：5.005.80m，平均5.40m；層底標高：-5.30-4.30m，平均-4.80m；層底埋深：9.8011.00m，平均10.40m。該層工程地質性質較差。地基土承載力f a0 =80kPa，鉆孔樁樁側土摩阻力q ik =20kPa。 2-3層粉質黏土：灰黃色，可塑硬塑，切面較光滑，含鐵錳結核及氧化鐵斑點。僅鉆孔G10 揭露，厚度：3.20m；層底標高：-7.50m；層

7、底埋深：13.00m。該層工程地質性質一般。地基土承載力f a0 =200kPa，鉆孔樁樁側土摩阻力q ik =45kPa。 3-1層粉土夾粉砂：灰色，很濕，稍密中密，切面無光澤，韌性及干強度低，搖震反應迅速，含有云母碎片，夾粉砂薄層。場區普遍分布，厚度：1.607.60m，平均4.00m；層底標高：-10.00-5.20m，平均-7.93m；層底埋深：2.2014.00m，平均8.65m。該層工程地質性質一般，地基土承載力f a0 =140kPa，鉆孔樁樁側土摩阻力q ik =35kPa。 3-2層粉砂：灰色，飽和，中密密實，含有云母碎片，局部夾粉土。場區普遍分布，厚度：8.7012.50m

8、，平均9.97m；層底標高：-18.80-17.05m，平均-17.84m；層底埋深：11.2023.70m，平均19.24m。該層工程地質性質一般，地基土承載力f a0 =160kPa，鉆孔樁樁側土摩阻力q ik =40kPa。 4-1層粉質黏土：灰黃色，可塑硬塑，切面較光滑，含鐵錳結核及氧化鐵斑點，局部夾薄層粉土。場區普遍分布，厚度：3.9013.60m，平均8.74m；層底標高：-31.40-21.60m，平均-26.58m；層底埋深：20.6034.20m，平均27.99m。該層工程地質性質較好，地基土承載力f a0 =220kPa，鉆孔樁樁側土摩阻力q ik =55kPa。 4-2層

9、淤泥質粉質黏土：灰色，流塑軟塑，切面較光滑，局部可見粉土團塊和薄層粉土。場區普遍分布，厚度：10.0019.90m，平均13.70m；層底標高：-46.80-33.50m，平均-40.28m；層底埋深：34.5052.30m，平均41.69m。該層工程地質性質較差，地基土承載力f a0 =100kPa，鉆孔樁樁側土摩阻力q ik =25kPa。 4-3層粉質黏土：灰黃色，可塑，切面較光滑，局部夾雜粉土薄層。場區普遍分布，厚度：4.4012.80m，平均7.65m；層底標高：-47.90-46.15m，平均-46.84m；層底埋深：40.3053.60m，平均47.57m。該層工程地質性質一般，

10、地基土承載力f a0 =150kPa，鉆孔樁樁側土摩阻力q ik =40kPa。 5-1層粉土：灰色，很濕，密實，切面無光澤，韌性及干強度低，搖震反應迅速，含有云母碎片，夾粉砂薄層。場區普遍分布，厚度：5.406.60m，平均6.01m；層底標高：-53.60-52.50m，平均-52.85m；層底埋深：46.2059.00m，平均54.26m。該層工程地質性質一般，地基土承載力f a0 =170kPa，鉆孔樁樁側土摩阻力q ik =45kPa。 5-2層粉質黏土：灰色，可塑硬塑，切面較光滑，含鐵錳結核及氧化鐵斑點，局部夾薄層粉土。場區普遍分布，厚度：16.4019.40m，平均17.90m；

11、層底標高：-71.90-69.70m，平均-70.83m；層底埋深：64.6077.40m，平均71.42m。該層工程地質性質一般，地基土承載力f a0 =180kPa，鉆孔樁樁側土摩阻力q ik =50kPa。 6層粉土：灰色，很濕，密實，切面無光澤，韌性及干強度低，搖震反應迅速，夾粉砂薄層。場區普遍分布，厚度：11.2012.70m，平均11.95m；層底標高：-83.70-82.05m，平均-82.88m；層底埋深：76.2077.30m，平均76.75m。該層工程地質性質較好，地基土承載力f a0 =220kPa，鉆孔樁樁側土摩阻力q ik =65kPa。2、水文情況勘察區屬長江流域太

12、湖水系，河網密布，主要河流穿越溝、塘、港、灣，與太湖直接相通。區內水文氣象的特征不僅直接反映地表水資源的變化規律，而且與地下水資源的補給條件密切相關。區內地表水系較發育，以河、湖為主，線路穿越地段河流均流向太湖，河水位的變化與區內降水量關系密切。河湖水位的變化與降水量年際、年內變化基本一致，稍有滯后，從近幾十年來資料反映，市區多年平均水位為1.254m，歷史最高水位3.054m（1991 年），最低水位為0.104m(1934年），百年一遇設計洪水位為3.05m。3、氣象勘察區屬長江中下游季風氣候帶，受海洋氣候影響，溫和濕潤，四季分明，日照充足，無霜期長。據無錫市氣象臺統計資料：1955200

13、2 年的年平均降雨量為1088.5mm，69 月份較為集中。本區陸域年蒸發量 750800mm，水面年蒸發量 10001050mm，年平均相對濕度為79%，年平均氣溫 15.5，1 月份最低平均氣溫 23，7 月份最高平均氣溫 2829，最高氣溫 37.7（85 年 7 月），最低氣溫-12.5（69 年 2 月）。第二章鋼棧橋及鉆孔平臺設計一、設計說明因望虞河大橋橋墩施工需要，根據施工現場的具體地質情況、水紋情況和氣候情況，在該區域搭設兩座鋼棧橋及鉆孔平臺，棧橋長約80m，標準段寬度為6米，加寬處寬度為12米，棧橋兩側設欄桿，下部結構采用鋼管樁基礎，上部結構采用貝雷和型鋼的組合結構。棧橋的結

14、構形式：標準斷面采用2片一組共計2組貝雷桁架，貝雷橫向間距0.45m，2組貝雷橫向間距3.9m，標準跨徑為9m；加寬段采用兩邊3片+中間2片共計3組貝雷桁架。棧橋鋼管樁頂采用雙拼I32b蓋梁；面系分配橫梁為I32b，間距為0.75m；棧橋橋面系采用8mm厚定型橋面板，下面勒梁采用I12.6b，間距0.25m；基礎500×8mm鋼管樁，為加強基礎的整體穩定性，每排鋼管樁間均采用16a號槽鋼連接成整體。鉆孔平臺的結構形式為橫向十二排單層貝雷桁架，桁架0.9m間距為一組，組與組之間距離為2.6m，標準跨徑為13m。平臺橋面系分配橫梁為I25b，間距為30cm，上面滿鋪8mm厚花紋鋼板；基礎

15、采用529×10mm或630×8mm以上鋼管樁，為加強基礎的整體穩定性，每排鋼管樁間均采用16a號槽鋼連接成整體。二、設計依據1）公路橋涵設計通用規范（JTG D60-2004）2）公路橋涵地基與基礎設計規范（JTGD63-2007）3）公路橋涵鋼結構及木結構設計規范（JTJ025-86）4）公路橋涵施工技術規范（JTG/T F50-2011）5）裝配式公路鋼橋多用途使用手冊6）鋼結構計算手冊三、技術標準1）橋面設計頂標高為+5m。2）設計荷載：61T履帶吊+20T吊重及16T鉆機。棧橋：61T履帶吊+20T吊重平臺：單個平臺同時上3臺16T鉆機。恒載分項系數取：1.2活載

16、分項系數取：1.4（即考慮施工荷載）4）水面標高為+1.6m。5）河床標高為-5.4m。6）設計行車速度10km/h，縱向行車間距不小于12m。四、地質情況層號巖土名稱層厚樁側摩阻力qikKpa地基土承載faKpa備注3-2粉土夾粉砂2351404粉砂8.7401606-1粉質粘土9.4502007-1淤泥質粉質粘土13.9251008-1粉質粘土5.840150第三章鋼棧橋平臺施工方案一、施工工藝流程我部棧橋施工擬采用先從無錫段開始施工，然后施工蘇州段。采用履帶吊配合振動錘進行下部鋼管樁施工；上部結構采用加工場地拼裝，現場整體吊裝。履帶吊插打鋼管樁施工示意圖如下：鋼棧橋平臺施工圖片成型后的棧

17、橋圖片棧橋平臺施工流程如下圖施工工藝流程圖二、測量放樣據總體平面布置圖算出每根鋼管樁的坐標位置，計算成果交項目總工復核，確認無誤后開展外業測量工作。鋼管樁定位利用全站儀進行全程監測的方法（也可采用兩臺經緯儀采用直角交會法）控制鋼管樁位，在沉樁過程中，測量實時監控鋼管樁的垂直度，保證成樁質量。三、棧橋搭設1、鋼管樁制作驗收、運輸存放及沉放1.1 鋼管樁加工制造鋼管樁采用受力性能較好的螺旋管樁，由Q235B鋼板卷制而成，在有相應資質的生產廠家訂購。交貨時應有合格的“質量檢驗證明書”，證明書中各項內容應符合設計文件和國家標準要求，進場后應按現行標準進行抽檢、復驗，表面不得有裂縫、氣泡、起鱗、夾層等缺

18、陷。焊接材料應符合國家現行標準的規定，并采用與主材相匹配的材料。鋼管樁工廠加工矯園圖鋼管樁焊接時，應注意：1）鋼管樁焊接前，應將焊縫上下30mm范圍內的鐵銹、油污、水汽和雜物清除干凈。2）鋼帶對接焊縫與管節端部的距離不小于100mm。3）鋼管樁應采用多層焊，每層焊縫焊完后，應及時清除焊渣，并做外觀檢查，每層焊縫的接頭應錯開。4）鋼管樁在施工現場對口拼裝時，相鄰管節的焊縫必須錯開D/8以上(D為樁徑)，對接焊縫宜采用埋弧焊進行，對接管端環縫應對稱施焊，防止焊接變形，減少次應力。4）鋼管樁對接環縫焊完后沿樁周均布加焊6塊250×150mm的加勁鋼板，以增強鋼管樁整體剛度。鋼管樁對接構造5

19、）鋼管樁加工、制作過程中，應預留焊接收縮余量，并采取有效措施控制變形。1.2 鋼管樁驗收鋼管樁檢查驗收時表面不得有氣孔、裂紋、弧坑、夾渣等，有焊瘤時需用砂輪打磨，并需補焊，補焊后也需用砂輪打磨。焊縫允許超高不大于3mm，對接焊縫表面各焊道交界處在凹溝時最低點不得低于母材表面。1）鋼管樁管節制造完畢后，檢查其外型尺寸，應符合：橢圓度：允許0.5D，且不大于5mm(D為鋼管樁外徑)；外周長：允許±0.5C，且不大于10mm(C為鋼管樁周長)；管端平面傾斜：允許0.5D，且不大于4mm(D為鋼管樁外徑)。2）鋼管樁對口拼裝時，相鄰管節的管徑偏差不大于2mm，對口板邊高差不大于1mm。3）鋼

20、管樁對接焊縫允許偏差：咬邊：深度不超過0.5mm，累計總長度不超過焊縫長度的10；超高：不大于3mm；4）對口接長后，鋼管樁外形尺寸的允許偏差：樁長偏差：+300mm，0mm 樁軸向彎曲矢高：允許0.1L，且不大于30mm(L為鋼管樁長度)。1.3 鋼管樁運輸及存放鋼管樁堆放層數和形式應安全可靠，為防止滑動鋼管樁兩側必須用木楔塞緊。為避免鋼管樁產生縱向變形和局部壓曲變形，堆放場地盡量平整、堅實且排水暢通。在鋼管樁的起吊、運輸和堆存過程中，應盡量避免由于碰撞、摩擦等原因造成的管身變形和損傷。為方便鋼管樁的吊裝，根據鋼管樁使用的先后順序確定鋼管樁的擺放位置。2、沉樁施工鋼管樁下沉采用振動法施工，5

21、080T履帶吊，配合6090KW振動錘施打。履帶吊吊裝懸臂導向支架，利用懸臂導向支架精確打入基礎鋼管樁，測量組用全站儀確定樁位與樁的垂直度滿足要求后，開動振動錘。如第一節鋼管樁打設到位后，需要繼續接高打入，利用履帶吊或浮吊提升第二節鋼管樁，確定樁的垂直度滿足要求后，在現場按要求焊接連成整體，開動振動錘打設鋼管樁。沉樁具體要求如下：鋼管樁位置、垂直度經測量無誤后開始施打。沉樁開始時，可依靠樁的自重下沉，然后吊裝振動錘和夾具與樁頂連接牢固, 開動振動錘使樁下沉。施打過程中要及時測量鋼管樁的位置和垂直度，發現跑位或傾斜要立即調整。施工過程中采用設計樁長與貫入度法進行雙控。每根樁的下沉一氣呵成，不可中

22、途間歇時間過長，以免樁周的土恢復，繼續下沉困難。每次振動持續時間過短，則土的結構未被破壞，過長則振動錘部件易遭破壞。振動的持續時間長短應根據不同機械和不同土質通過試驗決定，一般不宜超過10min15min，貫入度為5cm/min。振動錘與樁頭法蘭盤連接螺栓必須擰緊，無間隙或松動，否則振動力不能充分向下傳遞，影響鋼管樁下沉，接頭也易振壞，在振動錘振動過程中，如發現樁頂有局部變形或損壞，要及時修復。懸臂導向支架應固定，以便打樁時穩定樁身；但樁在導向支架上不應鉗制過死，更不允許施打時，導向支架發生位移或轉動，使樁身產生超過許可的拉力或扭矩。測量人員用全站儀現場指揮精確定位，在鋼管樁打設過程中要不斷的

23、檢測樁位和樁的垂直度，并控制好樁頂標高。下沉時如鋼管樁傾斜，及時牽引校正，每振12min要暫停一下，并校正鋼管樁一次。設備全部準備好后振樁錘方可插打鋼管樁。如管樁接長，必須先將接頭切割整齊，保證接口對接完好，然后周邊滿焊，焊縫寬度不小于10mm，并在焊縫處四周加貼6片鋼板騎縫焊接在接頭處，保證接頭整體性和受力。3、鋼管樁間橫聯、斜聯焊接安裝鋼管樁施工完成后，檢查樁的偏斜及入土深度與設計相符后，在鋼管樁之間安設平聯、斜撐使其成為整體，同時在樁頂按照設計尺寸焊接牛腿及構件，并保證底面平整，吊放分配梁并與鋼管樁焊接固定。具體步驟如下：在鋼管樁上進行平聯測量放樣。技術員實測樁間平聯長度并在后場下料，同

24、步進行牛腿和剪刀撐、樁頂分配梁的加工。用吊裝設備懸吊平聯、剪刀撐，到位后電焊工焊接平聯、剪刀撐。現場技術員及時檢查焊縫質量，合格后架設樁頂橫向分配梁。4、樁頂分配梁架設測放鋼管樁頂部標高，按照設計標高將鋼管樁頂部切割平整，焊接樁頂蓋板。分配梁提前在場地里加工好，再利用履帶吊或吊船吊運到對應的位置進行安裝。吊放橫梁到測量放樣位置后簡易固定，電焊工焊接橫梁與蓋板結合部。5、雷梁施工貝雷縱梁2排一組,在加工現場分組拼裝，成組吊裝的施工工藝，一般吊裝長度為12m。將擬安裝的貝雷梁抬起，放在已裝好的貝雷梁后面，并與其成一直線，兩人用木棍穿過節點板將貝雷梁前端抬起，下弦銷孔對準后，插入銷栓，然后再抬起貝雷

25、梁后端，插入上弦銷栓并設保險插銷。貝雷拼裝按組進行，每次拼裝橫向兩排貝雷，將該兩排貝雷安裝到樁頂后,再安裝第2、3、4、5、6組貝雷，每組貝雷長12m，組與組之間用10槽鋼剪刀撐連接或花架連接，間距3m一道。具體步驟如下：a.在樁頂橫梁上進行測量放樣，定出貝雷架準確位置。b.將拼裝好后的貝雷主桁片裝車并運至施工點。c.貝雷每2片分為一組，共6組，分六次安裝,履帶吊首先吊裝已連接好的2排貝雷，準確就位后先牢固捆綁在橫梁上，然后焊接限位器，再安裝第2、3、4、5、6組貝雷，同時與安裝好的前組貝雷用花架或剪刀撐進行連接。6、型鋼分配梁及橋面系施工用吊裝設備進行型鋼分配梁的安裝，貝雷梁上端工字鋼分配梁

26、按間距75cm考慮。工鋼限位采用專門的限位板與貝雷梁固定，限位板為10mm厚鐵板開U形槽，將工35鋼下翼板與貝雷梁上弦槽鋼上翼板卡緊，鐵板與工35鋼下翼板焊接牢固。上部結構安裝完成后進行橋面系施工，用履帶吊吊裝橋面板，棧橋面層采用5.5mm面板。面板分塊大小以現場施工操作實地確定。面板與橫向分配梁接觸點均要滿焊，上部焊接小鋼帶作為防滑裝置，焊縫質量要滿足要求。面板每隔12m設置一道65cm的伸縮縫，用于防止因溫度變化而引起的橋面翹曲起伏，伸縮縫之間用鋼板連接。7、橋面附屬設施施工待棧橋主體結構施工轉入下一跨施工時，開始已完成棧橋的橋面附屬工程施工。橋面附屬工程主要包括欄桿護欄安裝、橋面板防滑條

27、焊接、電纜管道、安全警示燈及高倍揚聲器安裝。兩側均設置欄桿，欄桿立柱采用方鋼焊接在工字鋼上，每間隔2.25m設置一道，中間用3道48mm鋼管連接。四、主要機械設備、材料序號名稱規格型號單位數量備注1汽車吊25t臺1轉調、安裝型鋼2振動錘90KW套23交通船艘14電焊機12KW套125履帶吊50-100t臺1振動沉樁用6運輸車輛40t臺4五、棧橋施工技術質量控制措施與質量檢驗標準1、振動沉樁控制要點鋼管樁沉樁質量應符合下列規定:a) 振動沉樁一般適用于松軟的或塑態的黏性土和較松散的砂土中，在緊密黏性土和砂質土中可用射水配合施工。b) 振動錘的振動力應大于下沉樁的土摩阻力。振動打樁機和機座（樁帽）

28、必須與樁頂連接緊密、牢固。c) 在插好樁后，初期宜依靠樁和振動錘的自重下沉，待樁身入土達到一定深度并確認樁位和豎直度符合要求后再振動下沉。每根樁的沉樁作業應連續完成，接樁時間不可過久。振動的持續時間長短應根據不同機械和不同土質通過試驗決定，一般不宜超過10min15min，慣入度為5cm/min。d) 鋼管樁停錘標準：以貫入度控制為主，標高控制為輔，當至設計標高時最后一陣錘總貫入大于50mm時繼續錘擊，至最后一陣錘總貫入小于50mm為止。e）鋼管樁接長，鋼管樁與橫聯、斜聯之間焊接，鋼管樁與工字鋼之間的焊接角焊縫高度不能小于6mm。f）由于部分基巖上存在較厚卵石層，鋼管樁打入困難，此時主要通過貫

29、入度控制。本橋址最大沖刷深度為6.05m，為保證洪水沖刷時鋼管樁安全，當鋼管樁打入覆蓋層深度小于6.5米且未進入風化巖層時，需拋片石護腳直至鋼管樁埋深大于6.5m，或者采用澆筑水下砼的方法封底錨固鋼管樁。2、測量控制根據坐標定出樁基的縱橫中心線。施工中測量控制注意下述幾點：打一根樁復核一根，作好測量記錄。測量人員應對樁的就位，垂直度和打設標高進行監測，確保施工精度。沉樁完成后，測量人員應根據軸線測出樁的平面偏位值，認真作好記錄。棧橋施工總的測量工作歸納為：a)樁位和垂直度測量；b)貫入度觀測；c)成樁平面位置和標高復測；d)型鋼梁定位測量及復測；e)型鋼梁的撓度觀測。3、沉樁允許偏差垂直度：按

30、照規范規定為0.5%；樁位：縱橫橋向均為50mm接樁或沉樁時，應吊垂線觀測鋼管樁順直度或垂直度。沉樁時做好沉樁記錄。沉樁記錄必須真實、準確。4、焊接質量要求a)當鋼材表面有銹蝕、麻點或劃痕等缺陷時，其深度不得大于該鋼材厚度允許負偏差值的1/2，施焊前必須清除焊接區的有害物質。b)焊工必須熟悉焊接工藝要求，必須有資格證書方可從事焊接工作。c)焊縫必須密實，不得有裂紋、氣孔、夾渣、焊瘤等缺陷，否則應處理改正。如有焊縫開裂應查明原因，清除后重焊。d)焊接完畢，所有焊縫必須及時進行外觀檢查，清除藥皮、熔渣、溢流，不得有裂紋、未熔合、夾渣等缺陷。e)所采用的焊接材料型號應與焊件材質相匹配。f)焊接強度不

31、小于主材強度。g)焊接接樁后，焊縫必須冷卻后才能沉入水中。六、水上作業安全事項本河段為不通航河段，不需要臨時封航。但進行水上作業時，應注意做好水上安全措施，確保水上作業安全。1.水上施工方案確定后，應嚴格按照批準的方案進行水上作業；2.所有參加水上作業人員應進行水上作業安全教育才能上崗；3.水上作業開工前，對所有參建人員進行技術交底和安全操作交底；4.水上作業時，應設專人統一指揮；5.設安全員全天候在便橋上值班，監督作業人員遵守水上作業規定，糾正違章行為，指導安全作業，確保人員安全；6.便橋臨邊，均應設置牢靠的防護欄；7.所有作業人員均應穿救生衣；8.在便橋的固定位置掛放3個救生圈及其它應急救

32、生設備；9.任何情況下，吊車停止作業時，汽車吊應將扒桿收回正常停車狀態；10. 如遇雷雨等惡劣天氣、六級以上大風，應停止作業，人員應及時撤離；臺風期間，應采取拉纜風繩等穩固措施；11.洪水期間，應安排人員測量鋼管樁處的沖刷情況，如沖刷嚴重，應采取拋片石、砂包進行防護，防止鋼管樁底腳懸空發生傾倒； 12.值班人員應注意觀察河面上漂浮物的漂流狀態，如發現大體積漂浮物對便橋有可能造成威脅的跡象時，應采取引流等措施，防止對便橋造成撞擊；13.夜間作業時，應提供滿足夜間施工條件的照明燈光；14.嚴禁向河里亂扔物件，危及河流安全及破壞環保；15.鋼便橋上嚴禁堆放任何物料，確保便橋安全；16.定期或不定期對

33、鋼便橋進行檢查，發現缺陷及時維修、更換；17.臨時用電的電器設備，應由持證電工安裝，嚴禁亂拉亂接，經常檢查電路，防止發生漏電事故；用電線路應架空架設；七、水上施工應急預案及措施水上施工作業時，主要發生的事故是人員落水，因此，制訂應急救援預案，具體如下：當發生水上作業點施工人員落水時:現場人員拋投救生圈或繩子，大聲呼救，利用有效聯絡方法確定落水人員方位。如果夜間采用照明燈照射落水者，組織水性好、經過水上救援訓練的救生員及時搜救落水人員。岸上人員做好接應工作。現場負責人立即向本單位應急救助領導小組及救援部門報告。報告內容必需說明出事地點、時間、落水人員數量及詳細情況。落水人員被救起，根據傷勢情況及

34、時送往醫院救治，并提前通知救護車到現場接應。八、文明施工與環境保護（一）文明施工措施1.材料、設備按規劃點堆放整齊；2.材料、設備堆放要穩固，防止傾倒危及施工人員安全；3.每一工點完工后，應及時清理場地，做到工完場清；4.不允許在便橋上堆放物料，確保便橋暢通。（二）環境保護措施1.嚴禁向河里倒棄生活垃圾，污染水源環境；生活垃圾必須裝入加蓋的儲集容器里，并定期運至岸上傾倒；2.禁止在平臺上或岸邊焚燒各種垃圾及廢棄物，造成有毒氣體；3.施工現場無廢棄物，在便橋操作面散落的砼碴應及時清理干凈；4.便橋拆除后，應及時進行河床清理，恢復河床、岸上地形原貌。（三）防漏油措施工地涉及的油類物品有：柴油、潤滑

35、油、機油等，使用時，應采取有效措施，防止油類泄漏。1.定期檢查設備是否漏油；2.漏油設備應及時維修或更換；3.所有重型和固定設備都應配有盛油工具箱，配置不少于3塊30×30cm的3M抗水吸油棉、1雙能保護至手腕20cm以上的橡膠手套、3個能裝80升的塑料袋、盛油盆、塑料薄膜等工具，用以防止或處理油污染；4.在使用或維修過程中，應做到以下幾點：（1）在所需修理的機械設備底盤底下鋪塑料簿膜；（2）在塑料簿膜上放盛油盒；（3）如有油泄漏，用吸油棉吸附后，擰放到盛油盒里，將用過的吸油棉放到塑料袋里；（4）報告所有溢油事件；（5）記錄溢油事件的日期、時間、地點、溢油量、清理溢油的措施和防止類似

36、事件發生的措施。九、臨時用電安全措施1.安全用電管理制度凡使用和操作電動機械的人員，必須進行安全用電的技術培訓教育，了解機電、設備常識，掌握機械性能、操作方法、規范規程，經培訓、考核合格后持證上崗。必須安排身體健康、精神正常、責任心強的人員從事電工工作，操作電焊機、卷揚機、攪拌機必須持證上崗。電氣設備應有電工進行安裝，試運轉正常后交操作人員使用，并向操作人員進行技術交底。操作人員相對穩定，不得任意更換，以保證高效和安全生產。用電人員應按規定正確使用絕緣防護用品，電工要持證上崗。2.安全用電措施.所有電氣設備均應按照銘牌所標示的額定電壓和額定功率使用。.多路電源進出線的開關柜和配電箱均采用密封式

37、結構，進線及負荷回路均應標明名稱，閘刀表明額定電壓值。各開關柜和配電箱均加鎖，鑰匙由值班電工保管。.開關及熔斷器必須是上端接電源，下端接負荷。.不同電壓的插銷和插座采用不同的結構形式。.嚴禁將電線鉤掛在閘刀上或直接插入插座內使用。.熔斷器的熔絲熔斷后應查明原因，在排除故障后方可更換。.連接電動機械和電動工具的電氣回路均設保護開關或者插座，并不得直接外露。對小型電焊機和振動棒等可移動機具必須使用橡皮軟電纜，并且必須保證一機一開關。.使用發電機時，必須嚴格遵守發電機操作規程，并采取必要的倒閘操作程序。每臺發電機由專職的電工操作，必須在額定功率以下工作，不得超負荷運行。發電機與變壓器之間應有完善的閉

38、鎖措施。.工地用電實施三級配電二級保護，所有機械設備實行“三相五線制”，執行“一機、一箱、一閘、一漏電保護”處理，把事故隱患消除在萌芽狀態。.保護零線：每一重復接地裝置時，接地電阻不大于4，電工應經常檢測接地電阻，以確保接地良好。.夜間施工時，必須在操作區，主要道路、便橋、平臺等區域采用一般照明和局部照明措施。燈具采用高壓汞燈、高壓鈉燈或者鹵鎢燈。3.用電防火措施.導線和電纜的安全載流量不應小于長期工作電流，供電設備不可超過其過負荷能力長時間運行，以防止線路或設備過熱。.保證電氣設備絕緣良好、導電部分連接可靠，定期清掃積塵。.開關、電纜、母線、電流互感器等設備應滿足短路熱穩定的要求。.應正確使

39、用開關電器，杜絕誤操作事故。.保護裝置應正確穩定，操作機構應靈活可靠，防止振動。.先斷電后滅火。發生電氣火災時應先斷電源，而后再撲救。切斷電源后可按一般性火災組織人員撲救，同時向公安消防部門報警。.如果需要電力部門切斷電源，應迅速使用電話聯系。.如遇帶電導線斷落地面，應劃出810m的警戒線，以避免跨步觸電。.帶電滅火、應使用不導電的滅火劑。例如二氧化碳、四氯化碳、1211干粉滅火劑。不得使用泡沫滅火劑和噴射水流類導電性滅火劑。滅火器噴咀離10KV帶電體不應小于0.4m。4.生活安全用電措施.生活區比較獨立，采用獨立的用電線路。.宿舍內不得使用電爐、電熱管等大功率用電器。.各用電線路和用電設備安

40、裝、維修工作必須由電工或專業維修人員完成，嚴禁私自拉接電線。.辦公室、食堂、宿舍等區域無人時必須關掉所有的用電設備。.駐地和主要通道、公共場所在夜間必須有照明措施。.安全員長定期對項目部所有人員進行用電安全教育，提高自我防范意識。做到人人會報警、會逃生，會使用消防器材。5、觸電與救護A、人體觸電傷害事故的易發（1）在保護措施不完善的情況下，易發生人體觸電傷害事故。（2）施工人員違章操作時，易發生人體觸電傷害事故。B、急救方法（1）最首要的措施是使觸電者迅速脫離電源。使觸電者迅速脫離電源的方法有兩種：一種方法是切斷電源開關；另一種是用干燥的絕緣木棒、布帶等將電源線從觸電者身上撥離，或者將觸電者撥

41、離電源。（2）嚴禁救護者用手直接推、拉和觸摸觸電者；嚴禁救護者使用金屬物品或其他絕緣性能差的物體（如潮濕的木棒、布帶等）接觸觸電者。（3）觸電者脫離電源后，必須立即采取急救措施，如人工呼吸法、心臟按摩法。第四章鋼棧橋及鉆孔平臺受力計算書棧橋計算QUY70履帶吊1、 恒載貝雷片：跨徑L=9m,共計3片I32b橫梁：單根長度6m，間距0.75m,共計9/0.75=12根橋面板（2m×6m）每跨9/2=4.5塊橋面板下I12.6梁：單根長度9m，間距0.25m，共計6/0.25=24根2、 活載按QUY70履帶吊計算，履帶吊自重61t,吊重按20t計算，并考慮履帶吊的制動、沖擊等因素，系數

42、取1.2。因此活載為：3、 桁架內力分析（1）彎矩計算靜載在跨中產生的彎矩靜載在跨中對一組貝雷產生的彎矩。（三片貝雷為一組，即三排單層）活載在跨中對邊上一組貝雷產生的彎矩，按履帶吊單邊受力分析，計算如下：符號意義及單位： Mmax最大彎矩（Nm） q分布荷載（N/m）c與l的比值 c、l如圖所示（m）則：彎矩驗算表4-3 桁架結構容許內力表結構型式標準結構型加強結構型單排單層雙排單層三排單層雙排雙層三排雙層單排單層雙排單層三排單層雙排雙層三排雙層SSDSTSDDTDSSRDSRTSRDDRTDR彎矩( kN-m)788157622463265465316873375480967509618剪力

43、(kN)245490698490698245490698490698可知三排單層標準型貝雷桁架：M=2246kNm，折減系數為0.8M=2246×0.8=1796.8kNm>Mmax=1672.56kNm符合要求（2）剪力計算則：由查表可知三排單層標準型貝雷桁架：Q=698kN，折減系數為0.8Q=698×0.8=558.4kN>Qmax=538.7kN符合要求（3） 撓度計算自重G恒引起的撓度 q=11.71/2=5.855kN/m f1=5ql4/384EI =(5×5.855×90004)/(384×2.1×105&

44、#215;751491.6×104×3) =0.105mm活載G活引起的撓度 P=972/2=324kN f2=Pl3/48EI =(324×90003)/(48×2.1×105×751491.6×104×3) =1.04mm則：f=l/400=9000/400=22.5mm>f1+f2=0.105+1.04=1.145mm四、2m×6m標準橋面板內力分析單邊履帶輪壓尺寸為5.15×0.76,按單邊受力計算P=972kN，橋面板下背肋為I12.6，每隔25cm間距布置，則至少有4根I12承

45、受單邊履帶的荷載，受力分布如下圖：單根I12.6受力 p=972/4=243kN q=243/5.15=47.18kN/m計算寬度取下部工字鋼最大間距75cmM =ql2/8=47.18×0.752/8=3.32kNm選用1根I12.6，則：A=18.1cm2 W=77cm3=M/W=3.32/(77×1000)=43.12Mpa=215Mpa符合要求5、 I32#工字鋼橫梁內力分析由設計方案可知32#工字鋼橫梁的力由橋面板傳遞給它，不考慮橋面板對荷載的分散，直接考慮履帶吊單側作用于工字鋼上進行內力分析，履帶吊位于中間位置。I32#最大跨徑按2.8m計算，間距0.75m，單

46、邊履帶吊下共有5.15/0.75=7根，單根受力為：P=972/7=138.86kNq=138.86/0.76=182.71kN/mM=qcl(2-)/8=182.71×0.76×3.9(2-0.76/3.9)/8=122.20kNm=M/W=122.20/0.727=168.09Mpa=215Mpa6、 鋼管樁入土深度、強度、穩定性驗算1、入土深度由地質資料可知，設打入第4土層下X米，則Pukuqsik=0.529×3.14×35×2+（40×X）>485解得X>5.55m485考慮60錘正常施工振擊力；Puk單樁的豎向

47、承載力標準值；u樁身周邊長度；qsik樁側第i層土的極限側阻力標準值。經過驗算，得到鋼管樁的設計入土深度應大于7.55m，再加上鋼管樁土面以上的高度，初定平均每根鋼管樁的長度為18米。Q235熱軋鋼板卷成壁厚8mm，外徑500mm P恒=210.84kN P活=972kNP=P恒+P活=210.84+972=1182.84kN2、強度計算： An=123.59cm2=N/An=1182.84/123.59=95.7Mpa=215Mpa3、 嵌固點計算式中：E=2.06×108kN/m2 b0=2D=1.0m m=2000kNm I=3.14(D4-d4)/64=0.000374m4則

48、h=T=1.8×2.076=3.74m4、剛度計算： i=17.4cm桿件的長細比： l=2.74+5.4+3.76=11.9m=l/r=l/i=(11.9×100)/17.4=68.3=150滿足要求 5、穩定性計算：Pcr樁的失穩臨界力 Pcr=11049.64kN1182.84kN 施工平臺計算（考慮同時3臺16T荷載鉆機在上面工作）1、貝雷梁段彎矩、剪力、繞度的驗算根據方案對施工鋼平臺最大跨徑13米施工車道寬12米處進行內力分析根據荷載分布和實際情況，按主跨簡支梁控制計算。（考慮最不利工況三臺鉆機并排同時作用在單跨最中間位置處進行分析）(1)、每米恒載產生的荷載、貝

49、雷片重量 2.7×12×1.15/3=12.42KN/m 式中1.15為連接件擴大系數，下同。、橫梁重量 0.42×12×10×1.15/3=19.32KN/m、橋面花紋鋼板重量 0.658×12=7.89KN/m合計q1=12.42+19.32+7.89=39.63KN/m，按L=13m簡支梁計算：M跨中、恒=1/8q1L1²=1/8×39.63×1.2×13²=1004.62KN.mQ恒=q1L/6/2=39.63×13×1.2/12/2=25.76KN注： q

50、1-每米恒載重量（KN/m）(2)、活載產生的荷載考慮最不利工況三臺鉆機并排同時作用在單跨最中間位置處視為集中荷載進行分析計算如下：M跨中、集=160×3×13×1.4/4=2184KN.mQ集= P/6/2=480×1.4/12/2=28KN注：P-最大集中載重量（KN/m）(3)、彎矩、剪力驗算Mmax=M跨中、恒+M跨中、活=1004.62+2184=3188.62KN.mQ max= Q跨中、恒+ Q M跨中、活=25.76+28=53.76KN在安全系數=1.5條件下，單排貝雷片容許彎矩和剪力分別為M788KNm，Q=245KN，（見裝配式公路鋼橋使用手冊59頁）考慮到貝雷銷