1、第第3 3節節 管子的彎曲管子的彎曲 基本要求基本要求1.1.掌握管子彎曲時的掌握管子彎曲時的應力分析應力分析和和變形量變形量計算；計算；2.2.掌握彎管缺陷產生的主要影響因素；掌握彎管缺陷產生的主要影響因素；3.3.熟悉常用彎管的方法；熟悉常用彎管的方法；4.4.了解管件制造的技術要求和相關標準。了解管件制造的技術要求和相關標準。 第三節第三節 管子的彎曲管子的彎曲 3.1 3.1 管子彎曲應力分析和變形量計算管子彎曲應力分析和變形量計算3.1.13.1.1應力應力和變形和變形分析（自由彎曲）分析（自由彎曲） 管子外側壁管子外側壁管子在管子在彎矩彎矩M M作用下，軸線外作用下，軸線外側管壁側

2、管壁受拉應力受拉應力； 隨著變形率的增大，拉力逐隨著變形率的增大，拉力逐漸增大，管壁可能漸增大，管壁可能減薄減薄、嚴重嚴重時可產生微裂紋時可產生微裂紋；管子內側壁管子內側壁 嚴重時可嚴重時可使管壁使管壁失穩產失穩產生內折皺生內折皺 受壓應力受壓應力作用，管壁可作用，管壁可能能增厚增厚 管子橫截面變形管子橫截面變形 在在N Nl l與與N N2 2作用下，管子作用下，管子橫截面變形橫截面變形； 自由彎曲時自由彎曲時，變形將近，變形將近似為橢圓形；似為橢圓形；半圓槽內彎半圓槽內彎曲曲，內側基，內側基本上保持半本上保持半圓形圓形外側變扁。外側變扁。 影響影響彎管缺陷產生的主要因素彎管缺陷產生的主要因

3、素 a 相對彎曲半徑相對彎曲半徑R/dR/dw w ，它表示彎曲程度。，它表示彎曲程度。 由由：變形率：變形率 d dw w/(2R) /(2R) 100100 管子外徑管子外徑d dw w越大，彎曲半徑越大，彎曲半徑R R越小，越小，內、外內、外側的變形率越大側的變形率越大。b 相對彎曲壁厚相對彎曲壁厚/d/dw w 表示彎曲表示彎曲橫截面橫截面的穩定性；的穩定性； 壁厚越小，管子直徑越大，壁厚越小，管子直徑越大，彎曲橫截面的彎曲橫截面的穩定性越差，越容易失穩。穩定性越差，越容易失穩。 實際生產中控制管子彎曲變形率的主要方實際生產中控制管子彎曲變形率的主要方式式是控制管子的是控制管子的彎曲半

4、徑。彎曲半徑。 彎曲半徑有關規定，對一般彎曲半徑有關規定，對一般受壓受壓10MPa的管子，如換熱器的管子，如換熱器U U形彎管段的彎曲半徑形彎管段的彎曲半徑RR 2d2dw w；常用換熱器的最小彎曲半徑常用換熱器的最小彎曲半徑Rmin如下表：如下表：3.1.2 3.1.2 管子變形率的控制管子變形率的控制3 3.2.2彎管方法彎管方法 冷彎和熱彎冷彎和熱彎； 有芯和無芯彎管有芯和無芯彎管； 手工和機械彎管手工和機械彎管等多種方法。等多種方法。冷彎和熱彎冷彎和熱彎 主要考慮變形的難易程度及防止缺陷產生，直主要考慮變形的難易程度及防止缺陷產生，直徑較大徑較大（dwdw108)108)、厚壁厚壁較大

5、的較大的管等用熱彎。管等用熱彎。有芯和無芯彎管有芯和無芯彎管 主要考慮彎管后的形狀、尺寸及防止缺陷產生。主要考慮彎管后的形狀、尺寸及防止缺陷產生。手工和機械彎管手工和機械彎管 效率，質量，能力。效率，質量，能力。 3.3 3.3 控制缺陷的幾種典型方法控制缺陷的幾種典型方法 反變形法反變形法 彎管過程彎管過程 管子安裝在彎管機中，并用管子安裝在彎管機中，并用夾頭夾頭加緊。隨著主動加緊。隨著主動扇形輪的旋轉，在扇形輪的旋轉，在扇形輪槽內扇形輪槽內彎管。彎管。 注意注意：壓緊輥壓緊輥具有具有反變形槽反變形槽，在彎管前，在彎管前使管子先產生一個使管子先產生一個預預變形變形（彎曲彎曲實際實際變形變形方

6、向相反方向相反）。）。主動扇形主動扇形輪（模）輪（模）壓緊輥壓緊輥導向輥導向輥夾頭夾頭e e在在0 012mm12mm間調整。間調整。管子管子反變形輪槽結構反變形輪槽結構扇形輪扇形輪槽寬槽寬Bdw安裝間隙安裝間隙 12mm反變形槽的設計反變形槽的設計 有芯彎管法有芯彎管法 適適用于用于: : 直徑較大的管子彎曲。直徑較大的管子彎曲。 特點特點管子隨管子隨扇扇形輪形輪轉動轉動彎曲彎曲芯棒芯棒固定固定夾頭夾頭導向輥導向輥 圓柱式芯棒圓柱式芯棒 特點特點：形狀簡單，應用廣泛。：形狀簡單，應用廣泛。芯棒直徑芯棒直徑: :取取d=(90d=(90)dn)dn; ;通常通常比管內徑小比管內徑小0.50.5

7、1.5mm1.5mm；長度長度: :L=(3L=(35) d5) d芯棒伸入彎管區的芯棒伸入彎管區的距離距離e e管子彎管子彎曲點曲點熱彎的加熱及熱彎的特點熱彎的加熱及熱彎的特點加熱溫度加熱溫度碳鋼碳鋼 95095010001000低合金鋼低合金鋼 1050105018188 8型不銹鋼型不銹鋼1100110012001200加熱方法加熱方法中頻加熱中頻加熱 3.4 管件制造的技術要求管件制造的技術要求 以換熱管設計、制造為例。以換熱管設計、制造為例。 換熱管的拼接換熱管的拼接須符合下列要求。須符合下列要求。 同一根換熱管，對接焊縫數量不得超過下同一根換熱管，對接焊縫數量不得超過下列規定：直管

8、列規定：直管一條一條或或U U形管形管兩條兩條。 最短管長不得小于最短管長不得小于300mm300mm。 U U形管段形管段( (包括至少包括至少50mm50mm直管段直管段) )的范圍內的范圍內不不得有拼接焊縫。得有拼接焊縫。 對口錯邊量對口錯邊量應不超過管子壁厚的應不超過管子壁厚的15%15%，且不，且不大于大于0.5mm0.5mm。 對接后，焊接接頭進行對接后，焊接接頭進行通球檢查通球檢查，以鋼，以鋼球通過為合格。球通過為合格。通球直徑通球直徑選取（選取（mmmm）換熱管外徑換熱管外徑dw dw25 25dw dw25 25dw40 dwdw40 dw4040鋼球直徑鋼球直徑 0.75d

9、n 0.8dn 0.85dn 0.75dn 0.8dn 0.85dn 對接焊接接頭應作對接焊接接頭應作焊接工藝評定焊接工藝評定。對接焊接接頭應進行對接焊接接頭應進行射線檢測射線檢測 抽查數量應不少于接頭總數的抽查數量應不少于接頭總數的10%10%，且不少，且不少于一條，以于一條，以GB3323GB3323一一8787的的級為合格。級為合格。 如有一條不合格時，應加倍抽查；再出現不如有一條不合格時，應加倍抽查；再出現不合格時，應合格時，應100%100%檢查。檢查。對接后的換熱管，應逐根做液壓試驗，試驗壓對接后的換熱管，應逐根做液壓試驗，試驗壓力為設計壓力的兩倍。力為設計壓力的兩倍。 殼體制造技

10、術要求殼體制造技術要求 GB151-89 GB151-89鋼制管殼式換熱器中，對圓筒鋼制管殼式換熱器中，對圓筒殼體制造的有關技術要求如下：殼體制造的有關技術要求如下： 用板材卷制時，內徑允許偏差可通過外圓用板材卷制時，內徑允許偏差可通過外圓周長加以控制。周長加以控制。 外圓周長允許上偏差為外圓周長允許上偏差為10mm10mm，下偏差為零。，下偏差為零。3.5 3.5 殼體制造要求與管子管板的連接殼體制造要求與管子管板的連接 斷面圓度要求斷面圓度要求 圓筒同一斷面上，最大直徑與最小直徑之差圓筒同一斷面上，最大直徑與最小直徑之差e e1200mm1200mm時，其值不大于時，其值不大于7mm7mm

11、。 圓筒直線度允許偏差圓筒直線度允許偏差： 為圓筒總長為圓筒總長L/1000L/1000；且；且L6000mmL6000mm時，其值時，其值不大于不大于4.5mm4.5mm； L L6000mm6000mm時，其值不大于時，其值不大于8mm8mm。 管子與管板連接管子與管板連接 連接方式有：連接方式有：脹接脹接、焊接焊接和和脹焊脹焊連接。連接。脹接過程：脹接過程： 脹管器插入到需要脹接的脹管器插入到需要脹接的管口內管口內； 加機械力或液壓力加機械力或液壓力，使，使管端管端脹大產生脹大產生塑性變形塑性變形，管板孔管板孔產生產生彈性變形彈性變形； 退出脹管器，管板孔退出脹管器，管板孔彈性變形恢復彈

12、性變形恢復，使管子與管使管子與管板孔板孔接觸表面接觸表面上產生很大的上產生很大的擠壓力并緊密結合擠壓力并緊密結合； 達到了密封又能抗拉脫力。達到了密封又能抗拉脫力。 前脹后，管子直徑前脹后，管子直徑增大，管板孔直徑增大。增大，管板孔直徑增大。脹接前管板脹接前管板脹接前管子脹接前管子脹管率脹管率 就是管子、管板的變形率；就要控制合理的就是管子、管板的變形率；就要控制合理的脹管率，保證脹接質量。脹管率，保證脹接質量。脹管率的計算脹管率的計算 推薦兩種計算方法：推薦兩種計算方法： 管子內徑增大率管子內徑增大率K K； 管子壁厚減薄率管子壁厚減薄率W W。計算脹管率需要測量的數據計算脹管率需要測量的數

13、據測量測量管板孔徑管板孔徑D D測量脹接前管測量脹接前管子外徑子外徑dw測量脹接前測量脹接前管子內徑管子內徑d1測量脹接后的測量脹接后的管子內徑管子內徑 d2計算脹管率的公式計算脹管率的公式管子內徑增大率管子內徑增大率 K=(dK=(d2 2d dl l) )(D(Dd dw w) ) D D 100%100%管子壁厚管子壁厚減薄率減薄率 W=(dW=(d2 2d dl l) )(D(Dd dw w) ) 2 2 100%100%脹管率的合理值脹管率的合理值 它與脹接接頭的它與脹接接頭的形式形式、管子的管子的規格規格及及材質材質、 管板尺寸管板尺寸、材質材質等有關等有關，不宜做不宜做統一統一要

14、求。要求。 例如：例如： 20鋼，鋼，252.5mm鋼管脹接鋼管脹接 取取內徑增大率內徑增大率 K=0.8%1.6%, 相當于相當于壁厚減薄率壁厚減薄率W=4%8%。 若管子直徑大、管壁薄若管子直徑大、管壁薄，脹管率脹管率取小值取小值; 管子直徑小管子直徑小,管壁厚，管壁厚，脹管率脹管率取大值。取大值。 過脹過脹 a 脹管率過大脹管率過大,它可能使管子壁厚減薄量過大，硬它可能使管子壁厚減薄量過大，硬化現象嚴重，甚至產生裂紋；化現象嚴重，甚至產生裂紋； b 還可能使還可能使管板管板產生塑性變形，使產生塑性變形，使脹接脹接強度下降。強度下降。 c 過脹后很難修復。過脹后很難修復。 欠脹欠脹 脹管率

15、過小脹管率過小, ,不能保證必要的連接強度和密封性。不能保證必要的連接強度和密封性。 直徑直徑不大、管壁不大、管壁厚度不大厚度不大的管子的管子； 管板材料的力學性能管板材料的力學性能 ( (如硬度如硬度) )應比應比管子材料的高，當管子產生管子材料的高，當管子產生塑性變形塑性變形時時，管板仍處于管板仍處于彈性變形彈性變形階段階段，以保證脹接以保證脹接的強度的強度； 故相同材料不宜脹接故相同材料不宜脹接。 脹接后管子與管板孔的間隙比焊接的脹接后管子與管板孔的間隙比焊接的小小，提高管端的耐腐蝕性提高管端的耐腐蝕性； 脹接的強度和密封性不如焊接脹接的強度和密封性不如焊接； 脹接不適合脹接不適合管程管

16、程和殼和殼程溫差較大程溫差較大的場的場合合，脹接強度下降脹接強度下降； 脹接表面要求清潔脹接表面要求清潔，管板孔表面粗糙管板孔表面粗糙度值不大于度值不大于12.5m12.5m。 端部端部坡口坡口端部端部坡口坡口開槽開槽位置位置管端伸管端伸出長度出長度端部端部坡口坡口端部端部坡口坡口兩槽位兩槽位置置管端伸管端伸出長度出長度局部未局部未脹接脹接端部端部坡口坡口端部端部坡口坡口兩槽位兩槽位置置管端伸管端伸出長度出長度局部貼局部貼脹接脹接主要特點主要特點 對不能脹接的管子與管板對不能脹接的管子與管板，可以采用焊接可以采用焊接連接連接；如管子與管板材料相同、小直徑厚壁管、如管子與管板材料相同、小直徑厚壁

17、管、大直徑管及管程和殼程介質溫差較大的場合等大直徑管及管程和殼程介質溫差較大的場合等， 焊接的強度較高、密封性好焊接的強度較高、密封性好； 管子與管板連接采用的自動脈沖鎢極氬弧管子與管板連接采用的自動脈沖鎢極氬弧焊、效率高、質量好焊、效率高、質量好； 但但焊接連接的管子與管板孔的間隙較大焊接連接的管子與管板孔的間隙較大，容易產生間隙腐蝕。容易產生間隙腐蝕。 應用比較廣泛。應用比較廣泛。強度低強度低強度高強度高減小焊接減小焊接應力應力 適宜于高溫、高壓下工作的換熱器適宜于高溫、高壓下工作的換熱器。脹焊工藝：脹焊工藝： 先焊后脹先焊后脹，應用較廣泛應用較廣泛，要防要防后脹出現裂紋后脹出現裂紋； 先

18、脹后焊先脹后焊，間隙小間隙小。脹焊連接同時具備了脹接和焊接的優點。脹焊連接同時具備了脹接和焊接的優點。第六節第六節 高壓容器制造高壓容器制造高高壓壓容容器器制制造造及及結結構構型型式式單層結構型式單層結構型式多層結構型式多層結構型式單層容器制造工藝過程簡單、生產效率較高。單層容器制造工藝過程簡單、生產效率較高。 多層容器工藝過程較復雜多層容器工藝過程較復雜, ,工序較多工序較多, ,生產周期長。生產周期長。單層容器使用鋼板相對較厚單層容器使用鋼板相對較厚, ,而厚鋼板的軋制比較困而厚鋼板的軋制比較困難難, ,抗脆裂性能比薄板差抗脆裂性能比薄板差, ,質量不易保證質量不易保證, ,價格昂貴。價格

19、昂貴。 多層容器所用鋼板相對較薄多層容器所用鋼板相對較薄, ,質量均勻易保證質量均勻易保證, ,抗脆裂抗脆裂性好。性好。多層容器的多層容器的安全性高安全性高 即使個別層板存在缺陷即使個別層板存在缺陷, ,也不容易延展至也不容易延展至其他層板，不會產生瞬時的脆性破壞其他層板，不會產生瞬時的脆性破壞, , 。 另外另外, ,多層容器鉆有多層容器鉆有透氣孔透氣孔, ,可以排出層間可以排出層間氣體氣體, ,若若內筒發生腐蝕破壞內筒發生腐蝕破壞, ,介質由透氣孔介質由透氣孔泄出泄出易于發現易于發現。由于由于層間間隙層間間隙, , 導熱性導熱性小得多小得多, ,高溫工作高溫工作時熱應力大。時熱應力大。層板

20、間隙層板間隙的存在的存在, ,環焊縫環焊縫處必然存在缺處必然存在缺口的應力集中口的應力集中 為提高厚壁筒的承載能力為提高厚壁筒的承載能力, ,在內壁面產生預在內壁面產生預壓縮應力壓縮應力, ,達到均化應力沿壁厚分布的目的。達到均化應力沿壁厚分布的目的。 多層也采用內層預緊，改善受力。多層也采用內層預緊，改善受力。沒有深的縱焊縫沒有深的縱焊縫, ,但它的但它的深環焊縫深環焊縫難于進行難于進行熱處理。熱處理。單層厚壁容器在內壓作用下單層厚壁容器在內壓作用下, ,筒體沿壁厚方筒體沿壁厚方向的應力分布很不均勻向的應力分布很不均勻, ,筒體筒體內壁面應力大內壁面應力大、外壁面應力小外壁面應力小, ,隨著

21、簡體外直徑和內直徑之比隨著簡體外直徑和內直徑之比的增大的增大, ,這種不均勻性更為突出。這種不均勻性更為突出。分段熱套合分段熱套合 利用熱套法套合成幾段利用熱套法套合成幾段多層筒節多層筒節、再焊環縫、再焊環縫制成整體容器。制成整體容器。 這種方法技術成熟這種方法技術成熟, ,應用較廣泛。應用較廣泛。 1 1、有兩種熱套形式有兩種熱套形式 段熱套合段熱套合 、 整體熱套合。整體熱套合。下料下料筒節各層筒節各層板成型板成型筒節各層板筒節各層板焊接并加工焊接并加工熱套。熱套。 外層加熱，外層加熱，把內層套入把內層套入再熱套再熱套筒節成形并筒節成形并加工環坡口加工環坡口筒節間筒節間焊接焊接筒體與封筒體

22、與封頭焊接頭焊接然后然后分段分段熱套熱套外筒外筒先焊好先焊好內內筒筒全長全長頂塞頂塞底塞底塞 外筒之間外筒之間( (軸向軸向) )不焊接，容器軸向不焊接，容器軸向力完全由內筒承受。力完全由內筒承受。 整體套合不方便整體套合不方便 層數增多層數增多, ,可以減薄各層圓筒的厚度可以減薄各層圓筒的厚度, ,提高提高抗脆性斷裂能力；抗脆性斷裂能力； 但會影響筒壁的傳熱但會影響筒壁的傳熱, ,增加制造的復雜性增加制造的復雜性, ,費用高；費用高； 以以3 3層較普遍，層數一般不超過層較普遍，層數一般不超過5 5層層, ,通常各通常各層厚度相同更為方便。層厚度相同更為方便。 對對腐蝕性介質腐蝕性介質，內筒

23、采用，內筒采用耐腐蝕耐腐蝕的材料。的材料。2 2、熱套層數要求熱套層數要求 過盈量取套合直徑的過盈量取套合直徑的0.1%0.1% 0.2%0.2%。4 4、每個套合圓筒上，必須、每個套合圓筒上，必須鉆泄放孔鉆泄放孔。3 3、過盈量的選擇過盈量的選擇1 1、制造工藝、制造工藝(1)(1)制造內筒制造內筒 板厚為板厚為121225mm25mm，若有防腐要求，可選用，若有防腐要求，可選用不銹鋼板或鈦板；不銹鋼板或鈦板； 制造工藝大致同單層容器，但要加工焊縫制造工藝大致同單層容器，但要加工焊縫表面。表面。層板加工層板加工 預先將層板彎卷成瓦片狀預先將層板彎卷成瓦片狀, ,層板厚層板厚6 612mm,1

24、2mm,國外層板已選國外層板已選121220mm 20mm 。 將將預彎預彎的瓦片狀層板，放在內筒上的瓦片狀層板，放在內筒上 ，用，用鋼絲繩拉緊、點固并焊接縱鋼絲繩拉緊、點固并焊接縱縫。縫。 ( (注意注意縱縫位置縱縫位置要預先安排好，不能重疊或要預先安排好，不能重疊或太近太近) ) 修磨焊縫，準備下層的包扎。修磨焊縫，準備下層的包扎。 每層層板包扎后需要進行松動面積檢查。每層層板包扎后需要進行松動面積檢查。 GB150GB150中規定，對內徑不大于中規定，對內徑不大于100Omm100Omm的容器的容器, ,每每一松動部位一松動部位： 沿沿環向長度環向長度不得超過不得超過DnDn的的30%3

25、0%； 沿沿軸向長度軸向長度不得超過不得超過600mm;600mm; 對于內徑大于對于內徑大于100Omm100Omm的容器的容器, ,每每一松動的部位一松動的部位： 沿沿環向長度環向長度不得超過不得超過300mm300mm； 沿沿軸向長度軸向長度不得超過不得超過600mm600mm。 每個多層筒節上必須鉆泄放孔。每個多層筒節上必須鉆泄放孔。 多層包扎式尿素合成塔多層包扎式尿素合成塔筒體制造工藝介紹筒體制造工藝介紹 目前我國制造的尿素合成塔規格十分繁目前我國制造的尿素合成塔規格十分繁多，有多，有800mm800mm、1000mm1000mm、1250mm1250mm、1400mm1400mm、

26、1500mm1500mm、1600mm1600mm、1800mm1800mm、2100mm2100mm、2200mm2200mm、2650mm2650mm、2800mm2800mm等，等，適用于年產適用于年產4 4萬噸、萬噸、8 8萬噸、萬噸、1111萬噸、萬噸、1212萬噸、萬噸、1616萬噸、萬噸、2121萬噸和萬噸和5252萬噸的尿素生產裝置。萬噸的尿素生產裝置。 尿素合成塔的操作壓力根據不同的工藝也尿素合成塔的操作壓力根據不同的工藝也不盡相同，主要有不盡相同，主要有21MPa21MPa和和16MPa16MPa兩種系列，操兩種系列，操作溫度均小于作溫度均小于200200。 由于尿素合成塔

27、是一種典型的由于尿素合成塔是一種典型的耐壓耐壓、耐較高溫耐較高溫度度和和耐強烈腐蝕耐強烈腐蝕的反應器；的反應器； 制造質量的優劣直接影響到正常運行，甚至影制造質量的優劣直接影響到正常運行，甚至影響到整個尿素生產裝置的安全可靠性。響到整個尿素生產裝置的安全可靠性。 制造廠制造廠必須嚴格必須嚴格按國家按國家標準標準和相應的工程標準和相應的工程標準進行設計、選材、制造和驗收，制造竣工后進行進行設計、選材、制造和驗收，制造竣工后進行認真的質量評議，得到行業專家的認可后才能出認真的質量評議，得到行業專家的認可后才能出廠交付使用。廠交付使用。高壓筒體高壓筒體 承受著高壓、高溫和強腐蝕介質的作用。承受著高壓

28、、高溫和強腐蝕介質的作用。n其組合形式主要有以下幾種類其組合形式主要有以下幾種類n單層外殼、單層外殼、復合板復合板不銹鋼襯里層不銹鋼襯里層; ;n熱套多層殼體，熱套多層殼體，熱套熱套內層不銹鋼襯里層內層不銹鋼襯里層; ;n多層多層包扎焊接殼體，多層多層包扎焊接殼體，包扎包扎不銹鋼內層不銹鋼內層; ;n外層多層包扎焊接殼體，內筒外層多層包扎焊接殼體，內筒熱套熱套不銹鋼襯里。不銹鋼襯里。 經過多年的實踐和比較，目前用得最多的，經過多年的實踐和比較，目前用得最多的，最可靠的結構形式有：最可靠的結構形式有： 以不銹鋼作為內筒，外層直接包扎焊接多以不銹鋼作為內筒，外層直接包扎焊接多層層板。層層板。 以南

29、京化工機械廠以南京化工機械廠尿素合成塔尿素合成塔制造工藝為制造工藝為例（公稱直徑例（公稱直徑15001850mm)15001850mm)，簡介其筒體的制，簡介其筒體的制造。造。 在制造上，具有許多優點：在制造上，具有許多優點： 不需要不需要大型復雜機械大型復雜機械 國內許多壓力容器生產廠家都可以制造；國內許多壓力容器生產廠家都可以制造； 層板逐層焊接層板逐層焊接 各層各層縱焊縫縱焊縫不重合，相互不影響；不重合，相互不影響； 逐層縱縫在圓周上均勻分布逐層縱縫在圓周上均勻分布 收縮應力均勻，筒體圓周幾何度均勻。收縮應力均勻，筒體圓周幾何度均勻。 襯里受緊壓襯里受緊壓 內筒工作應力內筒工作應力大大降

30、低，甚至為壓大大降低，甚至為壓應力，應力，應力腐蝕應力腐蝕的可能性降低；的可能性降低；襯里焊縫在襯里焊縫在塔外焊接塔外焊接 便于進行便于進行RTRT檢測檢測和和PTPT檢測檢測，有缺，有缺陷時陷時返修方便返修方便，可充分保證，可充分保證主焊縫的質主焊縫的質量量。 設置一設置一層過渡層層過渡層(盲板盲板) 盲層板盲層板的縱焊縫的縱焊縫間斷焊、不焊透；間斷焊、不焊透； 盲層板盲層板的內壁也開出縱橫交錯的的內壁也開出縱橫交錯的溝槽溝槽，作，作為檢漏通道。為檢漏通道。 在強度計算時，襯里層、盲層板均不計入。在強度計算時，襯里層、盲層板均不計入。 層板不接觸介質，因此主要考慮強度方面。層板不接觸介質，因

31、此主要考慮強度方面。 內筒制造內筒制造內筒材料：耐腐蝕，選用厚度為內筒材料：耐腐蝕，選用厚度為810mm的的316L不銹鋼。不銹鋼。 內筒的制造工藝過程是內筒的制造工藝過程是:材料復驗、準備、下料（材料復驗、準備、下料（詳細詳細） 等離子弧切割下料等離子弧切割下料按內筒中徑展開計算，加焊按內筒中徑展開計算，加焊后收縮量等；下料時必須嚴格控制后收縮量等；下料時必須嚴格控制板材對角線之差板材對角線之差1mm；刨邊刨邊刨出內筒縱焊縫坡口；刨出內筒縱焊縫坡口；卷圓卷圓冷卷成形；冷卷成形； 必須在專用的卷板機上進行。必須在專用的卷板機上進行。 避免卷制過程中壓出麻點、劃傷以及鐵離子污染。避免卷制過程中壓

32、出麻點、劃傷以及鐵離子污染。組對焊接組對焊接 應控制對口錯邊量應控制對口錯邊量 1.5 mm，并嚴格按焊接工藝施焊；，并嚴格按焊接工藝施焊；探傷探傷 焊縫焊縫100%RT檢驗，按檢驗，按JB4730-1994中的中的I級要求；級要求；熱處理熱處理: 作消除焊接應力熱處理；作消除焊接應力熱處理；焊縫內外表面磨平，并校圓；焊縫內外表面磨平，并校圓；尺寸檢查尺寸檢查 檢驗員測量內筒周長（兩端及中間部分共檢驗員測量內筒周長（兩端及中間部分共3處），處），換算成直徑，記錄于表中，作為換算成直徑，記錄于表中，作為盲板層盲板層下料的依據；下料的依據；探傷探傷 縱縫作縱縫作UT復探和復探和PT檢驗，按檢驗，按

33、JB4730-1994中的中的I級要求；級要求；大車大車 筒節兩端加工平，并以一端作為基準端，作好筒節兩端加工平，并以一端作為基準端，作好標記；標記；劃線劃線 劃內筒檢漏孔線，并將檢漏孔中心線延長到內劃內筒檢漏孔線，并將檢漏孔中心線延長到內筒端面，作出筒端面，作出標記標記，以備層板包扎用；，以備層板包扎用； 待熱套。待熱套。制造過程注意事項制造過程注意事項:卷圓、矯圓內筒時必須在專用的卷板機上進行。卷圓、矯圓內筒時必須在專用的卷板機上進行。 避免卷制過程中壓出麻點、劃傷以及鐵離子污染。避免卷制過程中壓出麻點、劃傷以及鐵離子污染。制造場地和環境清潔制造場地和環境清潔 避免鐵素體污染和磕碰劃傷，否

34、則會影響不銹鋼的耐避免鐵素體污染和磕碰劃傷，否則會影響不銹鋼的耐蝕性能。蝕性能。打磨打磨用含有用含有橡膠氧化鋁橡膠氧化鋁的砂輪，打磨時間不應太長，避的砂輪，打磨時間不應太長，避免造成回火色。免造成回火色。不能用普通的粉筆當做記號筆在不銹鋼上亂寫亂畫。標不能用普通的粉筆當做記號筆在不銹鋼上亂寫亂畫。標記移植用的記號筆應采用不含氧離子、記移植用的記號筆應采用不含氧離子、硫化物硫化物的顏料。的顏料。盲層板制造盲層板制造 盲層板主要是盲層板主要是保護內筒保護內筒，只要求可焊性，采用，只要求可焊性，采用Q235。厚度。厚度68mm 結構特點結構特點 在盲層板內壁要加工出縱向和環向榴若干條。的在盲層板內壁

35、要加工出縱向和環向榴若干條。的深為深為2.5mm，寬，寬6mm。 盲層板是在平板狀態時開槽，要在專用的工裝上盲層板是在平板狀態時開槽，要在專用的工裝上進行。進行。 縱向槽深度應適當控制。過深了、在育層板卷制縱向槽深度應適當控制。過深了、在育層板卷制成圓后會有棱角出現，不利于將來的層板包扎。成圓后會有棱角出現，不利于將來的層板包扎。 盲板筒體盲板筒體卷制卷制盲板層縱縫焊接注注: :預熱溫度預熱溫度:100; :100; 層間溫度層間溫度150150。盲板層縱縫焊接表4-4 盲板層縱縫焊接工序 盲板與不銹鋼內筒的熱套工藝：層板的制造 材料16MnR，厚度812mm； 層板筒體層板筒體瓦片（瓦片（2

36、3片）焊接而成。片）焊接而成。 層板可分為層板可分為兩等分兩等分，三等分三等分，四等分四等分。其。其中兩等分的模具設計稍顯麻煩，沖壓性能差；四中兩等分的模具設計稍顯麻煩，沖壓性能差；四等分會導致焊縫增多，增加工作量。所以，采用等分會導致焊縫增多，增加工作量。所以，采用三等分比較合適。三等分比較合適。 包扎層瓦片包扎層瓦片沖壓制作沖壓制作層板制造工藝過程包扎工藝焊縫位置的設計焊縫位置的設計 多層包扎筒體能夠有效防止單壁容器中，多層包扎筒體能夠有效防止單壁容器中，焊縫裂紋缺陷擴展到整個筒壁的情況，但是如焊縫裂紋缺陷擴展到整個筒壁的情況，但是如果焊縫相錯角度設計不合理，同樣會影響其強果焊縫相錯角度設計不合理，同樣會影響其強度。度。 最佳的焊縫相錯角度時通過計算得來的。最佳的焊縫相錯角度時通過計算得來的。 計算得：當計算得：當n=9時，焊縫相錯角度時，焊縫相錯角度48最后一層HB層板縱縫焊接層板縱縫焊接檢漏系統檢漏系統筒體組對環縫焊接筒體組對環縫焊接 注注:預熱溫度預熱溫度:100; 層間溫度層間溫度150; 保護