1、非飽和土基本特性的非飽和土基本特性的學習與思考學習與思考 前言前言 研究非飽和土在其研究非飽和土在其濕、密、構、力濕、密、構、力狀態狀態變化下變化下強度發揮的規律強度發揮的規律與與變形發展的規律，變形發展的規律， 包括：包括：相態特性，吸力特性，應力特性，滲透特性相態特性，吸力特性，應力特性，滲透特性強度特性，變形特性，本構特性，固結特性強度特性，變形特性，本構特性，固結特性第一個問題第一個問題：即即材料特性問題材料特性問題 特性與量測特性與量測 研究非飽和土體在研究非飽和土體在增減荷（應力邊界條增減荷（應力邊界條件變化）、增減濕（流量邊界條件變化）耦件變化）、增減濕（流量邊界條件變化）耦合變

2、化時的反應，合變化時的反應，包括：包括： 土體滲流理論土體滲流理論滲透穩定問題滲透穩定問題 土體極限平衡理論土體極限平衡理論強度穩定問題強度穩定問題 土體固結理論土體固結理論變形穩定問題變形穩定問題 第二個問題：第二個問題：即即土體穩定問題土體穩定問題 理論與應用理論與應用 孔隙流體系統孔隙流體系統液相液相 、氣相、氣相流動規律（流動規律（流動模型流動模型） 土體骨架系統土體骨架系統固相、固相、氣液交界面（收氣液交界面（收縮膜）縮膜）變形規律（變形規律（變形模型變形模型） 應該注意從變形和流動兩方面的耦合應該注意從變形和流動兩方面的耦合影響來分析影響來分析在非飽和土中在非飽和土中氣相的存在和液

3、相的多少氣相的存在和液相的多少是非飽和土性質復雜化的根本原因是非飽和土性質復雜化的根本原因非飽和土基本特性的學習非飽和土基本特性的學習1. 非飽和土的相態特性非飽和土的相態特性 自態、互態、變態自態、互態、變態三相的自態特性三相的自態特性固相的固相的顆粒大小級配顆粒大小級配（比表面積）、（比表面積）、礦物礦物成分、電性質、松密狀態成分、電性質、松密狀態液相的液相的型態型態（吸著水、結合水、自由水）、（吸著水、結合水、自由水）、化學成分、冰水狀態化學成分、冰水狀態氣相的氣相的型態型態（吸附氣體、溶解氣體、密（吸附氣體、溶解氣體、密閉氣體、自由氣體）、閉氣體、自由氣體）、成份成份（主要是空主要是空

4、氣，含量最多的是水汽、碳酸氣、氮氣、氣，含量最多的是水汽、碳酸氣、氮氣、甲烷碳酸氣鐳以及其他，氧氣含量少）、甲烷碳酸氣鐳以及其他，氧氣含量少）、連通情況連通情況（氣單連通、水單連通、水氣氣單連通、水單連通、水氣雙連通雙連通）三相的互態特性三相的互態特性固、液相之間固、液相之間雙電層：雙電層：（固相周圍受電分子（固相周圍受電分子力作用、由近向遠漸變的吸著水層與結合水層）力作用、由近向遠漸變的吸著水層與結合水層）氣、液相之間氣、液相之間收縮膜：收縮膜：（水與氣的交界面，（水與氣的交界面，或彎液面）或彎液面）固、氣、液相之間固、氣、液相之間結構性：結構性：（表現出結構強（表現出結構強度，由粘聚力、咬

5、合力、膠結力及吸力等組成。度，由粘聚力、咬合力、膠結力及吸力等組成。三相的變態特性三相的變態特性 （溫度、壓力變化引起的相變）（溫度、壓力變化引起的相變）液相的液相的汽化、凝結、凍結汽化、凝結、凍結氣相的氣相的溶解、擴散溶解、擴散固相的固相的液化、軟化液化、軟化非飽和土的相態特性涉及到一系列重要定律：非飽和土的相態特性涉及到一系列重要定律： Fick定律定律 Darcy定律定律 Henry定律定律 亞佛加德羅定律亞佛加德羅定律 道爾頓道爾頓( (Dolton) )分壓定律分壓定律 Kelvin定律定律 熱力學第一定律熱力學第一定律 熱力學第二定律熱力學第二定律它們和不同條件下壓力和溫度的變化相

6、結合，它們和不同條件下壓力和溫度的變化相結合，可以使非飽和土的雙電層特性、收縮膜特性可以使非飽和土的雙電層特性、收縮膜特性以及結構性特性均發生相應的綜合性變化，以及結構性特性均發生相應的綜合性變化，導致了非飽和土十分復雜的力學性質。導致了非飽和土十分復雜的力學性質。非飽和土的相態特性表明：非飽和土的相態特性表明：非飽和土三個組成相的相態特性決定了土的非飽和土三個組成相的相態特性決定了土的物理狀態（粒度、濕度、密度、構度）和土物理狀態（粒度、濕度、密度、構度）和土的化學、電學性質。的化學、電學性質。2. 非飽和土的吸力特性非飽和土的吸力特性非飽和土的土水勢一般包括：非飽和土的土水勢一般包括：溫度

7、勢、壓力勢、重力勢、基質勢和溶質勢溫度勢、壓力勢、重力勢、基質勢和溶質勢在等溫、等壓、等高（不計重力）的情況下，在等溫、等壓、等高（不計重力）的情況下，土中水的溫度勢、壓力勢、重力勢保持不變，土中水的溫度勢、壓力勢、重力勢保持不變，自由能的變化只有基質勢和溶質勢的變化。自由能的變化只有基質勢和溶質勢的變化。 如將它們分別稱之為基質吸力和溶如將它們分別稱之為基質吸力和溶質吸力，它們之和，即此時的自由能，質吸力，它們之和，即此時的自由能，稱為總吸力，則有總吸力等于基質吸力稱為總吸力，則有總吸力等于基質吸力與溶質吸力之和。與溶質吸力之和。基質吸力基質吸力 土中水自由能的土中水自由能的毛細部分毛細部分

8、（對（對純水純水）, ,來源于表面張力來源于表面張力. .表面張力表面張力愈大，愈大，彎液面彎液面曲曲率愈小。率愈小。 為了維持彎曲型收縮膜的平衡，收縮膜為了維持彎曲型收縮膜的平衡，收縮膜氣一側的應力為正壓力，收縮膜水一側的應氣一側的應力為正壓力，收縮膜水一側的應力為負壓力，它們的差值即為基質吸力力為負壓力，它們的差值即為基質吸力. . 將基質吸力引入到非飽和土及土體變形將基質吸力引入到非飽和土及土體變形強度穩定的研究與分析中去是當前非飽和力強度穩定的研究與分析中去是當前非飽和力學研究發展的一條基本線索學研究發展的一條基本線索 基質吸力是非飽和土三相活動最實質、基質吸力是非飽和土三相活動最實質

9、、最活躍的代表。最活躍的代表。 土中水自由能的土中水自由能的溶質部分溶質部分（對（對溶劑溶劑）來源）來源于溶質濃度，于溶質濃度，溶質的濃度溶質的濃度愈大，溶劑平面上方愈大，溶劑平面上方的蒸氣壓比純水平面上方的蒸氣壓愈小，即的蒸氣壓比純水平面上方的蒸氣壓愈小，即相相對濕度對濕度愈小，水從濃度的高梯度向低梯度的滲愈小，水從濃度的高梯度向低梯度的滲透作用愈強，透作用愈強，溶質吸力溶質吸力愈大。愈大。溶質吸力溶質吸力 純水表現出純水表現出從溶液中吸水補充自己從溶液中吸水補充自己的能力，的能力，稱為稱為溶質吸力或滲透吸力或滲析吸力。溶質吸力或滲透吸力或滲析吸力。如果在測定土的基質吸力時，土中的水已經是如

10、果在測定土的基質吸力時，土中的水已經是含有一定溶質的自然條件下的水，則測得的吸含有一定溶質的自然條件下的水，則測得的吸力已非常接近總吸力。力已非常接近總吸力。總吸力總吸力總吸力總吸力與相對濕度呈線性關系與相對濕度呈線性關系(Aitchison,1965)，故蒸汽壓力可量測總吸力。蒸汽壓力愈大，故蒸汽壓力可量測總吸力。蒸汽壓力愈大，相對相對濕度濕度愈大，總吸力愈大。愈大，總吸力愈大。土水特征曲線土水特征曲線 基質吸力與濕度狀態（飽和度、重量含水率、基質吸力與濕度狀態（飽和度、重量含水率、體積含水率）之間的關系體積含水率）之間的關系 。 干燥曲線（飽和減濕曲線）要高于浸濕曲線干燥曲線（飽和減濕曲線

11、）要高于浸濕曲線（干燥增濕曲線），二者形成滯回圈形態，表明（干燥增濕曲線），二者形成滯回圈形態，表明一個飽和度可以對應于兩個基質吸力值。一個飽和度可以對應于兩個基質吸力值。 對于干燥、增濕往返作用時干燥曲線與對于干燥、增濕往返作用時干燥曲線與增濕曲線的變化特性也成了人們開始注意的增濕曲線的變化特性也成了人們開始注意的問題。問題。 提出了由干燥曲線預測增濕曲線，或由提出了由干燥曲線預測增濕曲線，或由增濕曲線預測干燥曲線的方法增濕曲線預測干燥曲線的方法( (Phan H.Q，2003) 土中的水分可以有：結晶水、吸著水、結土中的水分可以有：結晶水、吸著水、結合水（薄膜水）和自由水等，具有不同屬性的

12、合水（薄膜水）和自由水等，具有不同屬性的不同類型。不同類型。 含水率變化時，土中水有不同的類型，氣含水率變化時，土中水有不同的類型，氣有不同的連通，從而造成了土水特征曲線的有不同的連通，從而造成了土水特征曲線的復雜形態，出現了一系列的重要特征參數。復雜形態，出現了一系列的重要特征參數。土水特征曲線形態的重要參數土水特征曲線形態的重要參數飽和度飽和度Sr有殘余飽和度和有效飽和度。有殘余飽和度和有效飽和度。吸力吸力S有氣浸入值（進氣壓力值）有氣浸入值（進氣壓力值）Sa 和和水浸入值水浸入值Sw。殘余飽和度：殘余飽和度：殘余飽和度反映了土中結合水的殘余飽和度反映了土中結合水的實質。飽和度低于它時不會

13、再對已經很高的吸實質。飽和度低于它時不會再對已經很高的吸力有所影響；飽和度大于它時，飽和度的少許力有所影響；飽和度大于它時，飽和度的少許增大可以使吸力大幅度降低，反映了毛細水以增大可以使吸力大幅度降低，反映了毛細水以至重力水的出現和增多，使相鄰的彎液面由擴至重力水的出現和增多，使相鄰的彎液面由擴大、相連，至完全飽和時消失。大、相連，至完全飽和時消失。孔隙大小分布指數孔隙大小分布指數：是有效飽和度與吸力雙對：是有效飽和度與吸力雙對數關系曲線的斜率，數值愈大，表示孔隙尺寸數關系曲線的斜率，數值愈大，表示孔隙尺寸的分布范圍愈窄，孔隙愈均勻。的分布范圍愈窄，孔隙愈均勻。有效飽和度：有效飽和度：為由殘余

14、飽和度起算的飽和度稱為由殘余飽和度起算的飽和度稱為有效飽和度。為有效飽和度。有效飽和度為零時的吸力稱為有效吸力。有效飽和度為零時的吸力稱為有效吸力。氣浸入值（進氣壓力值）氣浸入值（進氣壓力值）Sa：氣開始入浸土氣開始入浸土的孔隙使重力水排出時對應的基質吸力。實的孔隙使重力水排出時對應的基質吸力。實用上，它對應于脫濕時的吸力曲線在高飽和用上，它對應于脫濕時的吸力曲線在高飽和度下的拐點，它是土中最大孔隙尺寸的一種度下的拐點，它是土中最大孔隙尺寸的一種量度。量度。水浸入值水浸入值Sw：重力水開始入浸土孔隙時所對重力水開始入浸土孔隙時所對應的基質吸力。實用上，它對應于增濕曲線應的基質吸力。實用上，它對

15、應于增濕曲線在高飽和度下的拐點。在高飽和度下的拐點。影響土水特征曲線的因素影響土水特征曲線的因素 土水特征曲線土水特征曲線一直是土壤學研究的重一直是土壤學研究的重要問題，它只研究了基質吸力與含水率的關要問題，它只研究了基質吸力與含水率的關系。系。對不同的應力應變歷史，對不同的應力應變歷史，土水特征曲線的土水特征曲線的滯滯回曲回曲線可有邊界線可有邊界滯滯回曲線（邊界干燥曲線和邊界增濕回曲線（邊界干燥曲線和邊界增濕曲線），有主曲線），有主滯滯回曲線，甚至二次回曲線，甚至二次滯滯回曲線。回曲線。從土力學的角度，從土力學的角度，基質吸力不只與含水量有關。基質吸力不只與含水量有關。土的干密度、初始結構、

16、擾動情況，增濕與加土的干密度、初始結構、擾動情況，增濕與加載歷史（正常干燥與超干燥等），甚至土中的載歷史（正常干燥與超干燥等），甚至土中的應力狀態的變化，都會影響到基質吸力的測值應力狀態的變化，都會影響到基質吸力的測值或土水特征曲線的變化。或土水特征曲線的變化。非飽和土的應力特性研究必須首先正確揭示非飽和土的應力特性研究必須首先正確揭示和反映收縮膜張力、孔隙水壓力、孔隙氣壓和反映收縮膜張力、孔隙水壓力、孔隙氣壓力及基質吸力間的特點、實質聯系及其對土力及基質吸力間的特點、實質聯系及其對土骨架變形強度變化的作用機理。骨架變形強度變化的作用機理。3. 非飽和土的應力特性非飽和土的應力特性明確確定非飽

17、和土的應力特性是研究應力明確確定非飽和土的應力特性是研究應力應變關系及強度問題的基礎。應變關系及強度問題的基礎。 人們在尋求非飽和土的應力狀態變量人們在尋求非飽和土的應力狀態變量時，首先想到了時，首先想到了單一有效應力型的應力狀單一有效應力型的應力狀態變量。態變量。它不是一般的純力學量，而是一它不是一般的純力學量，而是一個與材料有關的力學量，與材料的本構關個與材料有關的力學量，與材料的本構關系有著密切的聯系系有著密切的聯系（如飽和土力學中的有（如飽和土力學中的有效應力）。效應力）。單一有效應力型的應力狀態變量單一有效應力型的應力狀態變量 研究提出具有真實合理性的有效應力表研究提出具有真實合理性

18、的有效應力表達式是當前的主要任務。達式是當前的主要任務。 對已經提出的各種表達式還需要作出認對已經提出的各種表達式還需要作出認真的選擇與檢驗。真的選擇與檢驗。 當前，雙應力型的應力狀態變量得到了當前，雙應力型的應力狀態變量得到了廣泛的傳播與應用。廣泛的傳播與應用。它它用凈總應力和基質吸用凈總應力和基質吸力作為兩個獨立的應力狀態變量。它是一種力作為兩個獨立的應力狀態變量。它是一種純粹力學量，與材料性質無關純粹力學量，與材料性質無關（如固體力學（如固體力學中的應力）中的應力）。 對用它研究非飽和土變形強度的理論與對用它研究非飽和土變形強度的理論與方法也需要作出進一步的完善與分析方法也需要作出進一步

19、的完善與分析雙應力型的應力狀態變量雙應力型的應力狀態變量對應力特性的一些新探討對應力特性的一些新探討 收縮膜張力、孔隙水壓力、孔隙氣壓力收縮膜張力、孔隙水壓力、孔隙氣壓力及基質吸力的特點、實質聯系與力學效應問及基質吸力的特點、實質聯系與力學效應問題涉及到對于非飽和土承擔荷載的機理，對題涉及到對于非飽和土承擔荷載的機理，對于孔隙水壓力、孔隙氣壓力與基質吸力以及于孔隙水壓力、孔隙氣壓力與基質吸力以及對于收縮膜張力的認識對于收縮膜張力的認識關于非飽和土承擔荷載的機理關于非飽和土承擔荷載的機理 土骨架、孔隙水、孔隙氣各自應力的大土骨架、孔隙水、孔隙氣各自應力的大小應該取決于各自的小應該取決于各自的相對

20、壓縮性相對壓縮性。 在孔隙流體不能排出的條件下在孔隙流體不能排出的條件下，土受力，土受力后的孔隙水壓力和孔隙氣壓力的增量是一種后的孔隙水壓力和孔隙氣壓力的增量是一種超孔隙壓力超孔隙壓力（超過加荷前土中孔隙水壓力和（超過加荷前土中孔隙水壓力和孔隙氣壓力的值）；孔隙氣壓力的值）； 在容許孔隙流體排出的條件下在容許孔隙流體排出的條件下，這種超，這種超孔隙壓力會隨時間的增長和土的壓密而孔隙壓力會隨時間的增長和土的壓密而逐漸逐漸消散消散，使各相所承擔應力的比例協調地發生，使各相所承擔應力的比例協調地發生變化，最終，變化，最終，在消散終結時，在消散終結時，荷載仍全部由荷載仍全部由土骨架（包括收縮膜）來承擔

21、。土骨架（包括收縮膜）來承擔。飽和土在消散終結時飽和土在消散終結時, ,孔隙壓力，即孔隙水壓力等于零。孔隙壓力，即孔隙水壓力等于零。非飽和土在消散終結時非飽和土在消散終結時, ,孔隙壓力，即孔隙水壓力和孔隙氣壓力孔隙壓力，即孔隙水壓力和孔隙氣壓力都不會等于零。因為都不會等于零。因為它們仍然要保留著與土達到固結時的濕密狀它們仍然要保留著與土達到固結時的濕密狀態態相對應相對應、且與此時變化了的收縮膜狀態、且與此時變化了的收縮膜狀態相相平衡平衡的孔隙水壓力和孔隙氣壓力值，它們是的孔隙水壓力和孔隙氣壓力值，它們是該狀態下土物理屬性的反映。該狀態下土物理屬性的反映。關于孔隙水壓力、孔隙氣壓力及基質吸力關

22、于孔隙水壓力、孔隙氣壓力及基質吸力 Wheeler S.J.et al(2003)認為認為Bishop的有效應的有效應力公式反映了總應力、充氣孔隙中的孔隙氣壓力力公式反映了總應力、充氣孔隙中的孔隙氣壓力以及充水孔隙中的孔隙水壓力對土顆粒骨架所傳以及充水孔隙中的孔隙水壓力對土顆粒骨架所傳遞應力的貢獻，并假定三者在顆粒接觸點處對力遞應力的貢獻，并假定三者在顆粒接觸點處對力產生相同的變化，它沒有反映彎液面環狀水的存產生相同的變化，它沒有反映彎液面環狀水的存在所提供的穩定影響。因此，需要再有第二個應在所提供的穩定影響。因此，需要再有第二個應力狀態變量來直接或間接地反映彎液面環狀水的力狀態變量來直接或間

23、接地反映彎液面環狀水的影響。影響。 Wheeler S.J.et al(2003)依據依據Houlsby(1997)關于非飽和土單位體積上所出入的能量增量關關于非飽和土單位體積上所出入的能量增量關系采用了孔隙比與基質吸力的乘積作為第二個系采用了孔隙比與基質吸力的乘積作為第二個應力狀態變量，在應力空間內來研究非飽和土應力狀態變量，在應力空間內來研究非飽和土的應力應變關系。的應力應變關系。 孔隙水壓力和孔隙氣壓力分別在土的孔隙孔隙水壓力和孔隙氣壓力分別在土的孔隙水體和孔隙氣體中是各向等壓的靜水壓力型應水體和孔隙氣體中是各向等壓的靜水壓力型應力；力； 孔隙水壓力和孔隙氣壓力各自作用在其與孔隙水壓力和

24、孔隙氣壓力各自作用在其與土顆粒接觸部分的表面上，其差值對土骨架的土顆粒接觸部分的表面上，其差值對土骨架的作用不會是各處相等的。作用不會是各處相等的。 當孔隙水為彎液面環狀水時，吸力只在接當孔隙水為彎液面環狀水時，吸力只在接觸點的法向上作用；當孔隙水為有彎液面的體觸點的法向上作用；當孔隙水為有彎液面的體積水時，所產生的吸力必然有法向和切向兩個積水時，所產生的吸力必然有法向和切向兩個方向上分力的作用。國內也出現了濕吸力與牽方向上分力的作用。國內也出現了濕吸力與牽引力的提法（湯連生）。引力的提法（湯連生）。基質吸力不能一般地作為靜水壓力型應力。基質吸力不能一般地作為靜水壓力型應力。關于收縮膜張力關于

25、收縮膜張力 收縮膜張力直接通過它與土骨架的接收縮膜張力直接通過它與土骨架的接觸點作用在土的骨架上，在它兩側的孔隙觸點作用在土的骨架上，在它兩側的孔隙水壓力和孔隙氣壓力既確定了收縮膜的形水壓力和孔隙氣壓力既確定了收縮膜的形狀，或收縮膜張力的作用方向，又確定了狀，或收縮膜張力的作用方向，又確定了收縮膜張力的大小。收縮膜張力的大小。因此，因此， 基質吸力只是收縮膜張力在土骨架上作基質吸力只是收縮膜張力在土骨架上作用大小的一種量度，它卻沒有反映作為力三用大小的一種量度，它卻沒有反映作為力三要素中關于收縮膜張力作用方向和作用點的要素中關于收縮膜張力作用方向和作用點的特性。收縮膜張力在土骨架上的作用其實是

26、特性。收縮膜張力在土骨架上的作用其實是有方向性的（非靜水壓力型）。在用基質吸有方向性的（非靜水壓力型）。在用基質吸力研究非飽和土中力的作用時，不能將它視力研究非飽和土中力的作用時，不能將它視為各向均等的。為各向均等的。 將有效應力表示為凈應力項與一個吸力相將有效應力表示為凈應力項與一個吸力相關、且能反映基質吸力剪切效應項之和。關、且能反映基質吸力剪切效應項之和。認為認為對非飽和土，土顆粒的一部分上作用有孔隙氣對非飽和土，土顆粒的一部分上作用有孔隙氣壓力，另一部分上作用有孔隙水壓力，它們的壓力，另一部分上作用有孔隙水壓力，它們的作用一般是不平衡的、變化的，而且它的方向作用一般是不平衡的、變化的，

27、而且它的方向并不與凈應力的方向相一致，并不與凈應力的方向相一致，明確了基質吸力明確了基質吸力可引起一種剪切效應的結論。可引起一種剪切效應的結論。Li X.I (2003) 用有效球應力和有效偏應力表示的有效用有效球應力和有效偏應力表示的有效應力型應力狀態變量明確地表明了以應力型應力狀態變量明確地表明了以基質吸基質吸力反映的收縮膜張力為非靜水壓力型應力的力反映的收縮膜張力為非靜水壓力型應力的這種特性。這種特性。謝定義謝定義(1999)4. 非飽和土的強度特性非飽和土的強度特性基本思路基本思路 非飽和土的抗剪強度被視為非飽和土的抗剪強度被視為符合庫侖強度公式，符合庫侖強度公式，并等于土飽和時抗剪強

28、度與并等于土飽和時抗剪強度與非飽和土基質吸力對抗剪強度的貢獻非飽和土基質吸力對抗剪強度的貢獻（稱為吸附強度）之和，（稱為吸附強度）之和， 因飽和土抗剪強度表達式已經很清因飽和土抗剪強度表達式已經很清楚，故非飽和土抗剪強度的研究工作就楚，故非飽和土抗剪強度的研究工作就主要集中在吸附強度正確的表示方法和主要集中在吸附強度正確的表示方法和形式上。形式上。吸附強度的表達式吸附強度的表達式目前提出了很多的強度的表達式：目前提出了很多的強度的表達式： 其中以其中以Bishop表達和表達和Fredlund表達式最表達式最為著名。為著名。在其它一些研究者所提出的表達式中，在其它一些研究者所提出的表達式中，有的

29、反映了有效基質吸力的影響，有的反映了有效基質吸力的影響， 如如Mckee&Bumb表達式表達式（1984） Brooks&Corey表達式表達式（1964） 有的反映了吸附強度的非線性，有的反映了吸附強度的非線性， 如如Fredlund&Xing表達式表達式（1994） YuShenggang等的表達式等的表達式（1998） 沈珠江表達式沈珠江表達式（1996）有的反映了殘余飽和度的影響，有的反映了殘余飽和度的影響， 如如Vanapalli表達式表達式（1998） 有的作了適當的簡化，有的作了適當的簡化， 如盧肇鈞表達式如盧肇鈞表達式（1992） 李靖等的表達式李靖等的

30、表達式（1997）吸附強度的求取的其他思路吸附強度的求取的其他思路 Parashar,S.P.等等（1994）將非飽和土的將非飽和土的UU強度（應變速率為強度（應變速率為1.52mm/min，破壞歷破壞歷時小于時小于2mim）和飽和后的）和飽和后的CD強度（應變速強度（應變速率率0.004mm/min）之差視為吸力對強度的貢）之差視為吸力對強度的貢獻。獻。 Fredlund（1994）提出用土水特征曲線來提出用土水特征曲線來確定抗剪強度的方法，以反映強度隨吸力變化確定抗剪強度的方法，以反映強度隨吸力變化的非線性。在吸力小于進氣壓力值時，含水率的非線性。在吸力小于進氣壓力值時，含水率的變化不大，

31、吸力在發揮剪阻力方面與凈法向的變化不大，吸力在發揮剪阻力方面與凈法向應力的效用相同；在吸力高于進氣壓力值時，應力的效用相同；在吸力高于進氣壓力值時，吸力對強度的貢獻隨含水率的減小而降低，呈吸力對強度的貢獻隨含水率的減小而降低，呈非線性變化。非線性變化。 賈其軍賈其軍（2004）：由于土平均粒徑愈由于土平均粒徑愈細，吸力引起的吸附強度愈大，土粒的級細，吸力引起的吸附強度愈大，土粒的級配愈好吸力帶來的影響愈大，故可以從土配愈好吸力帶來的影響愈大，故可以從土的顆粒與級配出發，研究任意排列不等粒的顆粒與級配出發，研究任意排列不等粒徑顆粒間收縮膜張力在粒間引起的有效附徑顆粒間收縮膜張力在粒間引起的有效附

32、加應力，將它乘以內摩擦系數即為土的吸加應力，將它乘以內摩擦系數即為土的吸附強度。附強度。雖然非飽和土強度表達式的多樣性雖然非飽和土強度表達式的多樣性往往使人難予作出正確的選擇，往往使人難予作出正確的選擇，但無論如何，但無論如何，在非飽和土抗剪強度的研究中開始考慮到在非飽和土抗剪強度的研究中開始考慮到它的非線性、結構性殘余飽和度的影響等，它的非線性、結構性殘余飽和度的影響等，并努力尋求合適的有效應力表達式并努力尋求合適的有效應力表達式是一個很好的現象。是一個很好的現象。非飽和土在干、濕循環時的抗剪強度曲線非飽和土在干、濕循環時的抗剪強度曲線 非飽和土在干、濕循環時的抗剪強度曲線非飽和土在干、濕循

33、環時的抗剪強度曲線也有也有滯滯回圈型的變化。回圈型的變化。正常干燥樣與超干燥樣的強度曲線不同。正常干燥樣與超干燥樣的強度曲線不同。超干燥樣的曲線在正常干燥樣曲線形成的主圈超干燥樣的曲線在正常干燥樣曲線形成的主圈以內，且干、濕的兩枝基本平行。以內，且干、濕的兩枝基本平行。對比于超干燥樣的曲線，正常干燥樣的曲線在對比于超干燥樣的曲線，正常干燥樣的曲線在低基質吸力時偏高，在高基質吸力時偏低。低基質吸力時偏高，在高基質吸力時偏低。 飽和土強度與吸附強度之和的基本思路，飽和土強度與吸附強度之和的基本思路，對于無、或弱結構性的非飽和土是基本正確的。對于無、或弱結構性的非飽和土是基本正確的。 對于結構性較強

34、的非飽和土，上述的基本對于結構性較強的非飽和土，上述的基本思路尚有進一步考慮，并探求直接測取非飽和思路尚有進一步考慮，并探求直接測取非飽和土抗剪強度方法的必要。土抗剪強度方法的必要。將非飽和土強度歸結為將非飽和土強度歸結為 因不同初始含水率下的非飽和土在應力因不同初始含水率下的非飽和土在應力固結或水分增減后的密度、結構狀態均會有固結或水分增減后的密度、結構狀態均會有所不同，故即使最終均達到了飽和，其所測所不同，故即使最終均達到了飽和，其所測得的凝聚力和內摩擦角會不是一個常值。得的凝聚力和內摩擦角會不是一個常值。5. 非飽和土的滲透特性非飽和土的滲透特性基本定理基本定理非飽和土的滲透特性要研究非

35、飽和土中非飽和土的滲透特性要研究非飽和土中孔隙水和孔隙氣兩種流體的運動規律。孔隙水和孔隙氣兩種流體的運動規律。（通常，水、氣的運動在等溫條件下討論）（通常，水、氣的運動在等溫條件下討論） 水的運動服從水的運動服從以流量變化為基礎的以流量變化為基礎的Darcy定理（滲水速度與水的滲透梯度成正比，比例定理（滲水速度與水的滲透梯度成正比，比例常數為滲水系數常數為滲水系數kw） 氣的運動服從氣的運動服從以質量變化為基礎的以質量變化為基礎的Fick定定理（滲氣的質量速度與空氣質量濃度梯度成正理（滲氣的質量速度與空氣質量濃度梯度成正比比，比例常數為空氣的傳導系數比例常數為空氣的傳導系數Da（也可用也可用D

36、arcy定理定理）滲透函數滲透函數既然非飽和土的滲透特性可以用滲水系數、既然非飽和土的滲透特性可以用滲水系數、滲氣系數來表示，那么滲氣系數來表示，那么研究非飽和土的滲透特性常需要建立研究非飽和土的滲透特性常需要建立滲水系數、滲氣系數與土性參數滲水系數、滲氣系數與土性參數（粒度、密度、濕度、結構參數）（粒度、密度、濕度、結構參數）之間的關系，稱之為滲透函數。之間的關系，稱之為滲透函數。 在水單連通的土中是滲水在水單連通的土中是滲水，要建立滲水，要建立滲水的滲透函數的滲透函數 在氣單連通的土中是滲氣，在氣單連通的土中是滲氣，要建立滲氣要建立滲氣的滲透函數的滲透函數 在水、氣雙連通的土中，既有滲水，

37、又在水、氣雙連通的土中，既有滲水，又有滲氣有滲氣，要建立滲水、滲氣的滲透函數，要建立滲水、滲氣的滲透函數 當對一定的土在其密度無變化的情況下當對一定的土在其密度無變化的情況下研究時，研究時，滲透函數只是濕度（吸力或飽和度）滲透函數只是濕度（吸力或飽和度）的函數（結構和粒度的影響包含在函數的參的函數（結構和粒度的影響包含在函數的參數中）。對它們已經提出了一系列的統計模數中）。對它們已經提出了一系列的統計模型，型，Mualen做過總結性的工作，做過總結性的工作，1986。滲水和滲氣的滲透函數滲水和滲氣的滲透函數對滲水有對滲水有 Garderner&Fireman（195Philip（198

38、6），），Arbhablirama&Kridakonn（1968），Gardner（1956），），Davidson（1969），），Compbell（1956）等等。對滲氣有對滲氣有 Brooks&Corey的關系式等的關系式等。 對密度有變化時滲水的滲透函數也做了一對密度有變化時滲水的滲透函數也做了一些研究：些研究： 如如Mitchell, et al（1965）式，式，Donglas and Mckyes式式（1978，膨脹粘土膨脹粘土），），Lloretet.and Alonso式式（1980）以及）以及Chang and Duncan式式（1983）等，但深入的研究不

39、多。等，但深入的研究不多。 關于非飽和土滲透函數的研究多以關于非飽和土滲透函數的研究多以土水特土水特征曲線為基礎：征曲線為基礎：建立相對建立相對滲透系數滲透系數（某一含水（某一含水率下滲透系數對飽和含水率下滲透系數之比）率下滲透系數對飽和含水率下滲透系數之比）與含水率、吸力之間的關系與含水率、吸力之間的關系，并且引入了土水，并且引入了土水特征曲線的一系列特征參數。特征曲線的一系列特征參數。 但不同滲透函數與不同土水特征曲線相但不同滲透函數與不同土水特征曲線相的組合適應于不同的土類的組合適應于不同的土類滲透函數與土水特征曲線滲透函數與土水特征曲線Agus S .S.等等比較了比較了：土水特征曲線

40、型式土水特征曲線型式（Gardner,1958; Van Genachte1980; Fredlund&Xing,1994）與與滲透滲透函數型式函數型式(Childs Collis George,1950; Burdine,1953; Mualen,1976)的組合的組合得出：得出：對不同土類來說，對不同土類來說，CCG函數與函數與FX曲線的組合曲線的組合對粘土的相關最高對粘土的相關最高; ;M函數與函數與FX曲線的組合曲線的組合對砂土的相關最高對砂土的相關最高; ;修正的修正的CCG函數比函數比CCG函數更好函數更好; ;對砂土比粘對砂土比粘土更高；土更高；CCG函數與函數與G曲線的

41、組合曲線的組合在在0.81.0間相關最高間相關最高; ;CCG函數與函數與FX曲線的組合曲線的組合在在00.2間相關最高間相關最高; ;M函數與函數與FX曲線的組合曲線的組合在在0.20.8間相關最高，間相關最高，并且得到了對并且得到了對前面三種函數的一般表達形式前面三種函數的一般表達形式，流體的擴散運動流體的擴散運動流體的擴散運動包括流體的擴散運動包括氣相的過水擴散氣相的過水擴散和和液相的化學擴散，液相的化學擴散，也是非飽和土滲透性研究的內容。也是非飽和土滲透性研究的內容。氣相的過水擴散氣相的過水擴散可用可用Fick定理定理（氣相通過水擴散時，擴散質量的流動率與擴（氣相通過水擴散時，擴散質量

42、的流動率與擴散空氣的濃度梯度成比例）散空氣的濃度梯度成比例）研究表明：研究表明：液相的化學擴散液相的化學擴散也可用也可用Fick定理定理（化學物質濃度為（化學物質濃度為C的水向純水中擴散時，擴的水向純水中擴散時，擴散質量的流動率與化學物質濃度梯度成正比）散質量的流動率與化學物質濃度梯度成正比）6. 非飽和土的變形特性非飽和土的變形特性體積變形理論體積變形理論 氣相的壓縮為土體變形的主要來源，氣相的壓縮為土體變形的主要來源，它它不僅量不僅量大，而且完成也很快。使得液相的壓縮，無論在變大，而且完成也很快。使得液相的壓縮，無論在變形量上，還是在變形速率上，均處于次要地位。形量上，還是在變形速率上，均

43、處于次要地位。 從而從而使研究非飽和土體積變形理論的工作得到使研究非飽和土體積變形理論的工作得到了較廣泛的重視了較廣泛的重視（偏應力部分只引起形變，而不引起體變，在體積（偏應力部分只引起形變，而不引起體變，在體積變形理論中可將其忽略，只考慮球應力的影響）變形理論中可將其忽略，只考慮球應力的影響）本構模型理論本構模型理論用體積變形理論得不到土在不同方向上的變形用體積變形理論得不到土在不同方向上的變形量，量，非飽和土本構理論的研究也同樣得到了普遍的非飽和土本構理論的研究也同樣得到了普遍的重視，重視，彈塑性本構模型的研究成了彈塑性本構模型的研究成了當代本構理論研究的主流。當代本構理論研究的主流。非飽

44、和土的體積變形理論非飽和土的體積變形理論 應力狀態變量應力狀態變量雙應力變量的靜總雙應力變量的靜總應力和基質吸力應力和基質吸力 變形狀態變量變形狀態變量孔隙比的變化（或孔隙比的變化（或體應變的變化）、含水量的變化（或體積體應變的變化）、含水量的變化（或體積含水量的變化）含水量的變化） 建立的應力狀態變量與變形狀態變量建立的應力狀態變量與變形狀態變量之間的關系：之間的關系：孔隙比本構面孔隙比本構面（土骨架本構面）（土骨架本構面） 只在單調加、卸荷時有唯一性只在單調加、卸荷時有唯一性含水率本構面含水率本構面（液相本構面）（液相本構面） 只在單調增、減濕時有唯一性只在單調增、減濕時有唯一性土骨架本構

45、面、液相本構面有不同的形式土骨架本構面、液相本構面有不同的形式 各種形式中的土性參數均需通過等吸力試驗與各種形式中的土性參數均需通過等吸力試驗與等凈總應力試驗求得。等凈總應力試驗求得。加荷條件不同（如單軸加荷、三軸加荷、等壓加荷條件不同（如單軸加荷、三軸加荷、等壓加荷、平面應力加荷、平面應變加荷、以及加荷、平面應力加荷、平面應變加荷、以及K0加荷等）都會得到不同的土性參數值，加荷等）都會得到不同的土性參數值，加荷與卸荷、增濕與減濕也會對參數有影響。加荷與卸荷、增濕與減濕也會對參數有影響。非飽和土的本構模型理論非飽和土的本構模型理論 應該既建立應該既建立土骨架的本構模型土骨架的本構模型，即骨架的

46、，即骨架的應力與應變關系方程，稱為應力與應變關系方程，稱為變形模型變形模型； 又建立又建立流體的本構模型流體的本構模型，即流體的梯度與，即流體的梯度與流量關系方程，稱為流量關系方程，稱為流動模型流動模型。 這兩種本構關系都含有孔隙水壓力和孔隙這兩種本構關系都含有孔隙水壓力和孔隙氣壓力，氣壓力，二者之間用吸力狀態方程來協調。二者之間用吸力狀態方程來協調。（流體的梯度與流量關系方程，含吸力）（流體的梯度與流量關系方程，含吸力）液相的連續方程，氣相的連續方程液相的連續方程，氣相的連續方程液相運動方程，氣相運動方程液相運動方程，氣相運動方程流體的本構模型流體的本構模型流動模型流動模型（骨架的應力與應變

47、關系方程，含吸力）（骨架的應力與應變關系方程，含吸力）非線性彈性模型，彈塑性模型，結構損傷模型非線性彈性模型，彈塑性模型，結構損傷模型土骨架的本構模型土骨架的本構模型變形模型變形模型因流動模型均較容易寫出，因流動模型均較容易寫出，故變形模型成了本構模型研究的中心。故變形模型成了本構模型研究的中心。非飽和土的非線性彈性模型非飽和土的非線性彈性模型關鍵是確定切線模量和切線泊桑比，關鍵是確定切線模量和切線泊桑比，通常以通常以Duncan&Chang模型為基礎，但需將模型為基礎，但需將吸力的影響吸力的影響在確定切線模量或切線泊桑比時反映進去。在確定切線模量或切線泊桑比時反映進去。對此，不同的學

48、者采用了不同的方法。對此，不同的學者采用了不同的方法。Fredlund-Rahardgio在計算壓縮的切線模量時，在計算壓縮的切線模量時，將吸力的影響反映在應力上，（強度仍采用將吸力的影響反映在應力上，（強度仍采用Bishop的強度公式）。的強度公式）。陳正漢陳正漢在計算壓縮的切線模量時，將吸力的影響在計算壓縮的切線模量時，將吸力的影響既反映在應力上（但用既反映在應力上（但用Fredlund的強度公式），的強度公式），又反映在又反映在Duncan&Chang模型的模量系數模型的模量系數k上，上，而且，對吸力和圍應力分別得到了土骨架的體積而且，對吸力和圍應力分別得到了土骨架的體積切線模量

49、和液相的體積切線模量的表達式。切線模量和液相的體積切線模量的表達式。沈珠江沈珠江將吸力的影響反映在應力上（對將吸力的影響反映在應力上（對Et仍用仍用Fredlund的思路），但用的思路），但用Mt代替了切線泊桑比代替了切線泊桑比Gatmiri&Delage采用采用EK模型，直接引入吸力模型，直接引入吸力來計算來計算體積切線模量體積切線模量KtRobert Lytton采用采用EK模型模型, ,將應力利用八面將應力利用八面體應力表示，體應力表示，非飽和土的彈塑性模型（非飽和土的彈塑性模型（Alonso模型）模型）應力狀態變量應力狀態變量球應力，基質吸力球應力，基質吸力應變狀態變量應變狀態

50、變量球應變球應變，偏應變偏應變，應變均分為彈性應變和塑性應變，而且考慮應變均分為彈性應變和塑性應變，而且考慮應應力對應變之間的交叉影響。力對應變之間的交叉影響。假定吸力不引起偏應變時，假定吸力不引起偏應變時，只需求出只需求出6個個應變與應力之間的關系。應變與應力之間的關系。* *在在q=0時的時的s-p平面內，有平面內，有LC和和SI兩類屈服面：兩類屈服面：將它們的硬化參量與土的塑性應變聯系起來，將它們的硬化參量與土的塑性應變聯系起來，可可得新的得新的后繼屈服面后繼屈服面。* *在在q不等于零時一定吸力下不等于零時一定吸力下q p平面內的平面內的屈服面屈服面隨隨硬化參量硬化參量p0而變化，而變

51、化， 上述在上述在s-p平面和平面和p-q平面內的屈服面用平面內的屈服面用-ps=-ks, , 了聯系起來。了聯系起來。本模型適用于略具膨脹性的低塑性非飽和土本模型適用于略具膨脹性的低塑性非飽和土（沙、粉沙、粘質沙、沙質粘土及粘土）。（沙、粉沙、粘質沙、沙質粘土及粘土）。由于用了硬化塑性理論和極限狀態模型，由于用了硬化塑性理論和極限狀態模型，對反應強烈的應力路徑依賴性提供了改進。對反應強烈的應力路徑依賴性提供了改進。非飽和土的彈塑性模型（非飽和土的彈塑性模型（Kato Matsuoka模型）模型）Matsuoka 在在SMP平面平面（Strength Mobilized Plane，稱為稱為強

52、度發揮面強度發揮面）上研究本構模型上研究本構模型。應力狀態變量：應力狀態變量：SMP平面上的轉換正應力和轉平面上的轉換正應力和轉換剪應力換剪應力（綜合考慮了非飽和土的粘結應力，（綜合考慮了非飽和土的粘結應力，含吸力的影響）含吸力的影響）應變狀態變量：應變狀態變量：SMP平面上的正應變增量和剪平面上的正應變增量和剪應變增量應變增量 彈塑性變形的彈性部分彈塑性變形的彈性部分由一般彈性理論由一般彈性理論方法得到，方法得到， 彈塑性變形的塑性部分彈塑性變形的塑性部分有球應力有球應力引起的引起的塑性應變和偏應力引起的塑性應變，按塑性塑性應變和偏應力引起的塑性應變，按塑性理論得到。理論得到。非飽和土的彈塑

53、性體積變化模型非飽和土的彈塑性體積變化模型（Gallipoli D）基本應力變量采用基本應力變量采用Bishop的有效應力，的有效應力，但認為但認為Bishop有效應力公式，只考慮了流體壓力有效應力公式，只考慮了流體壓力改變對骨架應力的作用，未能反映改變對骨架應力的作用，未能反映彎液水結合法彎液水結合法向力向力的作用。的作用。又引入了一個又引入了一個結合變量結合變量從從單個彎液水穩定法向力的大小與彎液水接觸點單個彎液水穩定法向力的大小與彎液水接觸點數目的多少兩方面反映了數目的多少兩方面反映了彎液水結合法向力彎液水結合法向力的作的作用，用，在應力空間內建立了正常壓縮狀態面在應力空間內建立了正常壓

54、縮狀態面基本變形變量采用孔隙比基本變形變量采用孔隙比再假定由孔隙比再假定由孔隙比e改變的彈性部分增量表達式改變的彈性部分增量表達式與等向平均骨架應力和結合變量有關，與等向平均骨架應力和結合變量有關，得到了孔隙比得到了孔隙比e改變的塑性部分的增量的表達改變的塑性部分的增量的表達式。式。非飽和土的結構性模型非飽和土的結構性模型建立一種在增荷與增濕作用下，既考慮滑移，建立一種在增荷與增濕作用下，既考慮滑移，又考慮膠結力破壞過程中結構變形的又考慮膠結力破壞過程中結構變形的結構性模結構性模型。型。是一種新的、有吸引力的方向是一種新的、有吸引力的方向結構性土的變形：結構性土的變形：接觸點靠緊的變形接觸點靠

55、緊的變形（整體結構完好，弱處少量破壞，彈性和松弛距（整體結構完好，弱處少量破壞，彈性和松弛距離再靠近）離再靠近）接觸點滑移的變形接觸點滑移的變形（先是膠結薄弱處破損，再是塊體逐漸碎小，（先是膠結薄弱處破損，再是塊體逐漸碎小，剪切滑移漸大）剪切滑移漸大）接觸點固化的變形接觸點固化的變形（水膜變薄，孔隙減小，后期的孔隙水壓力消散（水膜變薄，孔隙減小，后期的孔隙水壓力消散非飽和土的結構性模型非飽和土的結構性模型（沈珠江）（沈珠江）復合體模型：復合體模型：由土的由土的原狀部分原狀部分（理想彈性體）（理想彈性體）和和損傷部分損傷部分（彈塑性體）（彈塑性體）共同承擔荷載。共同承擔荷載。堆砌體模型：堆砌體模

56、型：土的應變為土的應變為彈塑性應變彈塑性應變（有效應（有效應力增加引起的）力增加引起的）與與損傷應變損傷應變（土顆粒破碎引起（土顆粒破碎引起的）的）之和。之和。 統一變形模型：統一變形模型：土的變形為土的變形為飽和擾動土的飽和擾動土的變形變形（用彈塑性模型，有效應力）（用彈塑性模型，有效應力）和和非飽和原非飽和原狀土吸力喪失引起的變形狀土吸力喪失引起的變形（隨廣義吸力的喪失，（隨廣義吸力的喪失，土孔隙比逐漸趨于穩定孔隙比，即趨于飽和擾土孔隙比逐漸趨于穩定孔隙比，即趨于飽和擾動土的孔隙比）動土的孔隙比）之和。之和。 破損介質模型破損介質模型由土的結構塊由土的結構塊（應力為（應力為膠結應力，線彈性

57、體性質）膠結應力，線彈性體性質）與結構帶與結構帶（應力為（應力為摩擦應力，損傷體性質）摩擦應力，損傷體性質）共同承擔荷載。共同承擔荷載。此外，國內還有從不同角度提出的模型此外，國內還有從不同角度提出的模型繆林昌繆林昌用飽和度場代替吸力場，用飽和度場代替吸力場，將殷宗澤的雙屈服面模型（橢圓形的體積屈服將殷宗澤的雙屈服面模型（橢圓形的體積屈服面和拋物線型的剪切屈服面）推廣到非飽和土，面和拋物線型的剪切屈服面）推廣到非飽和土，代表了一種有意義的思路。代表了一種有意義的思路。7. 非飽和土體的固結特性非飽和土體的固結特性 固結過程是由荷載施加，應力增長，骨架變形，固結過程是由荷載施加，應力增長，骨架變

58、形，氣相壓縮，水、氣逐漸排出，氣相壓縮，水、氣逐漸排出，土骨架應力逐漸增大，土骨架應力逐漸增大，土逐漸變形，土逐漸變形，孔隙水、氣壓力逐漸調整到骨架應力、孔隙水、氣壓力逐漸調整到骨架應力、變形和孔隙水、氣壓力穩定的全過程。變形和孔隙水、氣壓力穩定的全過程。 它是土的變形模型和流動模型相互交織影響、共它是土的變形模型和流動模型相互交織影響、共同協調的過程。同協調的過程。( (既解決土骨架變形場特性問題，既解決土骨架變形場特性問題，又解決孔隙流體的滲流場特性問題又解決孔隙流體的滲流場特性問題) )非飽和土的固結過程非飽和土的固結過程非飽和土的固結與飽和土的固結的不同之處非飽和土的固結與飽和土的固結

59、的不同之處一是非飽和土中可壓縮孔隙氣的存在一是非飽和土中可壓縮孔隙氣的存在 可以使土骨架受可以使土骨架受力并超過它的結構強度力并超過它的結構強度后迅速變形，后迅速變形， 使孔隙氣壓力迅速增長，使孔隙水壓力使孔隙氣壓力迅速增長，使孔隙水壓力也受到影響而變化，也受到影響而變化， 從而從而使土在沒有排水排氣條件下也會產使土在沒有排水排氣條件下也會產生壓縮變形。生壓縮變形。二是溶解在水中的空氣引起的壓縮性二是溶解在水中的空氣引起的壓縮性 要比水的壓縮性約大兩個數量級。故當要比水的壓縮性約大兩個數量級。故當孔隙水中只有孔隙水中只有1的溶解空氣時，的溶解空氣時， 孔隙流體孔隙流體的壓縮性已就會遠遠高于無溶

60、解空氣時水的的壓縮性已就會遠遠高于無溶解空氣時水的壓縮性，此時，在一般土粒和水體積不可壓壓縮性，此時，在一般土粒和水體積不可壓縮的假定下，縮的假定下，土的壓縮體變就可只由氣的體變來估計。土的壓縮體變就可只由氣的體變來估計。三是非飽和土常有較高的結構強度三是非飽和土常有較高的結構強度 不是在荷載一作用就有水、氣壓力的變化不是在荷載一作用就有水、氣壓力的變化和土骨架的損傷變形。和土骨架的損傷變形。非飽和土的固結理論非飽和土的固結理論土的固結理論與土體的固結理論不同，土的固結理論與土體的固結理論不同， 前者前者研究一個點（材料），研究一個點（材料），后者后者研究一個研究一個場（土體），場（土體）， 但土的固結理論和土體的固結理論均由變但土的固結理論和土體的固結理論均由變