1、For personal use only in study and research; notfor commercial use徐州榮盛花語城地下汽車庫模板芀建設單位：徐州榮凱置業有限公司薀監理單位：徐州市建設工程監理有限公司蚈設計單位：中國江蘇國際經濟技術合作集團有限公司芄施工單位：江蘇帝成建設集團有限公司肂編制人：艿審核人：螈批準人：蚅蒀江蘇帝成建設集團有限公司肈2016年1月6日121515膂第一節 工程簡介肁第二節 編制依據袇第三節 編制說明膃第四節 設計參數羄第五節 模架搭設要求袀第六節 模架搭設參數羇第七節 梁板模板施工要求薄第八節、后澆帶跨內模板支撐 第九節第十節莂模板監測監

2、控措施第十一節第十二節蠆安全管理第十三節第十四節肇冬雨季施工措施肆目錄3333455芇羅第十二節 應急預案肄第十二節 模架設計計算1618薂模板支架搭設方案第一節第二節芃工程簡介：艿（一）參建單位莇工程名稱：榮盛花語城地下汽車庫羃建設單位： 徐州榮凱置業有限公司蟻監理單位：徐州市建設監理工程有限公司羈設計單位：中國江蘇國際經濟技術合作集團有限公司莇施工單位：江蘇帝成建設集團有限公司莄建設地點：本工程位于徐州市泉山區御景路與科技大道交叉路口東南側蒃（二）工程概況肁1、本工程地下室為榮盛花語城地下汽車庫。本工程層高3.35m,局部層高4.35m，最大的框架梁是400mm*1350mm框架柱截面為4

3、00*500mm蒆2、本工程總建筑面積34678川，人防建筑面積33149川，人防防護面積32261川。本工程抗震節點墻均按抗震三級和環境類別二b類施工。螅第二節 編制依據袁1、建筑施工安全檢查標準JGJ592011。螀2、建筑結構荷載規范（GB50009-2012）薆3、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20084、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011薃5、 榮盛花語城一期一批地下汽車庫工程設計施工圖蕿6、DGJ32/J30-2006（第四分冊）蚆7、混凝土結構工程施工規范GB50666-2011。芃8、建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-2013。肁9、危

4、險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987號）規定莈第三節 編制說明螆本方案編制對象為地下室現澆梁板的模板支架，該現澆梁板板厚350，混凝土強度等級C35,本現澆板模板支架搭設在地下室基礎底板上。支撐咼度為3.35米，局部最大支撐高度為4.35米；架體的支撐高度按照4.35m進行計算；柱帽尺寸為1800mm*2250mm*450及rfh800mm*2250mm*400mft類型多種，主要類型為400*800、400*1350等。取400*1350為例進行計算,尺寸小于或者等于400*1350的梁均按400*1350設計要求施工。由于 模架立桿需立于地下車庫底板上，故本方案不需要考慮立

5、桿對該樓 板的作用。蚄第四節 設計參數螃1.支架參數莁1）模板支架祎橫向間距或排距（m）:0.80;縱距（m）:0.8;步距（m）:1.50;肅立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.20；模板支架搭設高度(m):2.8和3.8；芀采用的鋼管(mm):48X3.0;板底支撐連接方式：鋼管支撐；膀立桿承重連接方式:可調托座；羆板底方鋼管的間隔距離(mm):250.00；蒅2)梁支架羂橫向間距或排距(m):0.80;縱距(m):0.8;步距(m):1.50;袈立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.20;梁模板下面用三根40*70mr的木方，木方下面采用的鋼管(mm):48X3.0水平橫管，在橫管

6、下面用：48X3.0頂托住水平橫 管。肂肆3）柱帽支架肅柱帽下面小梁用40*70的木方下面支撐在柱子的模板上， 柱帽下面用48X3.0的 鋼管支撐，間距為800mm主梁用48X3.0鋼管,柱帽下側用48X3.0鋼管斜撐。48半3.0期曾祎蝕2.荷載參數膅模板與木板自重（kN/m2）:0.500;混凝土與鋼筋自重（kN/m）:25.500;蒄施工均布荷載標準值（kN/m2）:1.000;襖3.材料參數葿面板采用膠合面板，厚度為15mm板底支撐采用鋼管；芅面板彈性模量E（N/mrr）:9500;面板抗彎強度設計值（N/mn1）:13;裊托梁材料為：方鋼管：40X40 x3mm節第五節模架搭設要求羋

7、1、模架的搭設和拆除需嚴格執行該專項施工方案，并由專業隊伍搭設。蒞2、確保模板在使用周期內安全、穩定、牢靠、滿足施工安全要求。芆3、該模架標高及幾何尺寸繁雜，施工前必須由現場技術人員對施工人員進行安全、 技術交底，避免出錯。羄4、模架立桿按平面圖位置彈線定位，立桿支承在地下室基礎底板上。芁5、先澆地下室墻板和柱， 模架的縱橫水平桿與柱以抱箍的形式固定， 并用木楔打緊。蒅6、在立柱底距地面200m高處，沿縱橫水平方向按縱下橫上的程序設掃地桿。可調 支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。莃7、鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐采用？48mnx3mr鋼管，用扣件與鋼管立柱 扣牢。鋼管的立桿、

8、掃地桿、水平拉桿應采用對接；剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得 小于1000mm并應采用3個旋轉扣件分別在離桿端不小于100mr處進行固定。蒂8、豎向剪刀撐：地下室模架外側四周布置連續豎向剪刀撐，中間按縱、橫向軸線由 底至頂連續設置。肀9、模架搭設完畢，必須經驗收合格后方可進行下道工序。薅10、砼澆筑時材料、人員不得集中，砼堆集高度不得超出現澆砼板面100mm大梁從梁中向兩邊開展，并分層澆筑，每層不得大于400mm。螄11、模板拆除前必須辦理拆除模板審批手續，經技術負責人、監理審批簽字后方 可拆除。膃12、拆模順序應遵循先支后拆，后支先拆，從上往下的原則。袈13、底模拆除梁長8米，混凝土強度達到1

9、00%V8米混凝土強度達到75%懸臂 構件達到100%后方可拆除。衿本工程最大支撐高度為4.35米膄第六節 模架搭設參數蟻地下室梁、板模架搭設參數袁梁板規格（mm罿方鋼管 數量薅或木方間距（mrh莃立桿間距（mrh蝕橫向跨 距聿（mrh羆水平桿螁步距（mm荿備注蒃縱向間距膈橫向間距賺350板羋250羅w800蚃w800羀莈w1500甫板底采用賺U托蝿400X1350蒈木方3根蒃w550袂w800蕆800薈w1500袃梁底用U托芀薀蚈芄肂艿螈蚅第七節梁板模板施工要求蒀模板支架搭設前，應由項目技術負責人向全體操作人員進行安全技術交底。安全技術交底內容應與模板支架專項施工方案統一，交底的重點為搭設參

10、數、構造措施和安 全注意事項。安全技術交底應形成書面記錄，交底方和全體被交底人員應在交底文件上 簽字確認。本模架由專業隊伍搭設。肇1、鋼管扣件U托進場管理螇鋼管、扣件、U托必須有產品合格證和法定檢測單位的檢測檢驗報告，生產廠家必 須具有技術質量監督部門頒發的生產許可證。 沒有質量證明或質量證明材料不齊全的鋼 管、扣件不得進入施工現場。肆搭設模板支架用的鋼管、扣件，使用前必須進行抽樣檢測，抽檢數量按有關規定執行。未經檢測或檢測不合格的一律不得使用袇經檢驗合格的鋼管、扣件應按品種、規格分類，堆放整齊平穩，堆放場地不得積 水。膃施工現場應建立鋼管、扣件使用臺帳，詳細記錄鋼管、扣件的來源、數量和質量

11、檢驗等情況。羄2、模板施工流程及支設方法:膂鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差；鋼管表面銹蝕深度；鋼管的彎曲變形應符合規程附錄E的規定;鋼管光許偏差允許偏差 (mm)示意圖檢查工具焊接鋼管尺寸討,1外徑48壁厚3 5游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏差1 70塞尺，拐角尺3鋼管外表面誘蝕深度050鋼管彎曲.離各種桿鋼管的端部彎b立桿鋼管彎曲6.5m匚水平桿、斜桿的鋼管512-蒃（2）、梁模:螆（3）、板模:膀3、立桿羆（1）、模板支架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距 底座上皮不大于200m處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地 桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度

12、上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長 兩跨與立桿固定，高低差不應大螃安裝板模木莁調整樓板下皮標高及起拱肅檢查模板上層標高、平整祎鋪設模板于1m靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小500mm蒅4、水平桿羂（1）、水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。應符合下規定：袈a、對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm各接頭至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3；羆b、搭接長度不應小于1m應等距離設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至 搭接水平桿桿端的距離不應小于100mm。袆（2）、主節點處必須設置一

13、根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點 兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。莀（3）、每步的縱、橫向水平桿應雙向拉通。羈5、剪刀撐肆（1）、模板支架四邊滿布豎向剪刀撐，縱、橫向豎向剪刀撐按縱、橫向軸線由底 至頂連續設置；肅（2）、剪刀撐的構造應符合下列規定：肂a、剪刀撐斜桿與地面傾角宜在45度60度之間。蝕b、剪刀撐斜桿的接長應采用搭接，搭接長度不小于1000mm并用三只旋轉扣件固膅6、拆除蒄（1）、底模及其支架拆除時的混凝土強度應符合設計要求，當設計無具體要求時, 混凝土強度應符合下表的規定。底豐笑及共支茱拆除時的丫昆凝土弓亙度巽求枸件跨度達到設計的混凝土立方 體抗壓弓雖度標準值

14、的百分率板502, 8100梁拱.殼A 上8100懸臂松件100襖（2）、模板支架拆除前應對拆除人員進行技術交底，并做好交底書面手續。葿（3）、模板支架拆除時，應按施工方案確定的方法和順序進行。芅（4）、拆除作業必須由上而下逐步進行，嚴禁上下同時作業。分段拆除的高度差不應大于二 步。設有附墻連接件的模板支架，連接件必須隨支架逐層拆除，嚴禁先將連接件全部或數步拆除后 再拆除支架。裊（5）、卸料時嚴禁將鋼管、扣件由高處拋擲至地面；運至地面的鋼管、扣件應按規定及時檢 查、整修與保養，易V除不合格的鋼管、扣件，按品種、規格隨時碼堆存放。節（6）、拆模時間羋墻體模板拆除要根據現場同條件養護試塊的強度確定

15、， 當試塊完全凝固并且已經達到一定強度 時由各段負責人通知，施工人員方可進行模板的拆除工作，豎向結構混凝土強度保證其表面及棱角 不因拆除模板而受損壞后，即可拆除。蒞第八節、后澆帶跨內模板支撐芆1、本工程的墻板后澆帶的模板同普通墻板一樣設置， 僅墻板后澆帶兩側的穿墻螺栓 保留，增設中間部分的穿墻螺栓；故而穿墻螺栓的水平間距為450mm、豎向間距為450mm；方鋼管間距為300mm；雙拼鋼管的豎向間距為450mm、水平間距為450mm。羄2、根據本工程的后澆帶設置情況，后澆帶全部在車庫跨中。為防止在拆除模板過程中出現后澆帶模板被拆或“后支式”與“先支式”模板的情況，本工程車庫后澆帶全部采用獨立式支

16、撐形式。芁根據模板設計計算，后澆帶模板的設置主要如下：蒅.板：立桿縱橫向間距也為800mm莃構造措施：縱橫向一跨獨立設置。縱橫向水平桿設置三道、一道為離底部200mm的掃地桿、一根為板底的通長水平桿、中間設置一道水平桿。蒂剪刀撐：根據車庫后澆帶的影響范圍內設置縱橫向兩個方向的剪刀撐。剪刀撐連續設置。肀第九節模板監測監控措施薅1平臺排架必須設縱橫向掃地桿，采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，當力 桿基礎不在同一水平面上時，必須將高處的掃地桿向低處延伸兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。螄2.立桿底層步距不應大于1.5m。膃3兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿

17、的兩個接頭錯開的距離不應小于500mm各接頭中心點至主節點的距離不宜大于步距的1/3。袈4.支架立桿應豎直設置，2m高度內允許偏差為15mm衿5滿堂模板支架應符合下列規定:膄四邊與中間每隔四排支架立桿應設置一道剪刀撐，由底至頂連續設置。蟻高于4m的模板支架，其兩端與中間每隔四排立桿從頂層開始向一上每隔兩步設置一道水平 剪刀撐。袁二、模板的安裝罿混凝土底板外模采用鋼模散拼，U形卡連接，豎、橫向用作加強桿。在邊坡下腳用$48鋼管打樁，用作外模支撐的支撐點，用鋼管、扣件連接加強桿和支撐點，使模板固定牢固。薅每根$14圓鋼拉結螺栓中間用4mm厚、 尺寸為50mm*50mn的鋼板滿焊， 用作止水片， 并

18、在 靠模板兩邊各放一塊20mm厚、尺寸為直徑30的塑料墊圈，待混凝土澆好拆模后，鑿掉兩邊塑料墊 圈，截掉長出墻面的螺桿，再用1:2水泥防水砂漿分層補平。莃2剪力墻模板安裝蝕剪力墻橫豎圍檁間距450mm*450mm內墻$14螺栓間距450mm*450m左右。上下端圍檁懸臂長度不大于200mm鋼管支撐系統排架主管間距800mm*800m,水平鋼管3道，第一道離地面200mm,第二道離地面1500mm第三道在龍骨底部，必須縱橫連接，以保證其整體穩定性。考慮到剪力墻用 商品混凝土，底下3排拉結螺桿用雙螺帽加強。聿為保證模板施工位置準確， 確保墻體垂直度和平整度， 采用焊鋼筋限位來控制墻厚度， 同時以

19、彈模板300mm控制線來進行校正，并可作為驗收的依據，模板限位晝焊在大規格鋼筋上，樓板面向 上50mm。羆安裝工程的所有預埋管， 在模板封模前應安裝固定牢固， 位置尺寸復核準確后再封模板， 模板 的安裝允許偏差及預埋件、預留洞的偏差必須滿足規范要求。螁3.頂板模板安裝荿頂板采用$48鋼管塔設滿堂支模架，立柱間隔距離為800mm*800m,頂部方鋼管龍骨截面為40mm*40mm龍骨間距不大于250mm龍骨接頭要錯開，模板接縫處用40*70mm的木方連接。平臺板鋪設時必須平臺板蓋墻梁模。膈4.柱模安裝膃柱模板支模時，四周必須設牢固支撐或用鋼管箍牢，避免柱模整體歪斜甚至傾倒，鋼管柱箍的間距在0.6m

20、以內為宜，并在柱模下方留一清掃孔，以便清除里面的雜物。蒃5.模板安裝的自檢膈模板支好后，首先要進行自檢，填自檢自評表，再上報項目部及監理公司進行驗收，驗收合格 后做好交接手續，再進行下道工序施工。膈6.澆筑砼時的監測薄在澆筑混凝土時派兩名木工看模，發現模板有輕微的變形， 立即進行整改，如發現模板有較大破壞，甚至支架可能倒塌時必須及時離開現場并向上級主管部門匯報情況，并制定解決方案。羈三、模板的拆除賺模板的拆除，應嚴格按模板裝拆施工方案和國家安全施工文明施工規定執行。對非承重模板，應在混凝土強度能保證其表面棱角不因拆模受損失時方可拆除；對于承重模板，如頂板、梁等，應 在同條件養護，試塊強度達到7

21、5%設計強度后方可拆除。拆模順序應先支后拆，并執行項目部書面通知拆除制度。羋1.模板拆除安全技術措施羅一般要求蚃拆模時對混凝土強度的要求，根據混凝土結構工程施工及驗收規范的規定，現澆混凝土結 構模板及支撐拆除時的混凝土強度，應符合設計要求，當設計無要求時，應符合下列要求：羀不承重的側模板，包括梁、柱墻側模，在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞后，方可拆除。一般墻體大模板在常溫條件下，混凝土強度達到1N/mm2即可拆除。莈承重模板，包括梁、板等水平結構的底模， 應根據與結構同條件養護的試塊強度達到下表的規定，方可拆除。莆在拆摸過程中，如發現實際結構混凝土強度并達到要求，有影響結構安

22、全的質量問題時，應暫停拆除。待實際強度達到要求后，方可繼續拆除。賺已拆除模板及其支撐的混凝土結構，應在混凝土強度達到設計的混凝土強度標準值后，才允許承受全部設計的使用荷載。當承受施工荷載的效應，比使用荷載更為不利時，必須經過驗算，加 設臨時支撐。蝿拆除之前必須有拆模申請，并根據同條件養護試塊強度測試結果達到規定時，技術負責人方可批準拆模。蒈冬期施工模板的拆除應遵守冬期施工的有關規定，其中主要考慮混凝土模板拆除后的保溫養護。如必須暴露在大氣中，則應保證混凝土受凍前的臨界強度。蒃對于大體積混凝土，除應滿足混凝土強度要求處，還應考慮保溫措施，拆模之后要保證混凝 土內外溫度差不超過20C，以免發生溫差

23、裂縫。袂各類模板拆除的順序和方法，應根據模板設計的規定進行，如果模板設計無規定時，可按先支的后拆，后支的先拆”的順序進行，以及”先拆非承重的模板，后拆承重的模板”及支撐的順序進行拆除。蕆除必須隨拆隨清理，以免釘子扎腳，或阻礙通行和發生事故。薈拆模時，拆模區應設警戒線，嚴防有人誤入被砸傷。袃拆模不能采取猛橇、以致大片塌落的方法拆除頂模。芀2.基礎模板拆除的安全技術薀基礎拆模蚈基坑內拆模，要注意基坑邊坡的穩定，特別是拆除模板支撐時，可能使邊坡土發生震動而坍方。 拆除的模板應及時送到離基坑較遠的地方進行清理。芄模板拆除注意事項拆模時不要用力過猛過急，拆下來的模板和支撐用料要及時運走、整理。艿拆模順序

24、一般應是后支的先拆、先支的后拆，先拆非承重部分，后拆承重部分。重大復雜模板的拆除，事先要制定拆模方案。螈定型模板，特別是組合式鋼模板，要加強保護，拆除后逐塊傳遞下來，不得拋擲，拆下后清理干凈，板面涂刷脫模劑，分類堆放整齊，以利再用。蚅支設臨空建筑特模板時，應搭設支架。蒀混凝土板上拆模后形成的臨邊或洞口，應按規定進行防護。肇拆除模板支撐前，混凝土強度必須達到規定的規范，并經技術部門批準后，才能進行。螇拆平臺模時，不得一次性將頂撐全部拆除，應按順序分批拆，以免模板在自重荷載體作用下發生一次性大面積脫落。肆拆模時必須設置警戒區域，并派專人監護，拆模必須干凈徹底，不得保留有懸空模板。膂第十節、安全管理

25、肁1、 模板支架搭設、 拆除人員必須是經過按現行國家標準 特種作業人員安全技術考 核管理規則（GB5036考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持 證上崗。袇2、搭設模板支架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。膃3、鋼管、扣件質量與搭設質量，應按第7節的規定進行檢查驗收，合格后方準使用。做好模板支架的安全檢查與維護。羄4、作業層上的施工荷載應符合設計要求， 不得超載。腳手架不得與模板支架相連袀5、模板支架使用期間，不得任意拆除桿件。羇6、當有六級及六級以上大風和霧、 雨、雪天氣時應停止模板支架搭設與拆除作業。 雨、雪后上架作業應有防滑措施，并應掃除積雪。薄7、混凝土澆筑過程中，

26、應派專人觀測模板支撐系統的工作狀態，觀測人員發現異 常時應及時報告施工負責人，施工負責人應立即通知澆筑人員暫停作業，情況緊急時應 采取迅速撤離人員的應急措施，并進行加固處理。莂8、混凝土澆筑過程中，應均勻澆搗，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。蠆9、工地臨時用電線路的架設，應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規 范的有關規定執行。肇10、在模板支架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。羅11、模板支架拆除時，應在周邊設置圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操 作人員入內。肄第十一節.冬雨季施工措施莈一）雨季施工措施膇1）雨天使用的木模板拆下后應放平，以免變形。若模板拼裝后不能及時

27、澆筑混凝土，又被雨水淋過，則澆筑混凝土前應重新檢查、加固模板和支撐。莆3)模板落地時，地面應堅實，并支撐牢固。基礎應隨時觀察，如有下陷或變形，應立 即處理。薁4)安裝作業蒁防滑：現場施工人員一律穿著防滑的橡膠底鞋，嚴禁穿涼鞋、拖鞋，及時清掃構件 表面的積水。芇及時清掃構件去除構件上的泥水，防止構件帶泥吊入作業面。薂檢查臨時電箱、用電工具確保其絕緣性能。芃雨后檢查安全繩(麻繩)、防護設施需要巡查。艿二)、冬季施工措施1)2)莇滿堂腳手架、腳手板或模板上有冰雪積留時，施工前應清除干凈，有坡度的跳板應釘防滑條或 鋪草包，并隨時檢查架體有無松動及下沉現象，以便及時處理。3)4)羃高空作業必須用安全帶，

28、進入工地必須帶好安全帽，樓面預留孔洞必須用蓋板蓋好，不準用蘆 葦、草包遮蓋，以防失足跌落。冬季施工拆除腳手架應有維護警戒措施，嚴禁高空向下拋擲。蟻第十二節 應急預案羈一、救援預案的目的事故發生后，及時展開救援，搶救受傷人員，使受困、受傷害人員、財產得到及時搶救。防止事故繼續發展。莄二、救援機構蒃1、機構肁組長： 封坡蒆副組長： 李玉佩、卞衛平螅組員：殷正東、 張尊科 、張東東、高昌平、劉慶田、孟新祥、孟文祥、徐輝等袁2、職責和分工螀（1）組長負責事故應急救援的全面組織、指揮、協調工作，負責向上級報告并負責調集搶險救援所需的人力、物力。薆（2）副組長協助組長組織、 指揮、協調救援工作， 組長不在

29、現場時代行組長職責膆（3）組員在組長或副組長的指揮下，負責現場的維護、搶救、警戒等工作，及具體落實組長或副組長下達的救援方法、措施的指令。薃三、演練蕿在工程開工前一周由組長組織救援小組各人員進行演練。芃消防演練肁四、應急響應莈出現事故時，在現場的任何人員都必需立即向組長報告，匯報內容包括事故的地 點：、事故的程度、迅速判斷的事故可能發展的趨勢、傷亡情況等，及時搶救傷員、在 現場警戒、觀察事故發展的動態并及時將現場的信息向組長報告。螆組長接到事故發生后，立即趕赴現場并組織、調動救援的人力、物力趕赴現場展開救援工作，并立即向公司救援領導負責人匯報事故情況及需要公司支援的人力、物力事故的各情況由公司

30、向外向上匯報。蚄地點：榮盛花語城工地內；醫院：四院；用車輛牌號：京M A5333螃五、模板及支架倒塌事故的應急救援莁1、模板及支架倒塌事故的主要危害袆模板及支架倒塌事故主要造成：人員傷害、財產損失、作業環境破壞。肅2、應急救援方法芀（1）有關人員的安排膀組長、副組長接到通知后馬上到現場全程指揮救援工作，立即組織、調動救援的 人力、物力趕赴現場展開救援工作，并立即向公司救援領導負責人匯報事故情況及需要 公司支援的人力、物力。組員立即進行搶救。羆（2）人員疏散、救援方法蒅人員的疏散由組長安排的組員進行具體指揮。具體指揮人安排在危險的各人員進 行疏散到安全的地方， 并做好安全警戒工作。 各組員和現場

31、其他的各人員對現場受傷害、 受困的人員、 財物進行搶救。人員有支架的構件或其它物件壓住時，先對支架進行觀察，如需局部加固的，立即組織人員進行加固后，方進行相應的搶救，防止搶險過程中再次 倒塌，造成進一步的傷害。加固或觀察后，確認沒有進一步的危險，立即組織人力、物 力進行搶救。羂（3）傷員救護休克、昏迷的傷員救援讓休克者平臥， 不用枕頭，腿部抬高30度。若屬于心原性休克同時伴有心力衰竭、氣急，不能平臥，可采用半臥。注意保暖和安靜，盡量不要搬動，如必需要搬動時，動 作要輕。采用吸氧和保持呼吸道暢通或實行人工呼吸。袆受傷出血，用止血帶止血、加壓包扎止血。莀立即撥打120急救電話或送醫院：四院。羈(4

32、)現場保護肆由具體的組員帶領警衛人員在事故現場設置警戒區域，用三色紡織布或掛有彩條的 繩子圈圍起來，由警衛人員旁站監護，防止閑人進入。肅第十三節 模架設計計算肂一、350mr板模板(扣件式)計算書蝕模板支架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)、混凝土結構設計規范GB50010-2011建筑結構荷載規范(GB 50009-2012)、鋼結構設計規范(GB 50017-2014)等規范編制。 建筑施工安全檢查 標準JGJ592011。膅蒄一) 、參數信息襖1.模板支架參數葿橫向間距或排距(m):0.80;縱距(m):0.80;步距(m):1.50；肀芅立桿上端伸

33、出至模板支撐點長度(m):0.20；模板支架搭設高度(m):4.00；裊采用的鋼管(mm):48X3.0;板底支撐連接方式：鋼管支撐；節立桿承重連接方式:可調托座；羋板底方鋼管的間隔距離(mm):250.00；蒞2.荷載參數芆模板與木板自重(kN/m2):0.500；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.500；羄施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；芁3.材料參數蒅面板采用膠合面板，厚度為15mm板底支撐采用鋼管；莃面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；肀蒂托梁材料為：方鋼管: 40X40X3mm；膃二）、模板面板計算袈模板面板為受彎構件，按

34、三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度衿模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為:23S3flDg-膄W = 75X1.5 /6 = 28.125 cm;2蟻I = 75X1.53/12 = 21.094 cm袁模板面板的按照三跨連續梁計算q250L250Lrr罿薅面板計算簡圖莃1、荷載計算蝕靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m):聿qi= 25.5X0.35X0.75+0.5X0.75 = 7.069 kN/m;羆(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m):螁q2= 1X0.75= 0.75 kN/m;荿2、強度計算膈計算公式如下：2膃M=0.1ql蒃其中：q=i.2X7.

35、069+1.4X0.75= 9.532kN/m膈最大彎矩M=O.1X9.532X2502= 59578.125 Nmn;膈面板最大應力計算值(T =M/W= 59578.125/ 28125 = 2.118 N/mm2;薄面板的抗彎強度設計值f=13 N/mm2；羈面板的最大應力計算值為2.118 N/mm2小于面板的抗彎強度設計值13 N/mni,滿足要求!膁3、撓度計算羋撓度計算公式為：4葿V=0.677ql /(100EI)v=l/250芇其中q =q1= 7.069kN/m薄面板最大撓度計算值V=0.677X7.069X2504/(100X9500X21.094X104)=0.093

36、mm；羂面板最大允許撓度V=250/ 250=1 mm；袀面板的最大撓度計算值0.093 mm小于面板的最大允許撓度1 mm,滿足要求！螅三)、縱向支撐鋼管的計算莃縱向支撐鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為肂截面抵抗矩W=4.49cm3；肇截面慣性矩l=10.78cm4;計算簡圖膂1.荷載的計算蒈靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m):裊qi= 25.5X0.25X0.35+0.5X0.25 = 2.356 kN/m;膅(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN):節q2= 1X0.25 = 0.25 kN/m;衿2.強度驗算蚇最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩。襖

37、最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下莂最大彎矩計算公式如下：22芀Mmax=-0.10q1l2-0.117q2l2肄靜荷載：qi= 1.2Xqi= 1.2X2.356= 2.828 kN/m;螞活荷載：q2= 1.4X0.25 = 0.35 kN/m;2莂最大彎矩Mmax= (0.1X2.828+0.117X0.35 )X0.75= 0.182 kNM蝕N=1.1qd+1.2q2I螆最大支座力N = ( 1.1X2.828 + 1.2X0.35)X0.75 = 2.648 kN；蚅最大應力計算值(T=M / W = 0.182X106/4490 = 40.553

38、 N/mm2;蒂縱向支撐鋼管的抗壓強度設計值f=205.0 N/mm2；螇縱向支撐鋼管的最大應力計算值為40.553 N/mm小于 縱向支撐鋼管的抗壓強度設計值205.0 N/mm2,滿足要求!蒈3.撓度驗算蒄最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度薂計算公式如下:4膈v=0.677q1l /(100EI)羆靜荷載q1= 2.356 kN/m螄芃三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度蟻V= 0.677X2.356X7504/( 100X206000X10.78X104) =0.227 mm;蕿縱向支撐鋼管的最大撓度小于750/150與10 mm,滿足要求！蚈四)、托梁材料計算羂托梁按照集中荷載

39、作用下的三跨連續梁計算；螁托梁采用：方鋼管：40X40X3mm3羀W=5.099 cm；4劇=10.197 cm;肅集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=2.648kN;袁腿ppppppppppJF11r1r1r11114心m800300螄托梁計算簡圖0.6590.712托梁計算剪力圖（kN）肁最大彎矩Mmax= 0.712 kNm;薈托梁計算彎矩圖（kNm）芆羈托梁計算變形圖（mm）罿4.8624.3622.2142.21464 534 4.534P.43：0 4343 0813.08107615.7895.7S93.409J071荿最大變形Vmax= 1.453 mm；蒅最大支座力Qmax=

40、 9.396 kN；莄最大應力(T= 712083.142/5098.6 = 139.662 N/mm2;膁托梁的抗壓強度設計值f=205 N/mm2；螀托梁的最大應力計算值139.662 N/mm2小于 托梁的抗壓強度設計值205 N/mm2,滿足要求!腿托梁的最大撓度為1.453mm小于800/150與10 mm,滿足要求！膃五)、模板支架立桿荷載設計值(軸力)芁作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。袇1.靜荷載標準值包括以下內容蚅(1)腳手架的自重(kN)：羂N31= 0.129X3 = 0.387 kN;莀(2)模板的自重(kN)：羋N32= 0.5X0.75X0.8 = 0.3 k

41、N:莇(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：羅Na3= 25.5X0.35X0.75X0.8 = 5.355 kN蒀靜荷載標準值NG= NG1+NG2+NG3= 6.042kN；蠆2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載裊活荷載標準值NQ=(1+2)X0.8X0.75=1.8kN；螄3.立桿的軸向壓力設計值計算公式薀N=1.2NG+ 1.4NQ=9.771kN；肀六)、立桿的穩定性計算薇立桿的穩定性計算公式蒃er=N/(A)15/6=15000mm3,I=bh3/12=400*5X15X15/12=112500mm4膃qi=0.9max1.2(Gik+ (G2k+G3k)Xh)+1.4Q

42、2k,1.35(Gik+(G2k+G3k)來)+1.4區7Q2k為=0.9max1.2 (0.1+(24+1.5) 1.35)+1.4 2,1.35 .1+(24+1.5) 1.35)+1.4 07*2*0.4=17.48kN/m芁q=0.9 1.35 G1k+(G2k+G3k)XhXb=0.9 1.35 0.1+(24+1.5) 1.35區4=16.78kN/m袇q=0.9 1.4 0.7XQ2kXb =0.9 X.4 0.7 2X0.4=0.71kN/m蚅q2=G1k+(G2k+G3k) *b=0.1+(24+1.5) 1.35 0.4=13.81kN/m羂1抗彎驗算莀 尸Mmax/W=m

43、ax0.077 16.78 0.1$+0.1*0.71 0.182,-0.107 16.78 0.182+0.121 0.71 0.182,-0.071 16.78*0.182-0.107 0.71 0.182 X06/15000=3.82N/mm213.81X834/(100 10000X112500)=0.09mm71X.18=3.67kN薀標準值(正常使用極限狀態)肀Rmax=1.143q2l=1.143 13.81 0.18=2.89kN薇五)、小梁驗算蒃小梁類型薀方木蒁小梁材料規格(mm)羅40X70薆小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)蝕15.44蚈小梁抗剪強度設計值T(N/mn?)

44、蚆1.78螆小梁彈性模量 E(N/mm2)節9350蒀小梁截面抵抗矩 W(cm3)袀32.67薅小梁截面慣性矩 l(cm4)莂114.33計算簡圖如下:0.26kN0.26kN0 04kN/m9.71 kN An& 21 kN AnOOJkNAn1J L1J L1v 11 v 11 v 1弭H和和F時F】F1 ;氏F 1勺j l人r l l r ，r l1T直2(2|4廉200200200200I巴J- nx- - -+芄承載能力極限狀態0.1ekN0.18kN004kN?m7 26kN/m7.2EkN/m0.04kNAnvIvv1v11v1v11Vr 1 1 U 1 1 vl 1 W

45、 1 V 1 f FvllvllvllvllwlA20參4攜1200I200200200IXh- -?- - -+節正常使用極限狀態肀承載能力極限狀態：莇面板傳遞給小梁qi=3.67/0.4=9.17kN/m蒁小梁自重q2=0.9X.35 (0.3-0.1) 0.枸=0.04kN/m葿梁左側樓板傳遞給小梁荷載Fi=0.9max1.2 (0.1+(24+1.1) 0.15)+1.4 2,1.35 .1+(24+1.1) 0.15)+1.4 07忽)(040.4/2)/2 0.18+0.9 K35 0.5 (1.35-0.15) 0.18=0.26kN薈梁右側樓板傳遞給小梁荷載F2=0.9 max

46、1.2 (0.1+(24+1.1) 0.朽)+1.4 2,1.35：(0.1+(24+1.1) 0.15)+1.4 07忽)(0.8-0.4-0.4/2)/2 0.18+0.9化35 0.5 (1.35-0.15) 0，.18=0.26kN肆正常使用極限狀態：薁面板傳遞給小梁q1=2.89/0.4=7.22kN/m袀小梁自重q2=(0.3-0.1) 0.18=0.04kN/m芀梁左側樓板傳遞給小梁荷載F1=(0.1+(24+1.1) 0.15) (0.4-0.4/2)/2 0.18+0.5 (1.35-0.15) 0.18=0.18kN裊梁右側樓板傳遞給小梁荷載F2=(0.1+(24+1.1)

47、 0.15) (0.8-0.4-0.4/2)/2 0.18+0.5 (1.35-0.15) 0.18=0.18kN羅1、抗彎驗算-+-芁小梁彎矩圖(kN m)膅袈尸Mmax/W=0.12X06/32670=3.78N/mm2wf15.44N/mm2肅滿足要求！螞2、抗剪驗算荿蚇小梁剪力圖（kN）肅Vmax=1.822kN肂Tax=3Vmax/(2bho)=31.822 1000/(2 4070)=0.98N/mm2.78N/mm2袇滿足要求！蒅3、撓度驗算腿小梁變形圖(mm)蕿vax=0.05mm=/400=400/400=1mm芄滿足要求！芅4、支座反力計算薀承載能力極限狀態肇Ri=0.29

48、kN，R2=3.64kN,R3=0.29kN芇正常使用極限狀態莄Ri=0.22kN,R2=2.84kN,R3=0.22kN羈六)、主梁驗算蝿主梁類型肆鋼管蒄主梁材料規格(mm)莂48X3.5膇可調托座內主梁根數螅1薄主梁彈性模量 E(N/mm2)蕿206000罿主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)薄205蚄主梁抗剪強度設計值T(N/mm2)羀125莇主梁截面慣性矩 l(cm4)薇12.19蚄主梁截面抵抗矩 W(cm3)莁5.08肇主梁自重忽略不計，計算簡圖如下:直葢忑H)葢L550L550550L5501r205N/mm2羀滿足要求！羆2、抗剪驗算蝕主梁剪力圖一(kN)蒈蚅主梁剪力圖二(kN)膃

49、Vmax=6.24kN肁Tax=2Vmax/A=2 6.24 1000/489=25.53N/mm2w25N/mm2膀滿足要求!蒄3、撓度驗算E.2412.601 2.6014.016 4 01G3343 3.3434.7S14 7811.C33 -1.4.E79 -4.B790.37B037E3.264 3圧41.1411.1+1.297 0.2973.937 -3937幕療499蒂主梁變形圖一(mm)薈蕆主梁變形圖二(mm)芃Vax=0.36mm尸/400=250/400=0.62mm蕿滿足要求！莀4、支座反力驗算芆承載能力極限狀態莃圖一一羀立柱2:R2=12.36kN，同理可得螇立柱1:

50、Ri=0.98kN，立柱3:R3=0.98kN肄圖二蒃立柱2:R2=3.64kN，同理可得莀立柱1:Ri=0.29kN，立柱3:R3=0.29kN葿正常使用極限狀態肇圖一一薃立柱2:R2=9.64kN，同理可得螁立柱1:Ri=0.75kN，立柱3:R3=0.75kN羇圖二祎立柱2:R2=2.84kN，同理可得蚃立柱1:Ri=0.22kN，立柱3:R3=0.22kN膂七）、縱向水平鋼管驗算蠆鋼管類型蚅48X3.5螂鋼管截面面積 A(mm2)荿489肇鋼管截面回轉半徑 i(mm)莄15.8螂鋼管彈性模量 E(N/mm2)螀206000衿鋼管截面慣性矩 l(cm4)蕆12.19袂鋼管截面抵抗矩 W(

51、cm3)賺5.08芇鋼管抗剪強度設計值T(N/mn?)膆125羂鋼管抗壓、彎強度設計值b(N/mn?)薂215L煩L煩550L迥1yqXixr羅由小梁驗算一節可知R=maxRi,R3=0.29kN,R=maxRi,R3=0.22kN肂1、抗彎驗算羃莂縱向水平鋼管彎矩圖(kN m)羈尸Mmax/W=0.05X06/4490=10.43N/mm21000/424=2.35N/mm2wT=25N/mm2袀滿足要求!薅3、撓度驗算0.4970.2C7 0.2070.320.320 26E 0.2E60.3S10.3810.0830.080.0910.0910.373 -0 3730.3140L3140

52、.030030.26 0.26.024 1-0.024袁縱向水平鋼管變形圖(mm)莈vax=0.03mm=/400=550/400=1.38mm芄滿足要求！莁4、扣件抗滑計算節Rmax2=0.98kNw8kN肀單扣件在扭矩達到4065N m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求!莇八)、立柱驗算蒁立桿穩定性計算依據葿建筑施工扣件式 鋼管腳手架安全技 術規范JGJ130-2011薈剪刀撐設置肆加強型薁立桿頂部步距 hd(mm)袀1500芀立桿伸岀頂層水平桿中心線至支撐點的長度 a(mm)芄200芄頂部立桿計算長度系數g1薀1.386肇非頂部立桿計算長度系數卩2芇1.755莄鋼管類型羈48X32蝿

53、立柱截面面積 A(mm )肆424蒄回轉半徑 i(mm)莂15.9腿立柱截面抵抗矩 W(cm3)螅4.49薄抗壓強度設計值 f(N/mm2)蕿205罿長細比驗算薄頂部立桿段：loi=kpi(hd+2a)=1X.386魁500+2送00)=2633.4mm蚄非頂部立桿段：l02=kp2h =1X.755 1500=2632.5mm羀入=d/i=2633.4/15.9=165.62h2/10=0.92X1.4 %.22 0.55沫用/二0.03kN m莀2、穩定性計算肇根據建筑施工模板安全技術規范公式5.2.5-14，荷載設計值q1有所不同:蒞1)面板驗算螄qi=0.9和.2 (0.1+(24+1

54、.5) 1.35)+0.9 14送鬼.4=15.82kN/m螁2 )小梁驗算薆Fi=0.9和.2 (0.1+(24+1.1)0.15)+0.9 14為(040.4/2)/20.180.1kN膄F2=0.9和.2 (0.1+(24+1.1)0.15)+0.9 1狗為(0.8-040.4/2)/20.18浜0.1kN襖q1=8.31kN/m袈q2=0.04kN/m羋同上四七計算過程，可得：袃頂部立桿段：I01=kp1(hd+2a)=1.115 K386 (1500+2 200)=2936.241mm羃乃=|01/i=2936.241/15.9= 184.669,查表得，妒=0.211艿立柱最大受力

55、N=maxRmax2左+N邊1,Rmax1,Rmax2右+ N邊2+Mw/lb=max0.75+0.9 1.2 (0.5+(24+1.1) 0.15)+0.9 1.4 1 (0.8+0.4-0.4/2)/2 0.55，10.59，0.75+0.9 1.2(0.5+(24+1.1) 0.15)+0.9 1.4 1 (0.8+0.8-0.4-0.4/2)/2 0.55+0.03/0.8=10.63kN蚆f=N/(A)+Mv/W=10.63 103/(0.21 424)+0.03 106/4490=125.72N/mm2f=205N/mm2羆滿足要求！非頂部立桿段：l02=kp2h =1.115 1

56、755 1500=2935.237mm)2=l02/i=2935.237/15.A 184.606,查表得，他=0.211立柱最大受力N=maxRmax2左+N邊1,Rmaxl,Rmax2右+N邊2】+Mw/lb=max0.75+0.9 *2 (0.75+(24+1.1) 0.K5)+0.9 1狗X答0.8+040.4/2)/2 0.55,10.59, 0.75+0.9 1.2(0.75+(24+1.1) 0.15)+0.9 14 1(0.8+0.8-040.4/2)/2 0.55+0.03/0.8=10.63kNf=N/(A)+MW/W=10.63 103/(0.21 424)+0.03 1

57、06/4490=125.72N/mm2f=205N/mm2滿足要求！九)、可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN)30由主梁驗算一節計算可知可調托座最大受力N=Rmax=12.36kNN=30kN滿足要求！三、梁側模板計算書(一)、工程屬性新澆混凝梁名稱WKL混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400X1350梁板結構情況見下圖樓板厚度(mm)350(二)、荷載組合混凝土重力密度丫c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t(h)4外加劑影響修正系數B11混凝土坍落度影響修正系數B21.15混凝土澆筑速度V(m/h)2.5混凝土側壓力計算位置處至 新澆混凝土頂面總高度H(m)1.35振搗混凝土時對垂直

58、面模板荷載標準值Qk(kN/m2)4新澆混凝土對模板的側壓力標準值Gk=min0.22丫ct。B1B八，丫cH=min0.22X24X4X1X1.15X2.51/2,24X1.35=min38.4,32.4=32.4kN/m2承載能力極限狀態設計值 =0.9max1.2G4k+1.4Q2k,1.35G4k+1.4X0.7Q2k=0.9max1.2X32.4+1.4X4,1.35X32.4+1.4X0.7X4=0.9max44.48,47.66=0.9X47.66=42.89kN/m2正常使用極限狀態設計值S正=Gk=32.4 kN/m（三）、支撐體系設計小梁布置方式豎直向布置小梁間距200主梁

59、合并根數2主梁最大懸挑長度（mm）250對拉螺栓水平向間距（mm）600支撐距梁底距離依次為0，300，800設計簡圖如下:模板設計剖面圖（四）、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度（mm）15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mn2)10000梁截面寬度取單位長度，b=1000mmWbh2/6=1000 x152/6=37500口市I=bh3/12=1000 x153/12=281250mm計算簡圖如下：200i、抗彎驗算qi=bS承=1x42.89=42.89kN/m2 2Mmax=0.125qd=0.125x42.89x0.2=0.21kNm6 2 2c = Mn

60、ax/W= 0.21x10 /37500=5.72N/mmf=15N/mm滿足要求！2、撓度驗算q=bS正=1x32.4=32.4kN/mVmax=5x32.4x2004/(384x10000 x281250)=0.24mmC 200/400=0.5mm滿足要求！3、支座反力驗算承載能力極限狀態R=51=42.89x0.2=8.58kN正常使用極限狀態R=q2l=32.4x0.2=6.48kN(五)、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)40 x70小梁彈性模量E(N/mrr)9350小梁抗剪強度設計值T(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cn3)32.67小梁抗彎強度設計值2f(N/mm )1