1、外腳手架專項施工方案設計與計算海航城B標段外腳手架施工方案目錄第一章編制依據第二章工程概況第三章外腳手架體系設計第四章腳手架的搭設及拆除施工第五章質量措施第六章安全文明施工措施第七章工字鋼懸挑腳手架驗算第八章附圖頁腳內容10第一章編制依據1.1 主要規程、規范1）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 130-2001 2002年版）2）建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ 80-913）建筑施工安全檢查標準（JGJ 59-991.2 參考手冊1）建筑施工手冊（縮印本第4版，2003.9）2）簡明施工計算手冊（1999.7）3）實用建筑施工安全手冊（1999.7）4）鋼結構設計規范（GB

2、50017-2002）1.3 其它依據1.4 工程建筑、結構施工圖紙第二章工程概況2.1 工程概述本工程共由11棟住宅樓組成，其中15微、16艘、21微及22艘共4 棟為26層，7#樓、8#樓、10好14微共7棟為18層，地下室一層，層高 4.1m （局部5.1m）,地上部分標準層高2.9m。總建筑面積為252678.00 % 總占地面積55805.00 m202.2 外腳手架搭設總體概況依據本工程的結構特點，本工程采用扣件式雙排鋼管外腳手架，采用落 地式腳手架施工地下室至地上第二層（18。、地上第四層（26f）結構，地上 結構二層（18f）、結構四層（26f）及以上采用工字鋼懸挑外腳手架。本

3、工程 結構形式為框架剪力墻，屋面為坡屋面，按照周邊檐口最高高度來考慮腳手 架的搭設高度即可，檐口挑出外墻 700mm,建筑外墻自上而無其他較大突 出造型，上下整體立面變化小，懸挑腳手架18層的從二層開始懸挑，26層的從4層開始懸挑，其中層數為18層樓的分三段懸挑，層數為26層樓的分 四段懸挑，本方案以7齦（18層）為對象作計算說明，其他10棟各分段懸 挑高度等于或小于7#樓的情形，本方案不再做計算。21微樓梯頂板最高標高為81.4m,檐口周邊最高標高78.35m,其中二 層標高為4.4m,且腳手架頂部高出檐口最高結構標高 1.5m,故需搭設總架 體高度考慮為76m,總體分四段懸挑。第一段：4層

4、至10層，懸挑高度為 17.4m；第二段：10層至16層，懸挑高度為17.4m；第三段：16層至22層， 懸挑高度為17.4m；第四段：22層懸挑至屋面層，懸挑高度為18m。本工程 以最突出外墻面樓層設置內外排立桿位置，并考慮到外裝飾的 GRC線條出 結構外邊緣250mm ,故取內排立桿與主體結構外邊緣設計間距 350mm,局 部情況按下面情形處理：內排立桿對于飄窗及凹凸結構間距小于 500mm位 置，采用小橫桿內挑并加設大橫桿的方式處理，外架內立桿距外墻 500mm 以上的位置增加一排立桿。7#、8#、10#-14髏共18層，屋面結構檐口周邊最高標高 54.6m,其中 二層標高為2.9m,需

5、搭設總架體高度考慮為53.2m,總體分三段懸挑。第一 段：2層至8層，懸挑高度為17.4m；第二段：8層至14層，懸挑高度為17.4m； 第三段：14層至屋面，懸挑高度為18.9m；15#16髏、22赧三棟樓均為26層，而且結構情況基本與 21微同，搭 設情況均同21微；第三章外腳手架體系設計3.1 材料選用3.1.1 鋼管鋼管采用外徑48mm、壁厚3.6mm的3號普通鋼管，鋼管外表平直光 滑，沒有裂紋、分層、變形扭曲、打洞截口等缺陷；表面銹蝕深度達0.5mm、 有壓扁、裂縫、孔洞、甚至彎曲或彎曲后調直的鋼管不得使用，選用立管的 鋼管應嚴格選用，每段鋼管兩端的截面應平直，切斜偏差不得大于1.7

6、 mm,鋼管末端嚴禁有毛口、卷口和斜口等現象。3.1.2 扣件扣件有回轉、直角和對接三種形式，扣件應采用可鍛鑄鐵制成，其技術 要求應符合鋼管腳手架扣件的規定，嚴禁使用帶有變形、裂紋、滑絲、 砂眼等瑕疵的扣件。在使用時直角扣件和回轉扣件不允許沿軸心方向承受力；直角扣件不允 許沿十字方向承受扭力；對接扣件不宜承受拉力，當用于豎向接點時只允許 承受壓力。扣件螺栓的緊固力矩應控制在 4065N.m之間，使用直角和回轉 扣件緊固時，鋼管端部應伸出扣件蓋板邊緣不小于 100mm。3.1.3 腳手板采用鋼筋網片，單塊腳手板的重量不宜超過0.3kN ,鋼筋網片的板面撓曲的偏差不得大于12mm。3.1.4 踢腳

7、板踢腳板采用18厚的膠合板，踢腳板的寬度為180mm。3.2 腳手架設計參數3.2.1 落地式腳手架設計參數本工程落地腳手架按雙排設置，腳手架立桿縱距1.5m,立桿排距0.9m, 步距1.8m,橫向水平桿間距1.5m,縱向水平桿在上，搭接在橫向水平桿上 的縱向水平桿根數為3根；內排立桿距墻0.35m,橫向水平桿內側距結構 外邊150mm,腳手架立于地下室頂板上，18層的搭設至二層，26層的搭設 至四層。3.2.2 懸挑腳手架設計參數本工程工字鋼懸挑式腳手架最高懸挑高度為18.9m,選用16號普通熱軋工字鋼，工字鋼放置于二層樓板，工字鋼的間距為1500mm,并在建筑物斜角處加設一道工字鋼，工字鋼

8、與樓板采用20 mm直徑的一級圓鋼作為錨筋，錨筋分別錨固于結構邊梁及框架梁上， 沿工字鋼放置方向第一道錨筋離 結構邊100 mm,第二道錨筋離結構邊2200 mm。工字鋼外伸出結構的長度 約為1350mm,結構內錨周長度2300mm。為了便于使立桿的固定，在工字 鋼上布置立桿的部位焊接一根長 100mm的25鋼筋頭以固定立桿；同時考 慮到鋼絲繩拉結固定事宜，在外立桿部位的工字鋼下端亦焊接一根100mm的25鋼筋。為防止其失穩，在垂直工字鋼的方向焊接一道25鋼筋；腳手板采用鋼筋網片，并在設置鋼筋網片的部位加設一道縱向水平桿，考慮到外腳手架立桿離結構邊較遠，因此，水平桿每隔一根外伸至結構邊，離結構

9、 邊的距離為120- 150mm。在上一層結構邊梁上預埋小20圓鋼制作的拉環， 用6X 19鋼絲繩拉結工字鋼懸挑端。三層給構板'面二層結構板面錨固筋m -級艮鋼結構板面圖3.2-1懸挑式腳手架剖因坡屋面檐口突出外墻結構邊最大 700mm,采用小橫桿外挑處理，外 挑長度600mm,其上懸挑外架高度1.9m。（見下圖）I八層鉆構板面兩遒鋼絲繩鋅固筋20mM級國鋼:1lC屋面檐口大樣圖3.3 外腳手架的構造要求及技術措施3.3.1 扣件式鋼管腳手架的構造要求及技術措施1、立桿立桿接頭除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接， 立 桿與縱向水平桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相

10、鄰立柱接頭避免 出現在同步同跨內，并且在高度方向至少錯開 50 cm；各接頭中心距主節點 的距離不大于步距的1/3立桿在頂部搭接時，搭接長度不小于 1 m,必須等間距3個旋轉扣件固 定,端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不小于100 mm。2、縱向水平桿縱向水平桿置于橫向水平桿之下，立柱的內側，用直角扣件與立桿扣緊， 同一步縱向水平桿四周要交圈。縱向水平桿采用對接扣件連接，具接頭交錯布置，不在同步同跨內；相 鄰接頭水平距離不小于50 cm,各接頭距立柱距離不大于縱距的 1/3,縱向水平桿在同一步架內縱向水平高差不超過全長的1/300,局部高差不超過5cm。3、橫向水平桿每一立桿與縱向水

11、平桿相交處（主節點）都必須設置一根橫向水平桿， 并采用直角扣件扣緊在縱向水平桿上，該桿軸線偏離主節點不大于15 cm。橫向水平桿間距與立桿縱距相同，且根據作業層腳手板搭設的需要，在兩立 柱之間等距離設置1根橫向水平桿，最大間距不超過 50 cm。橫向水平桿伸出外排縱向水平桿邊緣距離不小于 10 cm,伸出里排縱向 水平桿距離結構外邊緣15 cm。上下層橫向水平桿在立桿處錯開布置，同層 的相鄰橫向水平桿在立桿處相向布置。因部分內立桿離結構較遠，在此部位 的橫向水平桿應伸長至離結構外邊緣 15 cm左右，并增加一根縱向水平桿。4、縱、橫向掃地桿縱向掃地桿采用直角扣件固定在距離底座上皮 20 cm的

12、立柱上，橫向掃 地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。 對于立桿存在較大 高低差時，掃地桿錯開，高處的縱向掃地桿向底處延長兩跨與立柱固定。5、剪刀撐本工程懸挑式外腳手架采用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立柱、 縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置。剪刀撐的斜桿與地面的夾角在 45060°之間。斜桿相交點處于同一 條直線上，并沿架高連續布置，剪刀撐的一根斜桿扣在立桿上，另一根扣在 橫向水平桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加24個扣節點。所有固定點距主節點距離不大于 15 cm=斜桿接長采用搭接，接長不小于1m,且不少于3個扣件連接。橫向斜撐在

13、同一節間，由底至頂層呈之字形連續布置，斜桿采用通長桿 件，使用旋轉扣件固定在與之相交的立桿或橫向水平桿的伸出端上。剪刀撐搭設示意圖如下：6、腳手板（鋼筋網片）作業層腳手板采用鋼筋網片，兩端設直徑為 4 mm的鍍鋅鋼絲箍兩道。 在作業層下部加設一道水平兜網，隨作業層上升，同時作業層不超過兩層。首層滿鋪一層腳手板，并設置安全網及防護欄桿。作業層鋼筋網片沿縱向滿鋪，做到嚴密、牢固、鋪穩、鋪實、鋪平，不得有50mm以上間隙，離開裝飾面120-150mm腳手板設置在三根橫向水平桿上，并在兩端 8 cm處用14微鋅鋼絲箍 繞23圈固定。腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩，接縫處設兩根橫向水平桿，各桿距離接縫的距離均

14、不大于15 cm=靠墻一側的腳手板距離結構墻的距離不大于15 cm=拐角處兩個方向的腳手板重疊放置，避免出現探頭及空擋現象。在腳手架兩端及拐角處、坡道及平臺的兩端應給予固定。7、連墻件連墻件采用剛性連接，垂直每層設置，水平間距為 4.5 m。連墻件用小48X3.5的鋼管，具與腳手架的連接采用直角扣件，連墻件通過預先埋設的 小48在結構樓板上，在結構墻體內外各用一根短鋼管鎖緊，連墻件盡量靠 近主節點，偏離主節點不大于 300 mm。連墻件中的連墻桿盡量呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接 的一端應下斜連接，不得采用上斜連接；當腳手架暫時不能設置連墻件時可 搭設拋撐，拋撐采用通長桿與腳手架可

15、靠連接， 與地面成45。60。夾角, 各樓層間相互交錯布置，轉角點必須設計連墻件。8、防護設施腳手架滿掛全封閉密目安全網，密目網采用1.8 mx6.0 m規格，用網純 綁扎在縱向水平桿外立桿內側。作業層安全網應高于平臺 1.2 m,并在作業 層下部掛一道水平兜網。密目式安全網應緊隨架體搭設高度滿掛；綁扎安全網的鋼絲應與架體連 接牢固。作業層腳手架立桿于0.6 m和1.2 m處設兩道防護欄桿，底部側面設18 cm高的擋腳板。9、腳手架遇有施工須通行的建筑物門洞時，按下列要求處理:圖A為門洞口抽取一根立桿時腳手架構造措施，圖B為門洞口抽取兩根立桿時腳手架構造措施，門洞兩側立桿采用雙管加強。1R安全

16、通道為保證施工人員進出施工現場時安全，防止高空墜物傷人，在建筑物入口 及施工電梯入口設置安全通道。安全通道采用鋼管架支撐 ，上部滿鋪竹桿及 防護網以防止墜物。搭設如下圖：雙層防護層板安全通道搭設示意外架臨近道路搭設安全防護棚，防護棚與外架分開單獨搭設（防護棚的具體搭設詳見防護棚方案）。如下圖:3.3.2 卸料平臺本工程卸料平臺采用扣件式鋼管架懸挑搭設，次楞采用50X 100木方，上鋪設18厚膠合板。卸料平臺側面設1200mm高的防護欄桿，防護欄桿下 部設置180 mm高踢腳手板，立面上滿掛密目式安全網。卸料平臺每層均與 結構連接。卸料平臺按1 t限載進行設計，卸料平臺吊物的平面尺寸為2000X

17、2500 mm。卸料平臺平面定位示意圖詳見附圖。卸料平臺將另行編制卸料平 臺萬案。第四章 腳手架的搭設及拆除施工4.1 懸挑式鋼管腳手架的搭設施工工藝4.1.1 搭設順序懸挑腳手架的搭設順序為：懸挑工字鋼一縱向水平桿一立桿一橫向水平 桿一縱向水平桿（柵格）一剪刀撐一鋪腳手板一搭防護欄桿一綁扎安全網一 ?一三層設連墻桿一 ？4.1.2 施工工藝1、在懸挑層將懸挑工字鋼錨固筋預埋到梁板內，錨固筋為兩道小20光圓鋼筋，間距在1.5m。錨固筋每端錨固于混凝土內長度不小于 300 mm。然 后澆注梁板混凝土，待混凝土強度達到 10 MPa后，再進行工字鋼懸挑梁安 裝，在混凝土強度達到15 Mpa后才能逐

18、步施加腳手架荷載。2、在懸挑梁上對應立桿位置焊25的鋼筋插腳，立桿對準鋼筋插腳放 置在工字鋼上。在工字鋼懸挑端部焊鋼筋插腳，用于固定上層的拉結鋼絲純。3、懸挑工字鋼每根長4m,局部陽臺位置6m。預埋在混凝土樓面的三 道20鋼筋，形成三道抱箍抱住工字鋼，并與工字鋼焊接固定。4、在懸挑工字鋼上搭設扣件式鋼管外腳手架。4.2 腳手架的拆除施工工藝4.2.1 拆除順序本工程擬在主體結構封頂后即拆除外腳手架。 先搭的后拆，后搭的先拆。 即：安全網一擋腳板及腳手板一防護欄桿一剪刀撐一斜撐桿一縱向水平桿 一橫向水平桿一立桿。4.2.2 準備工作全面檢查腳手架的扣件連接、拉結件、支撐體系等是否符合構造要求；根

19、據檢查結果制定完善的拆除方案和安全防護措施；拆除前對作業工人進行拆除安全技術交底；清除腳手架上垃圾及雜物。拆除作業應由上至下、逐層拆除，嚴禁上下同時作業。拉結件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將拉結件整層或數層拆除后再拆 除腳手架，分段拆除高差不應大于兩步，如高差大于兩步應增設連墻桿加固。分段拆除時，對不拆除的腳手架兩端應按規定設置連墻桿和橫向斜撐加 周。4.2.3 注意事項不準分立面拆除或在上下兩步同時拆除， 做到一步一清，一桿一清。拆 立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件。拆除縱向水平桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣件。所有連墻桿必須隨 腳手架拆除同步下降，嚴禁先

20、將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架， 分段 拆除高差不應大于兩步，如高差大于兩步，應增設連墻件加固。拆除后架體的穩定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防 止變形，拆除各標準節時，應防止失穩。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度時，應先在適當位置搭臨時拋 撐加固，后拆除連墻件。第五章質量措施5.1 材料要求外腳手架所用的工字鋼、鋼絲純、鋼管、扣件、腳手板、密目安全網必 須有質量保證說明書或質量檢測報告， 并經物資部驗收確認無破損后，方可 進場，取樣送檢合格后方可使用。5.2 質量保證注意事項1、腳手架搭設人員具用作業證書，作業人員必須認真戴好安全帽、系 好安全帶。2、腳手架的驗收和日常

21、檢查按照以下規定進行，檢查合格后，方允許 使用或繼續使用：1）搭設完畢后；2）連續使用達6個月；3）施工中中途停止使用超過15天，在重新使用之前；4）在受到暴風或大雨、地震等強力因素作用之后；5）發現顯著變形、沉降、拆除桿件和拉結及安全隱患存在的情況時。3、操作架上嚴禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷載。4、在架子的使用過程中，要做好日常的維護、保養工作，派專門人員 定期檢查鋼管、扣件、腳手板及安全網的使用情況，遇有問題及時解決。5、外觀質量安全網總體顏色應當一致，每一立面安全網的顏色不得出現過大色差， 安全網掛設必須緊湊，表面繃緊。腳手架鋼管顏色一致。第六章安全文明施工措施6.1 安全措施6

22、.1.1 材質及其使用的安全技術措施1、扣件的緊固程度宜在4050 N?m,并不大于65 N?m ,對接扣件的抗 拉承載力為3 kN。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨，直角扣件安 裝時開口不得向下。2、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣不小于 100 mm。3、鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用，禁止使用有脆裂、變形、 滑絲等現象的扣件。4、嚴禁將外徑48 mm與51 mm的鋼管混合使用。5、鋼管和扣件均要現場取樣送檢，合格后方可使用。6.1.2 腳手架搭設的安全技術措施1、搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入，統一指揮、上下呼應、 動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必

23、須先告 訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。2、開始搭設立桿時應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后， 方可根據情況拆除。3、腳手架及時與結構拉結或采取臨時支頂，以保證搭設過程安全，未 完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定。4、腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設的高度不得超過相鄰連墻 件以上兩步。5、在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證。每 兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌。6.1.3 腳手架上施工作業的安全技術措施1、結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目經理部安全員驗收 合格后方可使用，任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。2、嚴格控制

24、施工荷載，腳手板上不得集中堆放荷載，施工荷載不得大 于3kN/nf,確保較大安全儲備。3、結構施工時不允許三層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層。4、各作業層之間設置可靠的防護欄桿，防止墜落物體傷人。5、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固， 以達到堅固穩定，確保施工安全。6.1.4 腳手架拆除的安全技術措施1、腳手架搭拆人員必須是經過考核的專業架子工，并持證上崗。連墻 件應在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除。2、拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃， 報請批準，進行技術交底后才準備工作。3、架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路

25、、外腳手架、 地面的設施等各類障礙物、地錨、攬風繩、連墻桿及被拆除架體各吊點、附 件、電器裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。4、拆除時應劃出作業區，周圍設繩綁圍欄或樹立警示標志，地面設專 人圍護，禁止非作業人員進入。5、拆除時統一指揮、上下呼應、動作協調，當解開與另一人有關的扣 件時必須先告訴對方并得到允許，以防墜落傷人。6、拆架時不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方 可離開。7、每天拆架下班時，不應留下隱患部位。8、在拆除過程中，凡松開連接的桿、配件應及時拆除運走，避免誤扶、 誤靠已松脫的桿件。拆除的桿、配件嚴禁向下拋擲，應吊至地面，同時做好 配合協調工作，禁止單人進行拆除

26、較重桿件等危險性作業。9、所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防止腳手板和垃圾物從高 處墜落傷人。1R六級風以上（含六級）時停止拆除腳手架施工。6.2 文明施工1、外腳手架及踢腳板涂紅白相間的油漆，密目安全網綁扎牢固整齊。2、嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和 打鬧。3、上架子作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。4、拆除架子而使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配備料斗, 防止火星和切割物濺落。5、腳手架堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領料手 續。6、施工人員做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。7、運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分

27、類堆放，當天拆當天清,拆下的扣件和鋼絲要集中回收處理，應及時整理、檢查，按品種、分規格堆 放整齊，妥善保管。第七章工字鋼懸挑腳手架驗算依據本工程外腳手架的形式及各類外腳手架的搭設高度，有代表性地選 擇工字鋼懸挑外腳手架進行驗算，選最大懸挑高度 18.9m的情況進行計算， 計算時按20m計算。計算項目油載效應組合縱橫向水平強度與變形恒載+施工均布活布裁立桿穩定(1)包載+ 施工均布福栽(2) ®載+0.85X (施工均布 活福栽+風柿我)連墻件承載力風#ite +5KN7.1普通型鋼懸挑腳手架計算書雙排腳手架，搭設高度20米，立桿采用單立管。立桿的縱距 1.5坪， 立桿的橫距0.90米

28、，內排架距離結構0.35米，立桿的步距1.8邱。采用的鋼 管類型為a48X3.6,連墻件采用22夸，豎向間距3.60米，水平間距3.00米。施工活荷載為3.0kN/m2,同時考慮2層施工。腳手板采用沖壓鋼板，荷載為0.30kN/m2,按照鋪設4層計算。 欄桿采用木板，荷載為0.14kN/m,安全網荷載取0.0050kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根 大橫桿。基本風壓0.75kN/m2,高度變化系數0.8400,體型系數1.130Q 懸挑水平鋼梁采用16t工字鋼，總長4m （其中建筑物外懸挑段長度1.3瞇，建 筑物內錨固段長度2.30米），局部陽臺位置工字鋼總長為 6m,

29、懸挑水平鋼 梁采用拉桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物1.25m=拉桿采用鋼絲純。一、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的 上面，按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大 彎矩和變形。1均布荷載值計算大橫桿的自重標準值腳手板的荷載標準值活荷載標準值靜荷載的計算值活荷載的計算值P1=0.038kN/mP2=0.300X 0.900/2=0.135kN/mQ=3.000X 0.900/2=1.350kN/mq1=1.2< 0.038+1.2X 0.135=0.208kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度）q2=1.4X

30、1.350=1.890kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖（支座最大彎矩）2 .抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下：跖蚪=0.峋十0.1%尸跨中最大彎矩為M1=(0.08X0.208+0.10X 1.890) X 1.5002=0.463kN.m支座最大彎矩計算公式如下：眄皿=-0一1的-。11%/支座最大彎矩為M2=-(0.10X 0.208+0.117X 1.890)X 1.5002=-0.544kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.544 X 1C6/5080.0=107.158N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N

31、/mm2,滿足要求！3 .撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下:0.677-+ 0,990-1OMF 12團靜荷載標準值 q1=0.038+0.135=0.173kN/m活荷載標準值q2=1.350kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677X 0.173+0.990X 1.350)X 1500.04/(100X 2.06X 1C5X121900.0)=2.931mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/1501 10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的 上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置

32、下計算 小橫桿的最大彎矩和變形。1荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038X 1.500=0.058kN腳手板的荷載標準值P2=0.300X 0.900 X 1.500/2=0.203kN活荷載標準值Q=3.000X 0.900 X 1.500/2=2.025kN荷載的 計算值P=1.2X 0.058+1.2 X 0.203+1.4 X2.025=3.147kN小橫桿計算簡圖2 .抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎 矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下：集中荷載最大彎矩計算公式如下：監那"M=(1.2X 0.038) X 0.9002/8+3.1

33、47X 0.900/4=0.713kN.m'=0.713X 1C6/5080.0=140.309N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求！3 .撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下：集中荷載最大撓度計算公式如下：小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.0 X 0.038 X 900.004/(384 乂 2.060 X 105 X121900.000)=0.01mm集中荷載標準值 P=0.058+0.203+2.025=2.285kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=2285.100X 90

34、0.0 乂 900.0 乂 900.0/(48 乂 2.06 X 105 X121900.0)=1.382mm最大撓度和V=V1+V2=1.395mm小橫桿的最大撓度小于900.0/15OW 10mm,滿足要求！三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下 式計算(規范5.2.5):R < Rc其中 Rc扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN;R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計 值；1荷載值計算橫桿的自重標準值P1=0.038X 0.900=0.035kN腳手板的荷載標準值P2=0.300X 0.900 X 1.500/2=0.203kN活荷載標準值 Q

35、=3.000 X 0.900 X 1.500/2=2.025kN荷載的 計算值R=1.2X 0.035+1.2X 0.203+1.4X2.025=3.119kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明：單扣件在12kN勺荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN;雙扣件在20kN的荷載下會滑 動，其抗滑承載力可取12.0kN;四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1肉米立桿承受的2構自重標準值(kN/m);本例為0.1248NG1 = 0.125 21.000=3.245kN(2)腳手板的自重標

36、準值(kN/m2)；本例采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.30NG2 = 0.300X 4X1.500X (0.900+0.350)/2=1.125kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳 手板標擋板，準值為0.14NG3 = 0.140X 1.500X 4/2=0.420kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2); 0.005NG4 = 0.005X 1.500X 20.000=0.195kN經計算得到，靜荷載標準值NG = NG1+NG2+NG3+NG牛4.985kN0活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按 一縱距內施工荷載總和的1/縱值。經

37、計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.000 X 2X 1.500X0.900/2=4.050kN風荷載標準值應按照以下公式計算% =。嗎乜，網其中 W0 基本風壓(kN/m2),按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)付錄表 D.4的規定采用： W0 = 0.750Uz風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001附錄表7.2.酌規定采用：Uz = 0.840Us 風荷載體型系數：Us = 1.130經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7X 0.750X0.840X 1.130= 0.498kN/m 2。考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2

38、NG + 0.85 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2X 4.985+0.85X1.4X 4.050=10.801kN不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2X 4.985+1.4X4.050=11.652kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式MW = 0.85 x 1.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值（kN/m 2）；la立桿的縱距（m）;h立桿的步距（m）。經過計算得到風荷載產生的彎矩Mw=0.85 X 1.4X 0.498 X1.500X 1.800X 1.800/

39、10=0.288kN.m五、立桿的穩定性計算1不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算其中N 立桿的軸心壓力設計值，N=11.652kNi計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；k 計算長度附加系數，取1.155u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500;l0計算長度（m）,由公式l0 = kuh確定，l0=1.155X1.500X 1.800=3.118mA立桿凈截面面積，A=4.890cm2 ；W立桿凈截面模量（抵抗矩）,W=5.080cm3;由長細比，為3118/16=197軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比10/i的結 果查表得到0.186;川一一鋼管立桿受壓強度計算值（N/mm2）

40、；經計算得至U . =11652/（0.19 489）=128.259N/mm2;用一一 鋼管立桿抗壓強度設計值，用=205.00N/mm 2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算） < 用，滿足要求！2.考慮風荷載時，立桿的穩定性計算例用其中N立桿的軸心壓力設計值，N=10.801kN1 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；k 一一計算長度附加系數，取1.155u 一一計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500;10計算長度（m）,由公式l0 = kuh確定，l0=1.155X1.500X 1.800=3.118mA立桿凈截面面積，A=4.890cm2 ；W立桿凈截面模量（抵

41、抗矩）,W=5.080cm3;由長細比，為3118/16=197軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l0/i的結 果查表得到0.186;MW計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩,MW=0.288kN.m；口 鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經計算得至U =10801/(0.19< 489)+288000/5080=175.630N/mm2；用一一 鋼管立桿抗壓強度設計值，用=205.00N/mm 2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算仃 < 用，滿足要求！六、連墻件的計算連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl = Nlw + No其中 Nlw 一風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)

42、,應 按照下式計算：Nlw = 1.4 X wk X Awwk風荷載標準值，wk = 0.498kN/m2;Aw 一一每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw = 3.60X3.00 = 10.800m2;No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN); No = 5.000經計算得到 Nlw = 7.535kN,連墻件軸向力計算值Nl =12.535kN連墻件軸向力設計值 Nf = - Af其中軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l/i=35.00/1.58勺結果查表得到依=0.94;A = 4.89cm2；用=205.00N/mm2。經過計算得到 Nf = 94.353kNNf

43、>Nl,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件拉結樓板預埋鋼管示意圖七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本工程中，腳手架排距為900mm,內側腳手架距離墻體350mm,支拉 斜桿的支點距離墻體 =1250mm,水平支撐梁白截面慣性矩I = 1130.00cn4, 截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面積A = 26.10cm2。受腳手架集中荷載P=11.65kN水平鋼梁自重荷載 q=1.2X 26.10 X 0.0001 X 7.85 X10=0.25kN/m懸挑腳手架示意圖11.65kN11.65

44、kN0.25kN/mAkJ10012502300懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到2.610.000.022.39 0.720.169.26 9.35懸挑腳手架支撐梁剪力圖（kN）懸挑腳手架支撐梁彎矩圖（kN.m）0.115懸挑腳手架支撐梁變形圖（mm）各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=14.285kN,R2=10.073kN,R3=-0.157kN最大彎矩 Mmax=2.247kN.m抗彎計算強度 f=M/1.05W+N/A=2.247 X 106/(1.05 X141000.0)+6.157< 1000/2610.0=17.534N/mn2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mn2,滿足要求！八、懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用16#工字鋼,計算公式如下其中b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003附錄B得到：卜=2.00由于”大于0.6 ,按照鋼結構設計規范(GB50017-2003附錄B其值；'b'=1.07-0.282/, b=0.929經過