1、（完整wordword版）地下室墻體單側支模施工方案編輯整理:尊敬的讀者朋友們：這里是精品文檔編輯中心，本文檔內容是由我和我的同事精心編輯整理后發布的，發布之前我們對 文中內容進行仔細校對，但是難免會有疏漏的地方，但是任然希望（完整word版）地下室墻體單 側支模施工方案的內容能夠給您的工作和學習帶來便利。同時也真誠的希望收到您的建議和反饋, 這將是我們進步的源泉，前進的動力。本文可編輯可修改,如果覺得對您有幫助請收藏以便隨時查閱,最后祝您生活愉快業績進步,以 下為（完整word版）地下室墻體單側支模施工方案的全部內容。7研發大廈地下室外墻內側單側支模施工方案編制人：_審核人：_審批人：_天盛

2、建設工程有限公司20142014年9 9月1515日3一、工程概況1 V工程名稱:研發大廈2、建設單位：南京美展利醫藥科技有限公司3、監理單位：南京工大建設監理咨詢有限公司4、施工單位：天盛建設工程有限公司5、建設地點:南京市建鄴區云龍山路以東6、結構形式:框架剪力墻結構7、建設規模：本工程擬建兩棟地上26層，地下2層辦公樓；占地面 積為13032o 29平方米，總建筑面積約92834o 40平方米.0. 000米相當 于絕對標高7. 6米，地下室外擋土墻厚度為600mm.8、樓南側為地下二層，層高至下而上分別為4. 80叭4O80叭 地下室 外墻厚度為600mm,外墻配筋詳見結構圖各外墻剖面

3、。由于地處南京河西新城科技園，為最大限度利用土地資源，地下室外 墻邊距原設計支護距離較小，加上新增的圍護體系尺寸影響，地下室外墻 外邊至圍護樁內側的局部尺寸無法滿足外墻施工操作空間，其中北側支護 距外墻局部尺寸為300500mm,南側距外墻200400mm,（具體詳見基坑 支護平面圖）.此空間不能滿足外墻外防水找平及防水層粘貼，無法按照常 規方法對外墻進行雙面支模并加固施工，所以只能采用室內單側支模方 案.45-15-1單支模部位平面示意圖t-lt-lH4 4545仁美展利研發大廈施工圖紙2 2、建筑結構荷載規范GB50009GB5000920122012；3、混凝土結構設計規范(GB5001

4、0-2010)；4、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ13020門)；5、建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)；6、建筑地基基礎工程施工質量驗收規范(GB502022012)7、建筑工程施工質量統一標準(GB50300-2001)編制依扌原設計支護現設計支護400外墻68、混凝土結構工程施工質量驗收規范(GB502042002)9、美展利醫藥中心地下室基坑圍護設計方案.10、本工程地下室設計圖紙及圖紙會審、設計變更、設計交底、聯系 單和其他文件。三、施工部署1、施工難點分析1o 1地下室外墻厚度比較厚，層高較高，混凝土在澆筑過程中產生的 側壓力較大，因此模板支撐體系必須

5、有足夠的強度、剛度和穩定性；1.2外墻距圍護距離僅0。2m04m,無法滿足雙面支?？臻g要求，只 能采用單面支模體系；而外墻外側防水層又不允許穿透，導致加固體系完 全依賴于支護樁植筋對撐及內側斜撐.以及不確定因素較多；1o3因地處南京市河西區域地下水位較高，地下室外墻抗滲要求較高, 外墻水平施工縫一般留置在距底(樓)板面300mm的高度，常規要求外墻 宜與梁、板混凝土整體澆筑,如果外墻模板體系失穩將造成梁、板模板體 系的坍塌。1o 4地下室施工工期緊張，外墻總長度約310m,其中單支模長度約94.伽工程量較大，具體部位詳見單支模部位平面示意圖：其施工方案的合理與否直接關系到施工安全及進度。2、單

6、支模體系方案選擇2o 1方案選擇原則：ax遵循安全、經濟、便于就地取材的原則；b、遵循結構體系與臨時圍護體系安全原則；7c、遵循形成獨立受力體系與支撐體系的原則；d、遵循便于施工與質量控制的原則；2o 2方案選擇豎向構件的模板體系加固一般依賴于穿透構件的螺桿和圍合于構件 外圍的抱箍來實現。由于本工程地下室外墻外側距離很小，無法進行雙面 支模，只能單側支模。按照常規，單面模板加固采用對拉螺桿與圍護樁植 筋錨固連接的方法及內側底板或樓板埋設地錨，內側采用斜撐鋼管與單側 螺桿同時受力的方式，其效果與普通雙面支模體系中的對拉螺桿效果一 致?？偨Y以往施工經驗并結合本工程實際，擬采取單面支模結合扣件式鋼

7、管支撐體系的施工方案，即外墻內側支設單面木模，設置單側螺桿、次楞、 主楞，側向壓力通過連接墻板主楞與地面地錨的鋼管傳遞至底板或樓面。 此方案的主要優點在于：(1)、 利用植筋方式使外墻與維護樁之間連接對撐， 增加模板的穩定 性。(2)、就地取材，所采用的材料均為當前建筑工程中常用的材料，其 材料性能、使用效果均有實踐證明；(3)、施工工藝簡單，對施工人員的技術要求一般，施工過程便于檢查與驗收；3、扣件式鋼管單側支模體系3o 1系統組成與材料選擇扣件式鋼管單側支模體系由緊固部分、支撐部分與錨固部分組成。緊 固部分包括面板、次楞、主楞與維護樁連接的單側螺桿，支撐部分包括豎 撐、斜撐與壓桿，錨固部分

8、包括地錨桿、與支護樁植筋連接的螺桿、連桿。79緊固部分:面板采用18mm厚交合模板，次楞選用50*100方木，豎向 設置250mm,主楞為雙鋼管450mm,橫向設置，主楞固定采用單側螺桿,14鋼筋l=1000mm450f與支護樁植筋C16鋼筋焊接.支撐部分：豎撐、斜撐與連桿均采用48鋼管，縱向間距900mm；豎 撐為雙鋼管，通長設置于橫向主楞外側；斜撐上口與豎撐相交處為絲口頂 托，下口與地錨桿連接撐于底板或樓板；負二層部分斜撐利用角撐作為支 座，以用來分解作用在樓板上的作用力。錨固部分：底板采用C25*600mm長，外露300mm,樓面采用C25鋼筋I二500mm,斜桿與地錨桿相交處通過縱 向

9、鋼管用活動扣件扣緊，并在地錨縱向連桿下部設置與斜撐反向的三角 形木鍥塞緊下部空隙，斜桿與地(樓)面相交處預留凹槽，確保斜撐直頂 在底板或樓板碇上。4、施工方案與技術措施4O1地下室外墻施工順序及工況(1)地下二層位置外墻澆筑，墻厚為600幀+樁間空隙9001 OOOrmi厚，澆筑咼度4800 mm o(2)地下一層樓面至頂板位置外墻澆筑，墻厚450砒+樁間空隙9001000mm,澆筑高度4800 mmo4o 2、外墻與支護樁之間，采用M7. 5號水泥砂漿砌筑200-240厚磚 墻，作磚胎模，磚胎模與支護樁之間空隙采用C20混凝土填實，磚胎模內 側粉刷20厚仁3水泥砂漿壓光，設置翻邊防水、防水層

10、外側粉粘結劑一 道、再粉刷2厚仁2水泥砂漿保護層。4. 3施工流程施工準備支護樁植筋一砌筑磚胎模磚胎模粉刷一防水層施10工一粉刷防水保護層底板栓澆筑預留預埋地錨一設置焊接單斜撐一安裝縱向穩定桿件并加固支模架搭設一一平板鋪設一一梁板 鋼筋綁扎一碇澆搗4. 4系統設置控制要點(地下二層)根據地下室外墻單側支模施工工況，地下二層的澆筑高度最大、且墻 板厚度較厚，為本工程最不利位置。因此，選擇地下二層外墻為本工程樣 板，建立受力分析模型，其余位置均以此為標準，參照實施。(1)、預埋預留：地下室底板澆筑前，分別在距外墻2叭3叭處預埋 長度$0。6m/C25(錨固長度不小于300mm)的短鋼筋作為地錨支撐

11、點。內 轉角處按45度角設置預埋點。地錨縱向間距為900mm(同內支模架間距), 底板上的預埋支撐點均采用縱橫通長鋼管連成整體.外墻翻邊內沿縱向預 埋14螺桿，間距450mm,距翻邊0.2m處預埋C16鋼筋，作為抗浮拉結 點備用.(2)、單側螺桿安裝：在外墻鋼筋綁扎之前，與支護樁植筋焊接，單 側螺桿采用e 14鋼筋l=1000mm450雙向，按照外墻位置線吊線焊接，螺 桿外露尺寸以滿足主楞加固為宜(常規外露尺寸為180200mm);單側螺 桿中部需焊接止水片。(3)、 模板拼裝與緊固： 模板采用18血厚膠合板， 按照螺桿間距在現 場彈線打孔，逐塊拼裝成整體后，放置豎向次楞，橫向主楞，并將單頭螺

12、 栓用三型卡調節件并緊固。(4)、支撐穩定桿設置：將斜撐通過鋼管扣件呈反三角連接，同時在 連接結點處設置縱橫通長連桿，要求所有斜撐桿單段長度不大于2米，以側螺桿、面板拼裝安裝次楞、主楞一調整至設計尺寸安裝豎撐、11鼠m旳16做血鞄450鬲板腳支撐翱件*12815CO-6.2C0H2815C0勺內支模架湘連112815OCy/ -11.050 、/ ,12支護柱4504504504504504504504501 1 1 1 1 1 1 1 1戦模平面示煮圖墻模板計算書一、墻模板基本參數計算斷面寬度600mm,高度4200mm,兩側樓板厚度300mm。模板面板采用普通膠合板.內龍骨間距225mm,

13、內龍骨采用50 X 100mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mmX 2o8mm o對拉螺栓布置9道，在斷面內水平間距150+450+450+450+450+450+450+450+450mm,斷面跨度方向間距450mm,直徑14mm。面板厚度18mm,剪切強度1.4N/mn2,抗彎強度15。ON/mm2,彈性模量6000。0N/mm2o穌切 4喙糙 450讎敝鱷接/1200 1 / 1200 | 1200S S9Z0S9Z0S13木方剪切強度1.3N/mm2,抗彎強度13. ON/mm2,彈性模量9000。0N/mm2o14600mm7K-7模板組裝示意圖墻模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝

14、土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值;撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值.新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:F =F7H 其中Yc混凝土的重力密度，取24. 000kN/m3；EE00CMEE00CM寸7z /79/1。y/1 U/./7/y/./ q u1上7嚴/y/。/q U/J/7/y/1 0/XI U/疋7/y/.-/X、/一I /fO1V廠/X/1。/ 、/7/y/ff/./1 O/亠 -/q U/y/4X/丿7% .-/| C/ X尹/7/y/I C/1 5a/ ll7丿/715t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15),取5。714h

15、；T 混凝土的入模溫度，取20.000C；V 混凝土的澆筑速度，取2. 500m/h；H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1。200m;P一一混凝土坍落度影響修正系數，取0。850。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=28o 800kN/m2考慮結構的重要性系數0. 90,實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值：F1=0o 90X 27. 000=24. 300kN/m2考慮結構的重要性系數0。90,倒混凝土時產生的荷載標準值：F2=0. 90X6. 000=5. 400kN/m2o三、墻模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照連續梁計算.面板

16、的計算寬度取3. 90m。荷載計算值q二仁2X24。300X3. 900+1o40X5。400X3. 900=143. 208kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 390o 00X1 o 80X 1.80/6二210. 60cm3;I = 390. 00X1 o 80X1.80X1.80/12 = 189。54cm4;16計算簡圖彎矩圖(kN. m)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:變形計算受力圖qfyR?225:225_225_I143.21kN/mA.Ill、,、RV225t225225 5A94.7

17、7kN/m17變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為N12o 889kNN2=35. 444kNN3=35. 444kNN4=12O889kN最大彎矩M = 0. 724kNo m最大變形V二0。145mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值f二M/W二0. 724X1000X1000/210600二3。438N/mm2面板的抗彎強度設計值門，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算ff,滿足要求！(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值T=3Q/2bh=3X 19333. 0/ (2 X 3900. 000 X 18. 000) =0. 413N/mm2截面抗剪強度設計值T=1

18、.40N/nm2面板抗剪強度驗算T T,滿足要求！(3)撓度計算面板最大撓度計算值v = 0o145mm18面板的最大撓度小于225. 0/250,滿足要求!、墻模板內龍骨的計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。內龍骨強度計算均布荷載q=1.2X0o 23X24O30+1o4X0. 23X5O40=8o262kN/m撓度計算荷載標準值q二0。23X24o 30=5. 468kN/m內龍骨按照均布荷載下多跨連續梁計算。8.26kN/m內龍骨計算簡圖內龍骨彎矩圖（kN. m）173189 1.85 1.861.86 1.871.821KKK1K124K).00X0.00 1

19、.241.991.82 1.87 1.86 1.8(6 1.85 1.89仃3內龍骨剪力圖（kN）變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:5.47kN/mA呱呱|皿呱血呱II皿呱血呱刖皿111皿111150( 450葦450-4450-4450-4450-4450-創內龍骨變形計算受力圖0.022內龍骨變形圖（mm）18經過計算得到最大彎矩M二0. 151kN.m經過計算得到最大支座F二3o 884kN經過計算得到最大變形V= 0. 022mm內龍骨的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5o 00X10. 00X10o 00/6 = 83.

20、 33cm3；I = 5.00X10o 00X10. 00X10. 00/12 = 416o 67cm4；(1)(1)內龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度f = M/W =0o 151 X106/83333O3=1.81N/mm2內龍骨的抗彎計算強度小于13。ON/mm2,滿足要求！(2)(2)內龍骨抗剪計算截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值T=3X 1989/(2X50X100) =0. 597N/mm2截面抗剪強度設計值T =1.30N/nm2內龍骨的抗剪強度計算滿足要求！(3)(3)內龍骨撓度計算最大變形V二0。022mm19內龍骨的最大撓度小于450. 0/25

21、0,兩足要求!五、墻模板外龍骨的計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算.外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。；.88kN3.88kN3.88kN3.88kN3.88kN3.88kN3.88kN1 .,11 1L4504501*450er1支撐鋼管計算簡圖1.361.361.942.522.52支撐鋼管彎矩圖(kN. m)2.522.521.94200.003支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩Mmax=0. 305kNo m最大變形vmax=0o 065mm最大支座力Qmax=8o 351 kN抗彎計算強度f = M/W =0o 305X106/8496O0=35o90N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于450. 0/150與10mmf滿足要求！六、對拉螺栓的計算計算公式：N N = fA其中N -對拉螺栓所受的拉力；支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下: 、l、 1),1 1i4505_