1、每38圖9.700V7±0.0007.題39圖（尺寸mm,標高m）第二章單層廠房1.某單層單跨工業廠房排架結構，跨度18m,柱距6m,廠房內設有1臺吊車，吊車的最大輪壓標準值為4g=110kN,最小輪壓標準值為R皿=30kN,大車輪距為4.5m0試畫出吊車梁支座反力 影響線，并計算作用在排架柱上的吊車豎向荷載設計值人心、區2（提示：*=14）38. （1）吊4梁支座反力:影響線如答38圖所示y, =1.0* .2 = 6 J. = 0 25 （2 分）6（2:。皿=為心上5+%）= 1.4x110x（1+ 0.25）= 192.5kN （2 分） %3J=L4x30xgS25）= 5

2、2.5kN C2 分）2.某單層單跨廠房排架結構及其風載體型系數如題39圖所示，跨度18m,柱距6m, =2500mmA=1200mm.巳知基本風壓的=0.3kN/m2,求作用于排架上的風荷載標準值電及陳（提示: 用二,%；風壓高度系數從按內插法取值，離室外地面10m高時，z=1.0;離室外地面15m高 時，上=1.14;柱頂以下按水平均布風載考慮，風壓高度系數可按柱頂標高取值。柱頂以上按水平集中 風載考慮，風壓高度系數可按檐口標高取值。）39. DU：(1)柱頂以下按水平均布風蓑柱頂高度：03也7=10,0m (I分)高度系數：從=1.0(1分)風戴標準值：的廣川“ =0.8x1.0x03

3、% =1.44 kN/m ()(1分)(2)柱頂以上按水平集中風考慮，風壓高度系數可按檐口標高取值。樽口高度：03W7+X5=12.5m (1分)高度系數：1+(1.14-1.00)/(15-10)x(12,5-10) =1.07 (I 分)%(O.8+CS昉1+ (0.57.6)比及w*=13X2.5-0.1 x 1 x.07x6*03=6,03 kN(1 分)3.某單層單跨廠房排架結構如題39圖所示。A柱與B柱尺寸相同，在牛腿頂面上分別作用有 Mnax=104kN 皿及出產58kN m的力矩，吊車橫向水平剎車力為T=30kN0試用剪力分配 法計算各柱的柱頂剪力。(提示：柱頂不動較支座反力

4、心1G+TG, C3=1.30, Cg.70) H題39圖39. （1） A=MC3/ZrC5=104XI.3/15+30X0.70 = 30.01 kN （一）3.5 分）KhMning/mTC產58X1.3/15+30 X 0.70 =15.97kN （一）（1.5分）（2） A柱與B柱的剛度相同，故剪力分配系數為1/2（1分）（3）柱頂剪力公-& + 1/2 （& + &）= -30.01+22.99 = -7.02kN （一 ）（1 分）%Rb + 1/2 5人 + Rb） = -15.97+22.99 = 7.02kN （-）（1 分）4.鋼筋混凝土牛腿如題3

5、8圖所示，牛腿寬度為400mm,采用C30混凝土(抗拉強度標準值為題40圖ZOlN/mm2),作用于牛腿頂部的豎向荷載標準值為150kN,水平荷裁標準值為70kN，裂縫控制 系數取0.65。試驗算牛腿截面是否滿足斜裂縫控制條件。(提示：=40"叫% 4夕(1 0.5某I FvJ0.5 + 隊r 150kN| 70kN題38圖38解：由題意知：P = 0.65 , b = 400m5,居 = 50kN , Fllk = 10kN , ftk = ZOIN /mm 2,a = 200mnt, as = 40 , h = 500rnin兒=h-as = 500 - 40 = 460f小bh

6、。_ a0.5 + 隊=0.65x101x400x460X -200-0.5 +460= 197.2AN 之尸，.& =15MN故牛腿截面滿足斜裂縫控制條件。（2分）（3分）（1分）5.某牛腿尺寸及承受的設計荷載如題40圖所示。已知作用在牛腿頂部的豎向力設計值為640kN, 水平拉力設計值為lOOkN,采用HRB400級鋼(=360N/mm2) , a=50mm.試計算牛腿頂部 所需配置的縱向受拉鋼筋面積4。債示：當爾0.3為時，取k0.3如4:離廠+ L2?) U.ODJy/l() Jy(未注明單位：mm)40. (1) % =%一& =850-50=800mm (I 分)(

7、2) a = 100<0.3月=0.3x8。時，取"蟲奶=240 mm (2 分)心薪+1方然瀛心嗽-S)第三章多層框架結構設計1 .某框架結構計算簡圖如圖所示，各桿線剛度的比值均為1, q=3kN/m戶6m。試用分層法計算 并畫出頂層AB梁的彎矩圖。(提示：梁的固端彎矩為q)題39圖39解：(1)固端彎矩M=-ql2 =-x3x62 =-9kN */nAB 1212M =ql2 =x3x62 =9kN */w以 1212(2)分配系數因非底層柱的相對線剛度乘以折減系數0.9,則1_1 + 0.9= -0.52(3)頂層AB梁的A端的彎矩M = -9 + (- 9) x (-

8、.052 ) = -4.32斤N m(4)頂層AB梁的彎矩圖如下：2 .某三層兩跨框架的計算筒圖如題38圖所示。跨號內為各桿件的相對線剛度,試用反彎點法計算梁AB的B端彎矩。（2011-10第38題、3章P102405）20kN n箝 0的題38圖38. （1）求第三層中柱的剪力值JS=-x20 - kN3 3x0.93（2）求第二層中柱的剪力值V2（20+ 40）=20 kN（3）求第三層中柱的柱底彎矩=x- = X = 12kN-m232（1分）（1分）（1分）（4）求第二層中柱的柱頂彎矩2項=修X=20x竽=36kN-m（5）求梁AB的B端彎矩必=x 區底 + 監頂）=2+36）= 25

9、.60 kN-m（1分）（2分）3.某兩層三跨框架的計算筒圖如題39圖所示。各柱線剛度均為1.0X10 -m,邊柱側移剛度修 正系數為。=0.6,中柱側移剛度修正系數為。=0.7。試用普值法計算柱AB的B端彎矩。提示: 底層反彎點高度比為0.65）50kN_B 50kNA 77777746.6m2.4m6.6m.VW f1 «W ”、“& 167,題39圖39. (1)求底層柱的側移剛度(3分)邊柱,。邊=。璋= 0.6x3號d= 4,08x103 kN/m n4.2中柱；中“導=0.7 J 型。；電=4.76乂" kN/m h24.22底層總例移剛度；。=2(。邊

10、 +D中)=2xR.08k103 + 4.76 x 103 )= 17.68 x 103 kN/m(2)求底層柱的總剪力(1分)匕 <50+50 = 100kN(3)求底層中柱承擔的剪力(1分)匕=x F = A?1()5 x 100 =； 26.92 kN沖 31 I7.68X103(4)求AB桿的B端彎矩(1分)A/b =匕中 x(l-y> = 26.92x(l- 0,65)x4.2 = 39.57khl-m4.三層兩跨框架的計算簡圖如題40圖所示。各柱線剛度均為LOXIO儂SI m,邊柱側移剛度修正系數為0.6,中柱側移剛度修正系數為0.7。試計算該棍架由梁柱彎曲變形引起的頂點側移值。40. (1)各層側移剛度：(2分)邊柱：2=。臂=0 = 4.08乂103匹而中柱：O8 = 0.7x 12x1-0O- = 4.76x 103kN/mb h24.22£'=£% = O3 = 2Da + Db = 2x 4.08 x 103 + 4.76 x IO3 = 12.92 x 103kN/m(2)各層剪力：(1分)匕=15kN匕=15+15 = 30kNKi = 15+15+15 =45kN(3)各層