1、污泥減量微生物制劑招商 第三章 污水處理廠工藝設計及計算第一節 格柵進水中格柵是污水處理廠第一道預處理設施，可去除大尺寸的漂浮物或懸浮物，以保護進水泵的正常運轉，并盡量去掉那些不利于后續處理過程的雜物。擬用回轉式固液分離機。回轉式固液分離機運轉效果好，該設備由動力裝置，機架，清洗機構及電控箱組成，動力裝置采用懸掛式渦輪減速機，結構緊湊，調整維修方便，適用于生活污水預處理。1.1 設計說明 柵條的斷面主要根據過柵流速確定，過柵流速一般為0.61.0m/s，槽內流速0.5m/s左右。如果流速過大，不僅過柵水頭損失增加，還可能將已截留在柵上的柵渣沖過格柵，如果流速過小，柵槽內將發生沉淀。此外，在選擇

2、格柵斷面尺寸時，應注意設計過流能力只為格柵生產廠商提供的最大過流能力的80%，以留有余地。格柵柵條間隙擬定為25.00mm。1.2 設計流量：a.日平均流量Qd=45000m3/d1875m3/h=0.52m3/s=520L/s Kz取1.4b. 最大日流量Qmax=Kz·Qd=1.4×1875m3/h=2625m3/h=0.73m3/s1.3 設計參數：柵條凈間隙為b=25.0mm 柵前流速1=0.7m/s過柵流速0.6m/s 柵前部分長度：0.5m格柵傾角=60° 單位柵渣量：1=0.05m3柵渣/103m3污水1.4 設計計算：1.4.1 確定柵前水深根據最

3、優水力斷面公式計算得： 所以柵前槽寬約0.66m。柵前水深h0.33m1.4.2 格柵計算說明： Qmax最大設計流量，m3/s； 格柵傾角，度（°）；h柵前水深，m； 污水的過柵流速，m/s。柵條間隙數（n）為 =柵槽有效寬度（）設計采用ø10圓鋼為柵條，即S=0.01m。=1.04(m)通過格柵的水頭損失h2h0計算水頭損失； g重力加速度；K格柵受污物堵塞使水頭損失增大的倍數，一般取3；阻力系數，其數值與格柵柵條的斷面幾何形狀有關，對于圓形斷面， 所以：柵后槽總高度HH=h+h1+h2=0.33+0.3+0.025=0.655(m) （h1柵前渠超高，一般取0.3m）

4、柵槽總長度L 0.3+0.330.63L1進水渠長，m； L2柵槽與出水渠連接處漸窄部分長度，m；B1進水渠寬，； 1進水漸寬部分的展開角，一般取20°。圖一 格柵簡圖1.4.3 柵渣量計算 對于柵條間距b=25.0mm的中格柵，對于城市污水，每單位體積污水爛截污物為W1=0.05m3/103m3，每日柵渣量為=0.4m3/d攔截污物量大于0.3m3/d，宜采用機械清渣。二、沉砂池采用平流式沉砂池1. 設計參數設計流量：Q=301L/s（按2010年算，設計1組，分為2格）設計流速：v=0.25m/s水力停留時間：t=30s2. 設計計算（1）沉砂池長度：L=vt=0.25×

5、;30=7.5m（2）水流斷面積：A=Q/v=0.301/0.25=1.204m2（3）池總寬度：設計n=2格，每格寬取b=1.2m>0.6m，池總寬B=2b=2.4m（4）有效水深：h2=A/B=1.204/2.4=0.5m （介于0.251m之間）（5）貯泥區所需容積：設計T=2d，即考慮排泥間隔天數為2天，則每個沉砂斗容積（每格沉砂池設兩個沉砂斗，兩格共有四個沉砂斗）其中X1：城市污水沉砂量3m3/105m3，K：污水流量總變化系數1.5（6）沉砂斗各部分尺寸及容積：設計斗底寬a1=0.5m，斗壁與水平面的傾角為60°，斗高hd=0.5m，則沉砂斗上口寬：沉砂斗容積： （

6、略大于V1=0.26m3，符合要求）（7）沉砂池高度：采用重力排砂，設計池底坡度為0.06，坡向沉砂斗長度為 則沉泥區高度為h3=hd+0.06L2 =0.5+0.06×2.65=0.659m 池總高度H ：設超高h1=0.3m，H=h1+h2+h3=0.3+0.5+0.66=1.46m（8）進水漸寬部分長度:（9）出水漸窄部分長度:L3=L1=1.43m（10）校核最小流量時的流速：最小流量即平均日流量Q平均日=Q/K=301/1.5=200.7L/s則vmin=Q平均日/A=0.2007/1.204=0.17>0.15m/s，符合要求（11）計算草圖如下：第三節 沉淀池3.

7、1 采用中心進水輻流式沉淀池：圖四 沉淀池簡圖3.2 設計參數：沉淀池個數n=2；水力表面負荷q=1m3/(m2h)；出水堰負荷1.7L/s·m(146.88m3/m·d)；沉淀時間T=2h；污泥斗下半徑r2=1m，上半徑r1=2m；剩余污泥含水率P1=99.2%3.2.1 設計計算：3.2.1.1 池表面積3.2.1.2 單池面積 （取530）3.2.1.3 池直徑 （取530m）3.2.1.4 沉淀部分有效水深(h2)混合液在分離區泥水分離，該區存在絮凝和沉淀兩個過程，分離區的沉淀過程會受進水的紊流影響，取3.2.1.5 沉淀池部分有效容積3.2.1.6 沉淀池坡底落差

8、 （取池底坡度i=0.05）3.2.1.7 沉淀池周邊（有效）水深 3.2.1.8 污泥斗容積池底可儲存污泥的體積為：3.2.1.9 沉淀池總高度H=0.47+4+1.73=6.2m3.3 進水系統計算3.3.1 單池設計流量521m3/h（0.145m3/s）進水管設計流量：0.145×(1+R)=0.145×1.5=0.218m3/s管徑D1=500mm，3.3.2 進水豎井 進水井徑采用1.2m，出水口尺寸0.30×1.2m2，共6個沿井壁均勻分布出水口流速 3.3.3 紊流筒計算 圖六 進水豎井示意圖筒中流速 紊流筒過流面積 紊流筒直徑 3.4 出水部分設

9、計3.4.1 環形集水槽內流量=0.145 m3/s3.4.2 環形集水槽設計采用單側集水環形集水槽計算。設槽中流速v=0.5m/s設計環形槽內水深為0.4m，集水槽總高度為0.4+0.4（超高）=0.8m，采用90°三角堰。3.4.3 出水溢流堰的設計（采用出水三角堰90°）3.4.3.1 堰上水頭（即三角口底部至上游水面的高度） H1=0.04m3.4.3.2每個三角堰的流量q13.4.3.3三角堰個數n13.4.3.4三角堰中心距圖七 溢流堰簡圖六、氧化溝1.設計參數擬用卡羅塞（Carrousel）氧化溝，去除BOD5與COD之外，還具備硝化和一定的脫氮除磷作用，使出

10、水NH3-N低于排放標準。氧化溝按2010年設計分2座，按最大日平均時流量設計，每座氧化溝設計流量為Q1=10000m3/d=115.8L/s。總污泥齡：20dMLSS=3600mg/L,MLVSS/MLSS=0.75 則MLSS=2700曝氣池：DO2mg/LNOD=4.6mgO2/mgNH3-N氧化，可利用氧2.6mgO2/NO3N還原0.9 0.98其他參數：a=0.6kgVSS/kgBOD5 b=0.07d-1脫氮速率：qdn=0.0312kgNO3-N/kgMLVSS·dK1=0.23d-1 Ko2=1.3mg/L剩余堿度100mg/L(保持PH7.2):所需堿度7.1mg

11、堿度/mgNH3-N氧化；產生堿度3.0mg堿度/mgNO3-N還原硝化安全系數：2.5脫硝溫度修正系數：1.082.設計計算（1）堿度平衡計算：1）設計的出水為20 mg/L，則出水中溶解性20-0.7×20×1.42×（1e-0.23×5）=6.4 mg/L2）采用污泥齡20d，則日產泥量為： kg/d 設其中有12.4為氮，近似等于TKN中用于合成部分為： 0.124550.8=68.30 kg/d 即：TKN中有mg/L用于合成。 需用于氧化的NH3-N =34-6.83-2=25.17 mg/L 需用于還原的NO3-N =25.17-11=14

12、.17 mg/L 3）堿度平衡計算 已知產生0.1mg/L堿度 /除去1mg BOD5，且設進水中堿度為250mg/L，剩余堿度=250-7.1×25.17+3.0×14.17+0.1×（1906.4）=132.16 mg/L 計算所得剩余堿度以CaCO3計，此值可使PH7.2 mg/L（2）硝化區容積計算： 硝化速率為 =0.204 d-1故泥齡：d 采用安全系數為2.5，故設計污泥齡為：2.54.9=12.5d 原假定污泥齡為20d，則硝化速率為： d-1 單位基質利用率： kg/kgMLVSS.d MLVSS=f×MLSS=0.753600=270

13、0 mg/L 所需的MLVSS總量= 硝化容積：m3 水力停留時間：h（3）反硝化區容積： 12時，反硝化速率為： =0.017kgNO3-N/kgMLVSS.d還原NO3-N的總量=kg/d 脫氮所需MLVSS=kg 脫氮所需池容： m3 水力停留時間：h （4）氧化溝的總容積： 總水力停留時間：h 總容積：m3 （5）氧化溝的尺寸： 氧化溝采用4廊道式卡魯塞爾氧化溝，取池深3.5m，寬7m，則氧化溝總長:。其中好氧段長度為，缺氧段長度為。彎道處長度:則單個直道長: (取59m) 故氧化溝總池長=59+7+14=80m，總池寬=74=28m（未計池壁厚）。 校核實際污泥負荷 （6）需氧量計算

14、： 采用如下經驗公式計算: 其中：第一項為合成污泥需氧量，第二項為活性污泥內源呼吸需氧量，第三項為硝化污泥需氧量,第四項為反硝化污泥需氧量。 經驗系數：A=0.5 B=0.1 需要硝化的氧量：Nr=25.171000010-3=251.7kg/dR=0.510000(0.19-0.0064)+0.14071.92.7+4.6251.7-2.6141.7=2806.81kg/d=116.95kg/h取T=30，查表得=0.8,=0.9,氧的飽和度=7.63 mg/L，=9.17 mg/L 采用表面機械曝氣時，20時脫氧清水的充氧量為： 查手冊，選用DY325型倒傘型葉輪表面曝氣機，直徑3.5m,

15、電機功率N=55kW,單臺每小時最大充氧能力為125kgO2/h，每座氧化溝所需數量為n,則 取n=2臺（7）回流污泥量： 可由公式求得。式中：X=MLSS=3.6g/L，回流污泥濃度取10g/L。則： （50100，實際取60）考慮到回流至厭氧池的污泥為11%，則回流到氧化溝的污泥總量為49%Q。 （8）剩余污泥量： 如由池底排除，二沉池排泥濃度為10g/L，則每個氧化溝產泥量為： （9）氧化溝計算草草圖如下：七、二沉池該沉淀池采用中心進水，周邊出水的幅流式沉淀池，采用刮泥機。1設計參數 設計進水量：Q=10000 m3/d （每組） 表面負荷：qb范圍為1.01.5 m3/ m2.h ，取

16、q=1.0 m3/ m2.h 固體負荷：qs =140 kg/ m2.d 水力停留時間（沉淀時間）：T=2.5 h 堰負荷：取值范圍為1.52.9L/s.m，取2.0 L/(s.m)2設計計算（1）沉淀池面積:按表面負荷算：m2（2）沉淀池直徑： 有效水深為 h=qbT=1.02.5=2.5m<4m （介于612）（3）貯泥斗容積： 為了防止磷在池中發生厭氧釋放，故貯泥時間采用Tw=2h，二沉池污泥區所需存泥容積： 則污泥區高度為 （4）二沉池總高度： 取二沉池緩沖層高度h3=0.4m，超高為h4=0.3m則池邊總高度為 h=h1+h2+h3+h4=2.5+1.7+0.4+0.3=4.9

17、m設池底度為i=0.05，則池底坡度降為 則池中心總深度為H=h+h5=4.9+0.53=5.43m （5）校核堰負荷： 徑深比 堰負荷以上各項均符合要求（6）輻流式二沉池計算草圖如下：八、接觸消毒池與加氯間 采用隔板式接觸反應池 1設計參數 設計流量：Q=20000m3/d=231.5 L/s（設一座）水力停留時間：T=0.5h=30min設計投氯量為：4.0mg/L平均水深：h=2.0m 隔板間隔：b=3.5m 2設計計算（1）接觸池容積： V=QT=231.510-33060=417 m3 表面積m2 隔板數采用2個，則廊道總寬為B（2+1）3.510.5m 取11m 接觸池長度L= 取20m 長寬比 實際消毒池容積為V=BLh=11202=440m3 池深取20.32.3m (0.3m為超高)經校核均滿足有效停留時間的要求（2）加氯量計算： 設計最大加氯量為max=4.0mg/L,每日投氯量為 maxQ=42000010-3=80kg/d=3.33kg/h 選