1、精選優質文檔-傾情為你奉上上海大眾汽車有限公司寧波油漆車間工程腳手架工程專項施工方案 批準： 審核： 編制： 中國核建 中國核工業華興建設有限公司第六十管理部第一章 方案說明部分1. 編制依據1.1. 主要規范、規程建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范建筑施工高處作業安全技術規范建筑施工安全檢查標準混凝土結構設計規范建筑結構荷載規范鋼結構設計規范等等。1.2. 參考手冊、資料施工組織設計 設計圖紙簡明施工計算手冊實用建筑施工安全手冊等等。2. 工程概況 項目名稱建筑面積（m2）建筑高度（m）樓層層數層 高單層面積（標準層）油漆車間6956131.2二層，局部為三層4.5m、7m、9m、21.5

2、m32580m2煙囪4.7m×1.9m40室內外高差0.15m結構形式樁承臺基礎、框、排架結構，屋蓋系統大部分為管桁架鋼結構、少部分為混凝土結構場地地坪標高（相對標高）場地自然地坪標高為3.992m（±0.000m標高為4.6m）砌體工程防潮層以下為240厚砼實心砌塊、M10水泥砂漿砌筑；防潮層以上為240厚加砼砌塊、M7.5混合砂漿砌筑門窗工程塑鋼窗、雙面鋼質平開門、木門、鋼質防火門、彩鋼提升門、鋼質卷簾門、雙軌無機布特級防火卷簾門、玻璃門、鋁合金門帶窗外裝修工程240厚實心砌塊+彩色壓型鋼板墻面、彈性乳膠漆墻面、雙層彩色壓型鋼板內填50厚玻璃棉氈內裝修工程地面環氧樹脂地

3、面、架空地板地面、防靜電環氧樹脂地面、防滑地磚地面、大理石地面、PVC板地面墻面涂料墻面、面磚墻面頂棚涂料頂棚、吸音礦棉板吊頂、金屬條板吊頂屋面工程壓型鋼板+滲耐PVC防水保溫屋面、三元乙丙卷材保溫屋面3. 搭設范圍及高度根據本工程現場情況及結構外型特點，外墻體采用四周搭設落地式、全高全封閉的扣件式雙排鋼管腳手架，最大搭設高度為26m（地面標高為0.200m），其中4-7軸外墻腳手架采用落地腳手架與懸挑腳手架相結合的方式，落地架搭設高度為21m，懸挑腳手架搭設高度為13m。4. 腳手架構造4.1. 落地式腳手架構造要求根據工程結構特點和施工要求，腳手架采用搭設扣件式鋼管雙排腳手架，材料采用&#

4、216;48×3.0mm無縫焊接鋼管。外墻腳手架為一架三用，既用于結構施工和裝修施工，同時兼作安全防護。架體基礎為經夯實加固處理后澆筑100厚C15砼墊層。腳手架立桿底墊木采用寬20cm×厚5cm×長4M木跳板或10#槽鋼,縱向鋪設。為了確保施工期間安全，外腳手架全部用安全網圍閉。腳手架立桿縱距1500mm，橫距1200mm，步距1800mm，內立桿距離墻體結構外邊300mm。4.2. 懸挑式腳手架構造要求4.2.1懸挑方式懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構；在轉角處和有陽臺處的懸挑水平鋼梁增加斜撐；并在陽角轉角處設置不小于14的鋼絲繩拉結。4.2.2構造尺寸鋼梁規格：采

5、用14號工字鋼；鋼梁間距：la15（與腳手架縱距相同）；懸挑長度：l懸15；錨固長度：建筑物內樓板上錨固，l錨1.5（建筑物內長2m）；斜撐規格：采用10；4.2.3錨固方式用一道圓鋼16預埋鋼筋環進行錨固；預埋吊鉤與工字鋼間的間隙采用硬木楔塞緊，防止工字鋼向樓層滑移；預埋吊環盡量預埋在梁或暗梁上。4.2.4腳手架搭設尺寸搭設高度H=13.0m；立桿：立桿為單立桿，縱距La=1.5m，橫距Lb=1.05m，內力桿距外墻300mm；步距：h=1.8m;拉結點：用2步3跨。4.2.5型鋼的布置與安裝挑架搭設前，認真熟悉挑架型鋼布置圖，然后根據型鋼的具體位置，在樓面上埋設卡環，卡環在樓板底筋鋪設前埋

6、設，底筋位于卡環上部并且卡環與板筋點焊固定。挑架搭設時，采用水平儀控制挑架型鋼的水平度。安裝型鋼時，將型鋼與卡環焊接固定。用10cm長二級25的鋼筋焊接在工字鋼腳手架立桿下部。5. 施工準備5.1. 材料要求鋼管采用48×3.0的焊接鋼管，經過防腐處理方可進行使用。立桿與立桿之間、橫桿與橫桿之間的扣件采用對接扣件連接；立桿與水平桿之間采用直角扣件連接；剪刀撐、斜桿與其他各桿件連接用周旋扣件。竹腳手板使用成品竹笆片，竹笆片尺寸1500×900，竹笆片質量合格，孔徑應緊密結合。密目式安全網質量、水平安全網應符合相關的檢驗標準，且必須有足夠的強度和耐腐蝕性，防火性。5.2. 操作

7、人員要求外腳手架施工現場負責人：1名，負責專人指揮統一安排。外腳手架施工作業班組長：1名，負責組織外腳手架施工作業。安全員：專職負責腳手架搭設、拆除等工程的安全監督工作。外腳手架施工操作人員：15-20名，從事腳手架施工的人員應持有效的操作證，患有如高血壓、心臟病等不能從事高空作業疾病的人員不得參與腳手架的施工。5.3. 機具配備名稱單位數量備注架子扳手把20搭設和拆除架子用力矩扳手把4檢查架子扣件擰緊力度是否達到要求6. 落地式構造要求及技術措施6.1. 構造要求及技術措施6.1.1. 地基處理本工程落地式腳手架搭設在經過壓實處理并澆筑100厚C15墊層上。基礎上、底座下設置通長縱向腳手板墊

8、板或10#槽鋼，長度保護不少于兩跨，腳手板厚度不小于50mm，布設必須平穩，不得懸空。6.1.2. 立桿本工程雙排腳手架立桿均采用單立桿的形式。立桿各層各部接頭采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接，接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內，并且在高度方向至少錯開50cm；各接頭中心距主節點的距離不大于步距的1/3（本工程取60cm）。立桿在頂部搭接時，搭接長度不小于1m，必須等間距3個扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不小于100mm。6.1.3. 大橫桿大橫桿置于小橫桿之上，立柱的內側，用直角扣件與立桿扣緊，采用至少6m且同一步大橫桿四周要交圈。大橫桿采

9、用對接扣件連接，且接頭交錯布置，不在同步同跨內；相鄰接頭水平距離不小于50cm，各接頭距立柱距離不大于縱距的1/3（本工程不大于50cm），大橫桿在同一步架內縱向水平高差不超過全長的1/300（本工程不超過30cm），局部高差不超過5cm。6.1.4. 小橫桿每一立桿與大橫桿相交處（主節點）都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節點不大于15cm。小橫桿間距與立桿縱距相同，且根據作業層腳手板搭設的需要，在兩立柱之間等距離設置1 根小橫桿，最大間距不超過75cm。小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于10 cm，伸出里排大橫桿距離結構外邊緣15 cm。上下層小橫桿在立桿處

10、錯開布置，同層的相鄰小橫桿在立桿處相向布置。6.1.5. 縱、橫向掃地桿縱向掃地桿采用直角扣件固定在距離底座上皮20cm 的立柱上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。對于立桿存在較大高低差時，掃地桿錯開，高處的縱向掃地桿向底處延長兩跨與立柱固定。6.1.6. 剪刀撐本工程雙排落地腳手架采用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，剪刀撐沿架高、通長連續布置，全部采用單桿通長剪刀撐。剪刀撐每6步4跨設置一道（一般一道跨越5-7根立桿），斜桿與地面的夾角在45°60°之間，斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續布置，剪刀撐的一根斜桿扣在

11、立桿上，另一根扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加24 個扣節點。所有固定點距主節點距離不大于15cm。最下端的剪刀撐的底部要插到墊板處。為保證剪刀撐的順直，同時充分考慮剪刀撐的安全作用，剪刀撐采用旋轉扣件連接（保證鋼管、旋轉扣件的質量和必要日常檢查）。本工程除在每一拐角處設置橫向斜撐外，中間每隔6 跨設置一道。橫向斜撐在同一節間，由底至頂層呈之字形連續布置，斜桿采用通長桿件，使用旋轉扣件固定在與之相交的立桿或橫向水平桿的伸出端上。6.1.7. 腳手板作業層腳手板采用竹腳手板，竹笆片尺寸1500×900，竹笆片質量合格，孔徑應緊密結合，兩端設直徑為12mm 的

12、鍍鋅鋼絲箍四道。在作業層下部加設一道水平兜網，隨作業層上升，同時作業層不超過兩層。首層滿鋪一層腳手板，以上隔層也需要滿鋪一層竹腳手板，并設置安全網及防護欄桿。腳手板設置在三根橫向水平桿上，并在兩端8cm 處用直徑12 號鍍鋅鋼絲箍繞23 圈固定。腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩，接縫處設兩根小橫桿，各桿距離接縫的距離均不大于15cm。靠墻一側的腳手板距離結構墻的距離不大于15cm。拐角處兩個方向的腳手板重疊放置，避免出現探頭及空擋現象。6.1.8. 連墻件連墻件采用剛性連接，架體與建筑物結構拉結采用二步三跨的形式，連墻件應靠近主節點，并從底層第二步大橫桿處開始設置，一般布置在每層樓面梁位置。在澆筑樓面

13、砼前，先予埋48長500MM的鋼管，架體搭設時采用鋼管、扣件與焊接予埋鋼管連接牢固；在遇框架柱結構無法予埋鋼管時，雙排腳手架與框架柱采用抱箍連接，連接桿水平距同柱距，豎向距同步距。連墻件盡量靠近主節點，偏離主節點不大于300mm。連墻件中的連墻桿盡量呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不得采用上斜連接；當腳手架暫時不能設置連墻件時可搭設拋撐，拋撐采用通長桿與腳手架可靠連接，與地面成45°60°夾角。6.1.9. 防護設施腳手架外側作業層掛密目安全網，鋼板網與密目網均采用1.8m×6.0m 規格，均用12#鍍鋅鋼絲綁扎在大橫桿外、立桿內側。作

14、業層安全網應高于平臺1.2m，并在作業層下部掛一道水平兜網，在架內高度3.0m 左右設首層平網，往上每隔6步設隔層平網，施工層隨層設網。作業層腳手架立桿于0.6m 和1.2m 處設兩道防護欄桿，底部側面設18cm 高的擋腳板。7. 安全防護措施本腳手架為臨時砌筑腳手架，涉及安全防護主要為架體接地及避雷，本工程腳手架接地、避雷措施執行施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ 46-2005、J405-2005）標準。工程采用避雷針與大橫桿連通、接地線與整棟建筑物樓層內避雷系統連成一體的措施。接地線采用40×4 的鍍鋅扁鋼，將立桿分別與建筑物樓層內的避雷系統連成一體。接地線的連接牢靠，與立桿

15、連接采用2 道螺栓卡箍連接，螺釘加彈簧墊圈以防止松動，并保證接觸面積不小于10mm2，并將表面的油漆及氧化層清除干凈，露出金屬光澤并涂以中性凡士林。接地線與建筑物樓層內避雷系統的設置按腳手架的長度不超過50m設置一個（本工程每棟樓按照南北各3 個的原則設置，設置由項目電工班組完成），位置盡量避免人員經常走動的地方，以避免跨步電壓的危害，防止接地線遭機械破壞。兩者的連接采用焊接，焊接長度大于2 倍的扁鋼寬度。焊完后再用接地電阻測試儀測定電阻，要求沖擊電阻不大于10，同時注意檢查與其他金屬物或埋地電纜之間的安全距離不小于3m，以避免發生擊穿事故。8. 腳手架的搭設及拆除施工工藝8.1. 鋼管腳手架

16、搭設施工工藝8.1.1. 搭設順序落地式雙排腳手架的搭設順序為：場地平整、夯實定位設置通長腳手板或鋼底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（柵格）剪刀撐連墻桿鋪腳手板搭防護欄桿綁扎安全網8.1.2. 施工工藝定位定距：根據構造要求在建筑物軸線處用尺量出內、外立桿距墻距離，并做好標記。用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用白灰點出立桿標記。墊板準確放在定位線上，墊板必須鋪放平穩，不得懸空。在搭設首層腳手架的過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角處雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，應采取臨時穩定措施，直至連墻件搭設完畢后方可拆除。雙排架宜

17、先立里排立桿，后立外排立桿。每排立桿宜先立兩頭，再立中間的一根，互相看齊后再立中間部分各立桿。雙排架內、外排兩立桿的連線要與墻面垂直。立桿接長時，應先立外排，后立內排。其余組件的搭設要求詳見構造要求。8.2. 腳手架的拆除施工工藝拆除作業應按確定的程序進行拆除：落地架拆除順序：鋼絲網安全網擋腳板及腳手板防護欄桿 剪刀撐斜撐桿小橫桿大橫桿立桿。懸挑架拆除順序：腳手板欄桿立面防護剪刀撐小橫桿大橫桿立桿鋼絲繩槽鋼。按自上而下，先裝者后拆，后裝者先拆，逐步拆除，一步一清，須交圈拆除，不得采用踏步式拆法，不準上下同時作業。剪刀撐先拆中間扣， 再拆兩頭扣，有中間操作人往下傳遞。不準分立面拆除或在上下兩步同

18、時拆除，做到“一步一清，一桿一清”。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣件。所有連墻桿必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于兩步，如高差大于兩步，應增設連墻件加固。拆除后架體的穩定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形，拆除各標準節時，應防止失穩。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆除連墻件。腳手架拆除前應由單位工程負責人召集有關人員對工程進行全面檢查和簽證，確認建筑物已經施工完畢、確已不需要腳手架時，方可進行拆除。腳手

19、架拆除前必須先檢查腳手架是否存在影響安全拆除的隱患。在腳手架拆除前，必須先通過項目部技術人員對拆除施工人員的技術交底及安全技術交底。拆除腳手架前，應將腳手架上的存留材料、雜物等清除干凈。分段拆除時，相鄰兩段高差不得超過2M，當必須拆除時，先加固，再拆除。拆出腳手架，應設置警戒區，并有專人負責警戒。拆下的桿件與零配件，應按類堆放，嚴禁高空拋擲。拆下的桿件與零配件運到地面時，應隨時按品種，分規格堆放整齊，妥善保管。9. 質量保證9.1. 保證項目（1）腳手架立桿要垂直，大、小橫桿要平直。（2）雙斜桿底部應與基面抵緊并有可靠的防滑措施，立桿、挑桿、斜桿應緊固可靠且連接位置應盡量靠近。（3）各種連接扣

20、件必須扣緊牢固，防止桿件打滑。（4）相鄰兩柱的接頭必須錯開，不得在同一步距內。（5）里外上下相鄰的兩根大橫桿的接頭必須錯開，不得集中在一組主桿之間連接。（6）搭設十字撐，應將一根斜桿扣在主桿上，另一根則扣在小橫桿的伸處部分。斜桿兩端的扣件與立桿節點的距離不大于20cm，最下面的斜桿與主桿的連接點離地面不大于50cm。（7）平桿要橫直暢通，并能承受2.5KN/m2的荷載；斜桿的踏步必須牢固，不得松動。平臺面要平正無凹凸，并能承受1.5KN/m2的荷載。好的9.2. 構配件允許偏差主要允許偏差項目見下表所示：項目允許偏差檢查方法備注予埋（反）吊環±10 mm尺量檢查逐個校正主桿垂直度（最

21、后）±100 mm吊線尺量檢查每4m校正副桿垂直度（搭設中）±50 mm吊線尺量檢查每4m校正立桿間距±50mm尺量檢查單根橫桿兩端高差±20mm水平尺檢查單根校正步距±20mm尺量檢查橫桿伸出長度±50mm尺量檢查同跨大橫桿高差±10mm水平尺9.3. 質量保證注意事項（1）腳手架必須經過安全員驗收合格后方可使用，作業人員必須認真戴好安全帽、系好安全帶。（2）腳手架的驗收和日常檢查按照以下規定進行，檢查合格后，方允許使用或繼續使用：搭設完畢后；連續使用達6 個月；施工中中途停止使用超過15 天，在重新使用之前；在受到暴風或

22、大雨、地震等強力因素作用之后；在使用過程中發現顯著變形、沉降、拆除桿件和拉結及安全隱患存在的情況時。（3）操作架上嚴禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷載。（4）在架子的使用過程中，要做好日常的維護、保養工作，派專門人員定期檢查鋼管、扣件、腳手板及安全網的使用情況，遇有問題及時解決。（5）外觀質量安全網總體顏色應當一致，每一立面安全網的顏色不得出現過大色差，安全網掛設必須緊湊，表面繃緊。腳手架鋼管顏色一致。10. 安全施工措施10.1. 材質及其使用的安全技術措施（1）扣件的緊固程度宜在4060 N·m，并不大于65 N·m，對接扣件的抗拉承載力為3kN。對接扣件安裝時其開口

23、應向內，以防進雨，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。（2）各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣不小于100mm。（3）鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用，禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。（4）外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鋼絲、竹篾、塑料混用。（5）嚴禁將外徑48mm 與51mm 的鋼管混合使用。（6）鋼管和扣件均要現場取樣送檢,合格后方可使用。10.2. 腳手架搭設的安全技術措施（1） 腳手架的基礎必須經過硬化處理滿足承載力要求，做到不積水、不沉陷，頂板基礎的混凝土必須達到設計強度的75%以上才能施工。（2）搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入，統一指揮、上下呼應、動作

24、協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。（3）開始搭設立桿時應每隔6 跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。（4）腳手架及時與結構拉結或采取臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定。（5）腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設的高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。（6）在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌。10.3. 腳手架上施工作業的安全技術措施（1）結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目經理部安全員驗收合格后方可使用，任何班

25、組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。（2）嚴格控制施工荷載，腳手板上不得集中堆放荷載，施工荷載不得大于2kN/m2，確保較大安全儲備。（3）結構施工時不允許三層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時使用的懸挑腳手架同時作業層數不超過一層。（4）當作業層高出其下連墻件3.1m 以上，且其上尚無連墻件時應采取適當的臨時拋拉措施。（5）各作業層之間設置可靠的防護欄桿，防止墜落物體傷人。（6）定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。10.4. 腳手架拆除的安全技術措施（1）腳手架搭拆人員必須是經過考核的專業架子工，并持證上崗。連墻件應在

26、位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除。（2）拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準備工作。（3）架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、攬風繩、連墻桿及被拆除架體各吊點、附件、電器裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。（4）拆除時應劃出作業區，周圍設繩綁圍欄或樹立警示標志，地面設專人圍護，禁止非作業人員進入。（5）拆除時統一指揮、上下呼應、動作協調，當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方并得到允許，以防墜落傷人。（6）拆架時不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。（7）每天拆

27、架下班時，不應留下隱患部位。（8）拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。（9）在拆除過程中，凡松開連接的桿、配件應及時拆除運走，避免誤扶、誤靠已松脫的桿件。拆除的桿、配件嚴禁向下拋擲，應吊至地面，同時做好配合協調工作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性作業。（10） 所有桿件和扣件在拆除時分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送至地面。（11）所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防止腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。（12）拆除的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢靠，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。（13）六級風以上（含六級）時停止拆除或搭設腳手架施工。11. 文明施工要求根據腳手架

28、施工的特殊性，結合公司職業健康安全管理手冊、程序文件，要求施工時做到：（1） 進入施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等，現場嚴禁吸煙。（2） 進入施工現場的人員要愛護場內的各種綠化設施和標識牌，不得踐踏草坪、損壞花草樹木、隨意拆除和移動標識牌。（3）嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。（4） 腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可發上崗證。凡有高血壓、貧血病的、心臟病及其他不適宜高空作業者，一律不得上腳手架操作。（5）上架子作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。（6）護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全

29、網等影響作業班組支模時，如需要拆改時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改。（7）腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改時，須經技術部同意后由架子工操作。（8）不準利用腳手架吊運重物；作業人員不準攀登架子上下作業面；不準推車在架子上跑動；塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手架。（9）不得將模板支撐、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。（10）在架子上的作業人員不得隨意拆動腳手架的所有拉結點和腳手板，以及扣件綁扎扣等所有架子部件。（11）拆除架子而使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配備料斗，防止火星和切割物濺落。（12）腳手板使用時間較長，因此在使用過程

30、中需要進行檢查，發現地基下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉結松動等問題要及時解決。（13）要保證腳手架體的整體性，不得與施工電梯等一并拉結，不得截斷架體。（14）施工人員嚴禁凌空拋擲桿件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。（15）使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。（16）腳手架堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領料手續。（17）施工人員做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。（18）運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鋼絲要集中回收處理，應及時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊，妥

31、善保管。（19）六級以上(含六級)大風、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業。（20）在冬期、雨期要經常檢查腳手板、斜道板、跳板上有無積雪、積水等物，若有則應隨時清掃，并要采取防滑措施。第二部分 落地式腳手架設計計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為26.0米，立桿采用單立桿。搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.20米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為48×3.0，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。施工均布荷載為2.0kN/m2，同時施工1層，腳手板共鋪設

32、10層。 一、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.100×1.200/3=0.040kN/m 活荷載標準值 Q=2.000×1.200/3=0.800kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.040=0.094kN/m 活荷載的計算值 q2=1.4×0.800=1.120kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎

33、矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.08×0.094+0.10×1.120)×1.5002=0.269kN.m 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為M2=-(0.10×0.094+0.117×1.120)×1.5002=-0.316kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.316×106/4491.0=70.365N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/

34、mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.040=0.078kN/m 活荷載標準值q2=0.800kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.677×0.078+0.990×0.800)×1500.04/(100×2.06×105×.0)=1.927mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布

35、置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038×1.500=0.058kN腳手板的荷載標準值 P2=0.100×1.200×1.500/3=0.060kN活荷載標準值 Q=2.000×1.200×1.500/3=1.200kN荷載的計算值 P=1.2×0.058+1.2×0.060+1.4×1.200=1.821kN 小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(

36、1.2×0.038)×1.2002/8+1.821×1.200/3=0.737kN.m=0.737×106/4491.0=164.049N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.0×0.038×1200.004/(384×2.060×105×.000)=0.05mm集中荷載標準值P=0.058+0.060+

37、1.200=1.318kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1317.600×1200.0×(3×1200.02-4×1200.02/9)/(72×2.06×105×.0)=3.640mm最大撓度和V=V1+V2=3.686mm小橫桿的最大撓度小于1200.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自

38、重標準值 P1=0.038×1.200=0.046kN腳手板的荷載標準值 P2=0.100×1.200×1.500/2=0.090kN活荷載標準值 Q=2.000×1.200×1.500/2=1.800kN荷載的計算值 R=1.2×0.046+1.2×0.090+1.4×1.800=2.683kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。四、腳手架荷

39、載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248NG1 = 0.125×26.000=3.245kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.10NG2 = 0.100×10×1.500×(1.200+0.300)/2=1.125kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.17NG3 = 0.170×1.500×10/2=1.275kN(4)吊掛的安全設施荷載，

40、包括安全網(kN/m2)；0.010NG4 = 0.010×1.500×26.000=0.390kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.035kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.000×1×1.500×1.200/2=1.800kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：W0 = 0.450 Uz 風荷載高度變化系數，按照建

41、筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz = 1.420 Us 風荷載體型系數：Us = 1.060經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.7×0.450×1.420×1.060 = 0.474kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載基本風壓標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m

42、)； h 立桿的步距 (m)。 五、立桿的穩定性計算:1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.76kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.18； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.22m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.55； A 立桿凈截面面積，A=4.24cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.49cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 130.19 f 鋼

43、管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 < f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.38kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.18；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.22m；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.55A 立桿凈截面面積，A=4.24cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=4.49cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計

44、值產生的彎矩，MW = 0.274kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 186.20 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 < f,滿足要求!六、最大搭設高度的計算: 不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 其中 NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 2.790kN； NQ 活荷載標準值，NQ = 1.800kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.125kN/m；經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 Hs =

45、63.459米。腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： 經計算得到，不考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值 H = 50.000米。 考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 其中 NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 2.790kN； NQ 活荷載標準值，NQ = 1.800kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.125kN/m； Mwk 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩，Mwk = 0.230kN.m； 經計算得到，考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 35.411米。七、連墻件

46、的計算:連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk 風荷載基本風壓標準值，wk = 0.474kN/m2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw = 3.60×4.50 = 16.200m2； No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No = 5.000經計算得到 Nlw = 10.753kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 15.753kN連墻件軸向力設計值 Nf = Af其中 軸心受壓立桿的穩

47、定系數,由長細比 l/i=30.00/1.60的結果查表得到=0.95； A = 4.24cm2；f = 205.00N/mm2。經過計算得到 Nf = 82.709kN Nf>Nl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到 Nl = 15.753kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖八、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 39.05 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 9.76 A 基礎底面面積 (m2)；

48、A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 135.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc × fgk其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 1.00 fgk 地基承載力標準值；fgk = 135.00 地基承載力的計算滿足要求!第三部分懸挑腳手架設計計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為13.0米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為 48×3.0，連墻件采用2步3跨，

49、豎向間距3.60米，水平間距4.50米。施工均布荷載為2.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設6層。懸挑水平鋼梁采用14號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內錨固段長度1.50米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.100×1.050/3=0.035kN/m活荷載標準值 Q=2.000×1.050

50、/3=0.700kN/m靜荷載的計算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.035=0.088kN/m活荷載的計算值 q2=1.4×0.700=0.980kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M1=(0.08×0.088+0.10×0.980)×1.5002=0.236kN.m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2=-(0.10×0.088+0.117

51、5;0.980)×1.5002=-0.278kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.278×106/4491.0=61.858N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=0.038+0.035=0.073kN/m活荷載標準值q2=0.700kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677×0.073+0.990×0.700)×1500.04/(100×2.06×105×.0)=

52、1.693mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038×1.500=0.058kN腳手板的荷載標準值 P2=0.100×1.050×1.500/3=0.052kN活荷載標準值 Q=2.000×1.050×1.500/3=1.050kN荷載的計算值 P=1.2×0.058+1.2×0.052+1.4

53、5;1.050=1.602kN2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.2×0.038)×1.0502/8+1.602×1.050/3=0.567kN.m=0.567×106/4491.0=126.273N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.0

54、×0.038×1050.004/(384×2.060×105×.000)=0.03mm集中荷載標準值P=0.058+0.052+1.050=1.160kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1160.100×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×.0)=2.147mm最大撓度和 V=V1+V2=2.174mm小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc