1、 發電廠供水管線頂管施工專項方案一、工程概述 本工程設計管道穿越多處已建公路，管徑為DN600mm，采用DN800套管保護，套管采用頂管施工方式穿越，套管管材采用II級鋼筋混凝土圓管,套管壁厚不小于150mm，抗壓100kN/m，有效長度不小于2000mm。套管內澆筑C20混凝土平基，最厚處206mm。套管連接處墊瀝青油麻，內壁設鋼板內漲圈14mm寬，內漲圈與管壁間連接處采用1:3:7石棉水泥填縫。設計選用頂管，因已建道路下管道影響，管頂距路面最小距離需大于4.5米，頂管套管出路面兩側各2.0米以上，施工考慮采用一套頂管設備，按照設計要求穿越公路段。 公路段主要包括：點13至點13a之間為沛縣

2、主要道路沛敬線。點15c至點15d為省道及沛縣漢源大道，過河及過路連續頂管，點18a至點18b為沛縣主要道路正陽路包括綠化坡腳，管道走向穿橋墩，點32b至點33之間為沛縣東外環路，管道穿越孔莊路口處公路段，穿越李集村處的縣路、穿越湖邊河堤大壩等。需頂管施工段合計長度為1150.1米。二、頂管施工工藝及特點（1） 頂管工藝頂管工藝的選擇， 我們主要從環保等方面考慮，由于徑管800出泥量較大， 但受該處頂管距離短影響，該采用機械式土壓泥水平衡頂管掘進機進行施工工藝，該工藝利于棄土的外運，不會對環境產生污染。頂管工藝如下圖所示：機械式土壓泥水平衡頂管掘進機進行施工示意圖(2)、頂管工藝流程圖(3)、

3、頂進掘進機選型 本工程經過反復方案論證，最后確定選用D800機械式土壓泥水平衡頂管掘進機。機械式土壓泥水平衡頂管掘進機是一種刀盤可伸縮的掘進機，操作可以在基坑內或地面操縱室內進行的，即Telemole掘進機。 掘進機前殼體的前端是刀盤，在刀盤的后面就是泥水倉。刀盤是由電動機通過行星減速器減速以后再驅動的。刀盤可在泥水倉前后移動。刀盤上有二至四個矩形槽，槽內安放著可以前后伸縮的刀排和刀頭。刀排向前伸時，可以切削土體，同時被切削下來的土從刀頭與刀盤之間的空隙進入泥水倉內。在刀盤的面板上還散布著一個個固定的刀頭。該刀頭是在槽內刀頭縮回后切削土體用的。在刀盤邊緣還有幾把邊緣刀頭，該刀頭能在校正方向過程

4、中把掘進機邊緣的土挖凈，使掘進機的方向容易校正。在平時，不進行方向校正時，該刀頭可把掘進機前方的土挖成與掘進機殼體一樣大小的洞，使掘進機頂進過程中，不使刀盤受擠壓的力過大而影響平衡的力。在土質條件比較硬的情況下更是如此。在前后殼體之間有糾偏油缸，在掘進機下部平行地安裝著兩根管子為進、排泥管。 該掘進機的機械式土壓平衡機理在于刀盤伸縮的液壓系統。由于刀盤的伸縮是由油缸控制的，因此，只要控制刀盤油缸后腔的壓力，就可以控制刀盤前面的平衡壓力。油缸后腔與油泵和溢流閥同時接通，溢流閥調定某一壓力值，當掘進機前的土壓力大于設定值時，刀盤就后縮，而且刀盤與刀頭的空隙增大，進土量也就增加，前方土壓力就下降。反

5、之，當掘進機前的土壓力小于設定值時，刀盤就向前伸，刀盤一直處于這種前后浮動狀態，從而使掘進機前方的土壓力保持在某一設定的值附近不變。這就是該掘進機用機械方式的刀盤來平衡掘進機所處土層的土壓力。 該掘進機還有另一種平衡功能，即由控制排泥管的泥水流量來間接控制開挖面的地下水壓力。它把泥水壓力控制在比掘進機所處土層的地下水壓力高出20Kpa。從而避免了開挖面的地下水干擾影響。由于該掘進機有機械平衡土壓力和泥水壓力平衡地下水壓的雙重平衡功能，因此，它施工過后的地面沉降較小。(4)、中繼環的選型 由于各道路頂管頂進距離為80m內，按規范不需要使用中繼環。(5)、頂管出洞技術措施 由于本工程管道頂部為粉砂

6、土,做好頂管出洞口措施是施工成敗的關鍵，在出洞口先進行分層雙液注漿地基加固是非常必要的，加固范圍為LBH8m*5m*13m a、注漿流程:埋設注漿管注漿就位放樣定位制備漿液拔管移孔、注漿注漿 b雙液注漿的基本原理 雙液注漿為滲透性注漿。漿液注入土體的過程，一般總是先滲透，當通道被阻并且壓力足夠大時，即在土體中產生劈裂現象，漿液順裂縫進一步擴散。當漿液極稠（坍落度23cm的砂漿）而壓力又很大時（810Mpa），就產生漿液對周圍土體明顯的壓密現象。滲透性注漿，漿液在壓力的作用下，克服地下水壓、土粒孔隙間的沿程阻力和本身的流動阻力，滲入土體天然孔隙和土粒骨架產生固化反應，在土層結構基本上不受擾動和破

7、壞和情況下達到加固的目的，從原理上講，只要注漿管出口點的漿液壓力大于該點的地下孔隙水壓力，就能把漿液壓入土體。壓力越大，吸漿量和擴散距離也越大。注漿壓力一般為0.30.5Mpa，最大壓力不超過1Mpa。漿液的顆粒尺寸必須小于土的孔隙尺寸。漿液的擴散范圍除取決于注漿壓力外，還受漿液流動性的影響。滲透注漿，常用于在滲透系數大于10-4cm/s的飽和含水砂性土層中做防水帷幕和加固土層。采有滲透注漿可以堵塞砂性土的滲流通道，并使一定范圍的飽和含水的砂性土體固結成有較大強度的不透水的加固土體。采用超細水泥或聚胺脂、丙凝等化學漿液，可使滲透注漿在較大范圍的使用中收到良好效果。 本工程的雙液注漿方法是采用雙

8、泵系統，主劑和促凝劑分開，然后到總管中匯合注入土中。 c注漿方案 雙液注漿可有效控制漿液流動的范圍，使漿液達到速凝的效果，大大增加止水效果。 ) 注漿參數 鉆孔距：50cm；鉆孔深度：14m；擴散半徑：2m；漿液填充率：40%（包括損失系數）；注漿壓力：0.5Mpa1.5Mpa；水灰比：0,70.8；水泥漿；水玻璃1:1，雙液漿配比:水玻璃/水泥15% ,水泥含量:375KG/M3土體。 ) 注漿設備鉆機；150液壓鉆機臺；注漿泵：50/50-1 液壓注漿泵臺；拌漿桶：ss-200為臺。 ) 注漿材料水泥：要求普通硅酸鹽水泥，新出廠；水玻璃；濃度；度模數左右。 d、洞口止水裝置（見下圖） 在接

9、收井制作過程中，在洞內側預埋鋼法蘭和鋼內套，再在洞口砌磚墻封口，頂進開門時，用風鎬破除磚墻。坡洞時應不留隱患。在預留洞底部，還應設置延長導軌，以免機頭出洞時嗑頭。根據設計預留的法蘭，我們在法蘭上安裝洞口止水裝置。該裝置必須與導軌上的管道保持同心，誤差應小于2cm。洞口止水裝置密封為橡膠止水法蘭。在橡膠止水法蘭之前應預埋注漿孔，以便壓注膨潤土泥漿。 e、頂管出洞口措施 1)在預留孔的內側先預埋鋼法蘭，頂管前在鋼法蘭上焊接安裝洞口止水裝置，可采用簾布橡膠法蘭板和扇形鋼壓板，應確保該裝置與基坑導軌上的管道同心。 2) 基坑導軌、主頂油缸架、承壓壁、出洞口應嚴格控制好設計軸線，安裝精度高，并確保牢固穩

10、定。 3) 機頭出洞口推進時，要將機頭和前幾節管子的上端用拉桿連接好，并調整好主頂油缸編組，以防機頭出洞入土后叩頭。 (6)、頂管的頂力控制技術 頂力控制的關鍵是做好觸變泥漿的注漿工藝，其次是合理地布置中繼環。 a、確定控制頂力 1) 頂管后座土體穩定驗算 由于頂管后座經過土體加固，經試算完全能滿足施工要求。 2) 頂進設備允許最大頂力 2臺1500KN雙沖程油缸，總推力為3000KN。 3) 控制頂力的確定 本工程根據鋼砼管允許頂力確定，本工程控制頂力取F控2500KN b、頂力計算 1) 機頭迎面阻力F1rHtg2(45°+18°/2)*A 1.8*7.6tg254(*

11、0.62) 12.89t2) 機頭外壁阻力F2d*L0*f0 *0.8*4.5*1.5 16.7t3) 管外壁摩阻力F3DLf 0.8*270*0.5 339t4) 總阻力 FF1+F2+F3369t c頂力控制的關鍵技術 1) 觸變泥漿的材料與配方 泥漿潤滑減摩劑又稱觸變泥漿，是由膨潤土、CMC(粉末化學漿糊)、純堿和水按一定比例配方組成。不同的土質，應采用不同的配方，才能滿足不同的需要。 膨潤土是觸變泥漿的主要材料，作為頂管施工用的膨潤土應選鈉基膨潤土，由其拌制成的漿液，觸變以后的流動性和靜止下來的膠凝性、固化性都比鈣基膨潤土拌制的漿液要好，對土層的支承和潤滑效果好。但是，我國的膨潤土多為

12、鈣基膨潤土，所以一般用鈣基土進行鈉化處理。 本工程同步注漿和補漿為一個獨立的管路系統。 配方膨潤土純堿摻加劑漏斗粘度(秒)視粘度CP失水量ml終切力(達 因/mm3) 比重穩定性A漿126CMC適量塞流30.591301.07302) 觸變泥漿的制漿工藝 理論和實際施工表明，除了材料的選擇和配方以外，觸變泥漿的制漿工藝對注漿減摩效果影響很大。攪拌要充分，攪拌后靜置時間一般要12小時以上，對同一配方的材料，攪拌不充分，靜置時間短，其最終流限可以降低一倍以上。為此，我們設計了高速拌漿器，經高速拌漿30分鐘以上抽入儲漿箱靜置，儲漿箱的容積為5m3,充分滿足供漿要求。在儲漿箱內另設三臺攪拌器，靜置6小

13、時后，再次攪拌，待12小時以后抽入另一臺高速攪拌器，經再次高速攪拌壓入總管。3) 觸變泥漿系統的管路布置 系統管路為一路總管，總管為2白鐵管，從地面將漿液通過一臺液壓注漿泵注入總管送到機頭，以滿足機尾同步注漿，支管為G1采用耐高壓橡膠頂管和接頭。在總管上，每隔100m設一只壓力表，支管僅在機尾同步注漿斷面設二只壓力表。4) 觸變泥漿系統的壓注方法 制定合理的操作規程，使頂進時形成的建筑空隙及時用潤滑泥漿所填補，形成泥漿套，達到減少摩阻力和地面沉降，要達到這一目的，就必須嚴格執行頂管注漿操作規程，由專人操作，質量員檢查嚴格把好質量關。壓漿時必須堅持“先壓后頂，隨頂隨壓，及時補漿”的原則，補漿應按

14、順序依次進行，每班不少于2次循環，定量壓注。 同步跟蹤注漿 地面泥漿站配制好的觸變泥漿，經液壓注漿泵增壓后，進入輸漿總管，通過環形分管注入頂管機及管節的壓漿孔形成泥漿套。當管節頂進時，利用掘進機尾部環向均勻布置的四只壓漿孔，與頂進同步進行跟蹤注漿，以確保當掘進機向前時在其后形成的環形空隙立即被泥漿所充填，從而形成完整的泥漿環套。 補壓漿管節在頂進過程中，由于有部分漿液流失到土層中去，因此必須利用鋼管上的壓漿孔進行補壓漿。一般在一節管節頂進結束后，就應進行補壓漿。而且還要視每段頂進的阻力情況，隨機采取分段補壓漿。 壓漿量與注漿壓力 壓漿量原則上控制在同步跟蹤壓漿量為管節外理論空隙體積的5倍左右，

15、補壓漿量一般為管節外理論空隙體積的3倍左右。 注漿壓力值不宜過高也不應過小，據采用漿液的粘度和管路輸送長度，我們通過試頂后，壓漿站的壓力控制在0.280.3MPa較為合適。5) 壓漿工藝質量的判別和修正a) 在管內注漿總管上每隔20m設一只隔膜式壓力表，在機尾1號和2號注漿斷面的支管上也各設一只壓力表。頂管過程中，作業人員每班應記錄各表頭壓力值。判斷方法；如果支管路上，四個壓漿點的壓力值明顯不同，說明沒有形成環狀漿套。這樣就必須在壓力較小的壓漿孔處壓漿，或者把壓力超高的壓漿孔處的漿液放掉一些，以使各孔壓力均衡，形成整環漿套。在無壓力表的支管路上，可用手觸摸支管，如感覺有靜止情況，說明該支管堵塞

16、，應予排除。在總管路上，若壓力表超過預定值，說明壓漿量太大，反之說明壓漿量不夠，應給以及時調整。b) 在頂進過程中，可以從主頂系統和各中繼環系統的液壓力值推算出頂進阻力。繪出頂力曲線變化圖。如果該曲線顯示頂力突然升高，就說明壓漿工藝出現問題，應立即查明原因，及時調整。（7）、頂管方向控制技術 1) 測量儀器配備與檢驗 頂管施工需進行三維動態測量，其精度要求特別高，必須采用精度高，性能優良的測量儀器。為此，特配備了Leica TC2002型全站儀（測角+1”，量距1+1ppm），Leica T2經緯儀，Leica 鉛垂儀（精度1/40000），NA2 水準儀等一系列精密高檔儀器。頂管施工測量所使

17、用的儀器、附件須及時送質檢單位檢驗，做全面鑒定，并在使用過程中經常進行檢查。 2)控制測量 a. 平面控制 為確保兩井間頂管貫通，橫向、豎向誤差小于100mm，在兩端頭井附近埋設地面導線點，利用空導點和地面導線點，以導線測量形式，將平面控制成果引測到施工現場。 利用空導點和地面導線點建立平面控制網。導線測量采用TC2002全站儀，方向觀測6測回，測角精度+1”,測距6測回，雙向觀測，測距相對誤差<1/80000，對觀測結果進行平差。 井上座標點向井下傳遞采用聯系三角形方式，點位由Leica鉛垂儀垂直投設。 井下控制頂進方向的基準點用鋼架埋設成固定點，采用全站儀跟蹤觀測機頭平面偏差方向。

18、b. 高程控制 利用施工區域附近的已知高級水準點，布設二等水準路線，將高程引測到工作井附近，并設立施工高程控制點。水準測量采用NA2型帶平行玻璃板測微器水準儀配合銦鋼尺進行，往返觀測。 地面高程傳遞到井下時，可用鋼尺垂直懸掛，下系線錘至標準拉力，然后地面、井下兩臺水準儀同時觀測。鋼尺應進行尺長、溫度兩項改正。井下布設23個地下起始高程控制點。 頂管機頭高程控制水準儀和連通管兩種方式，連通管測量為從掘進機到管尾掛一根10mm透明塑料管，管內充滿水，根據連通原理，讀出二端液面差，再計算出掘進機頭水平偏差。每頂進20cm測量一次偏差值，做到及時掌握機頭姿態和發展趨勢，以便及時糾偏 b.地面沉降觀測

19、地面沉降點在路面用道釘埋設，特殊要求的構筑物用紅三角標記。 地面沉降觀測在頂管施工過程中每天進行，沉降量控制在+10mm、-30mm之間。 c.頂管姿態測量 為保證頂管機嚴格按設計軸線推進，必須及時觀測頂管動態數據，從而調整頂管各施工參數，指導頂管正確、安全推進。 在頂管機頭部縱向設一對水平橫尺，利用布設的三維坐標控制點，測量各尺讀數，經精確計算得頂管轉角、頂管中心方向偏差值、頂管坡度、頂管中心高程等數據，從而相應調整頂管機的各個施工參數。 頂管推進軸線應控制在允許偏差范圍內，如有微小偏差，可按比例分段糾偏。 （8）、頂管地面沉降控制技術我們將嚴格控制地面沉降值，根據我們的經驗，地表沉降值將控

20、制在1cm以內。 1）、地面沉降預測計算Attewell和Peck一樣，假定沉降槽的曲線線形為正態分布曲線.見以下公式：i/R=K(z/2R)n V= *i*Smax式中：i-沉陷槽曲線反彎點至中心距離； R-頂管開挖半徑； Z-從地表到頂管中心的深度； V-沉陷槽的容積； Smax-地表面最大沉降量 K,n-常數(參照藤田系數表) A-頂管開挖面積。由藤田系數表，得到粉砂土，機械式土壓泥水平衡掘進機的地層土損失量V/A=2.5%，常數K=1，n=1，又根據施工條件，求得i/R= K(z/2R)ni=R *K(z/2R)n=0.6*(7.6/1.2)=3.8m由V/A=2.5%，得到V=A*2

21、.5%=(3.14/4)*1.22*0.025=0.028m3 V= *i*Smax Smax=V/( I)=0.028/( *3.8)=0.005m=5mm 2）、影響地面沉降的主要因素 根據本工程的現場條件和特點，影響地面沉降的主要因素有以下幾條： a 機頭的類型，也就是開挖面的穩定措施。本工程采用機械式土壓泥水平衡頂管掘進機，具有二個平衡機理。能有效控制地表沉降。 b 機殼外徑與管外徑之間的建筑空隙的大小。本工程建筑空隙為2cm，既有利于泥漿套的形成，又不使空隙增大造成沉降。 c 頂進糾偏的偏心度。本工程頂管糾偏控制角度為0.5°實際施工盡可能使糾偏角度小。 d 泥漿套的形成質

22、量。 e 管道的密封狀況。3）、減小地面沉降的針對性措施 減小頂管過程中的地面沉降措施 a.地面監測，優化掘進機參數 在初始推進階段，要精心組織地表監測，在軸線上方布設沉降控制樁。通過地表監測得到隆沉量與相對應的掘進機主參數（包括推進速度、開挖面土壓力,泥水壓力值，出泥濃度等）進行比較，從而優化掘進機參數，指導以后的頂管推進。 b.注漿穩定措施 除了在初始推進階段，優化推進參數以外，在頂進過程中加強同步注漿也是有效手段之一，必須盡可能將膨潤土泥漿套隨機頭向前移動，形成連續的環狀漿套。要選擇觸變性能良好的膨潤土制漿材料。 c.嚴格控制糾偏角度，一般情況下糾偏角度應控制在0.2°。當糾偏

23、角度大于0.5°或者偏差超過3cm的情況下，應該報警，并逐級匯報，經研究后方可繼續頂進。 減小頂管后期沉降的措施 在頂進結束后，我們必須立即用純水泥漿置換膨潤土泥漿，置換水泥漿的水灰比為0.45，P=0.20.5Mpa，Q=0.3m3/m。3、開挖操作坑，安裝頂管設備如上圖所示操作坑為矩形，尺寸為4×6m，其深度按圖紙給定的管道埋深具體確定，根據設計要求套管管頂至路面最小距離不小于2.5米，套管采用DN800mm管道，壁厚不小于150mm，工作井墊層厚度300mm，工作井底比套管底標高底0.5米，根據現有道路下市政管道布置情況勘察，新增補水管應在所有現有管道之下穿越，工作井

24、比路面深深2.5+0.8+0.2*2+0.5+4.0=8.2米，穿越深度為8.2。承受頂進反作用力的作業坑背部處理成垂直狀，誤差小于±5°，并根據土質情況，后背墻采取相應的支撐措施。在作業坑路對面的套管長度外挖接收坑，其尺寸不小于4×6m，其深度比設計套管底標高低300mm。因穿越處的地下水位高，在作業坑周圍采用井點降水方法并根據地下水量打適當數量的深井進行降水，以保證作業坑內無地下水涌入，使施工能夠正常連續進行。如基礎土壤承載力較小，則在坑底加碎石或混凝土墊層。井點降水采用單排環形布置，在工作坑外側1.5米外布置，井點管間距0.8米。降水深度比基坑底深0.5米。

25、如水量特別大地段采用管井降水方法，每處設置兩個管井。用水準儀測量基礎底面高程，誤差±20mm。在坑底鋪設導軌，待枕木與軌道安裝后，測量兩導軌高程，誤差為±10mm，然后將導軌與枕木固定。在操作坑內安裝頂管設備，設置混凝土靠背墻，并根據現場情況在操作坑頂進位置左右和前方采用鋼板樁支護。作業坑處理完畢，用吊車把頂管設備安裝好，包括支撐架、推進軌道、千斤頂等，測量校正導軌面，保證套管中心與設計中心相吻合，保證施工精確度。4、 頂管作業用吊車將穿越套管輕放在導軌上，使液壓頂管器活塞的中心線與套管的中心線在一條直線上，中間加上環形頂鐵，管節端面垂直頂管中軸線，液壓頂管器與后背墻靠緊，

26、調整好開始頂進。在開始頂進前，先用人工在鋼管中心線入土點處挖略大于套外徑，長0.5m的洞口，試頂一次，用水準儀測量，無需調整后，開始頂第一根套管，先用水準儀測量套管中心、套管前后標高差，當把套管頂進m后，就再測量一次，管線位置、標高是否發生偏移現象，發生偏移時，要及時采取校正措施。收回頂管器活塞，加入頂鐵塊，然后用頂管器再頂，直至頂完第一根套管，頂鐵的安裝應平直，頂進時嚴防偏心，以免頂鐵崩出傷人，并隨時注意油壓變化，發現不正常時，立即停止頂進，并檢查原因，然后吊入第二根套管。在放第二根套管前，應先進行人工管內清土，再裝第二根套管，在兩管接口處，按設計要求用石油瀝青麻刀進行密封，確保接口處于剛性

27、連接，避免在頂進時受力產生錯位，保證套管在頂進過程中高程和方向不會發生變化。每換一根套管都用全站儀測量套管中心，套管前后的標高差，邊頂邊測量，如有偏差，隨時進行調整。同時在頂進過程中隨時用經緯儀和水平尺配合，檢查進管的長度、水平度和與設計軸線的偏差。以施工放線時布置的中心樁為準進行監測，發現位移，要采取適當措施予調整過來。每次糾偏角度不宜過大，可根據頂進長度和土質情況來確定，一般可在520之間選擇。另外應嚴格控制油泵的壓力，不使油泵壓力升得過快，糾偏結束后應鎖緊螺旋定位器。5、 套管測量，設備拆除套管安裝完畢后，用測量儀器對套管進行測量，包括入土、出土點標高、頂進軸線偏離值、套管長度等并填寫記

28、錄表。套管鉆進允許誤差：高低誤差不大于200mm，水平方向誤差不大于套管長度的2%，頂管中心線允許偏差不得超過頂進套管長度的1.5。套管檢查合格后，將設備、頂鐵、軌道吊出操作坑，拆除后靠背墻。6、 主管線的組焊、試壓主管線管材規格及防腐等級必須符合設計要求。在穿越公路的一側組裝主管段，長度大于套管穿越長度4m以上。穿越主管的組裝、焊接與干線管線相同，組裝焊接完畢后進行100%射線探傷檢驗。補口、補傷具體操作方法要符合設計及施工規范要求。主管道經無損檢測合格后進行水壓試驗，具體試壓技術要求應符合設計及規范要求。主管的安裝應在套管頂進完成前施工，以保證穿越施工的連續。7、主管道穿越a、塑料滑塊、鋼

29、支撐架安裝1） 試壓合格后，安裝塑料滑塊及用于將主管道穿進套管的鋼支撐架。2） 在主管上按設計要求安裝支架，要求支架牢固，不得松動，滑塊與端部密封面距離為1.0m，滑塊與管壁之間加一層厚4mm的橡膠片做保護。3） 鋼支撐架安裝在管段的首端。4） 管道滑輪鋼支撐架制作見下圖。 滑輪鋼支撐架安裝示意圖安裝鋼支撐架是為減少主管上支架（滑塊）與砼管之間的摩擦，保護支架（滑塊）不被損壞，同時減小穿進阻力。5）安裝方法：在預制好的管段首端安裝管道鋼支撐架。在安裝過程中，為了防止鋼支撐架在安裝過程中損傷管道防腐層。在其間加一層=5mm、寬為300mm的膠皮，管道鋼支撐架上的螺栓一定要上緊，以防在穿越過程中松

30、動。b、 主管道穿進套管穿越示意圖1） 穿越管段完成焊接后必須經探傷、試壓、補口、檢漏工作后方可進行穿越。2）用推土機和吊管機配合，按設計要求進行主管線穿越。3）采用兩臺吊管機同時配合，先利用吊管機把管段上裝鋼支架的一端擱置到水泥套管內，用機械的方法進行穿越，一臺吊管機停置在穿越管溝（引溝）邊，另一臺吊管機在靠后的位置，然后發動D80推土機進行牽引。c、 主管穿越、連頭、檢測合格后應立即按照設計要求進行封堵。8、 回填、恢復地貌附件安裝完畢檢查合格后，進行回填。靠近公路側的回填土要分層夯實，并恢復邊溝、排水溝等道路設施。將穿越施工中留下的廢鋼鐵、防腐材料、污水、油跡及其它垃圾物等全部清除，環境

31、清潔程度與施工前一致。9、 主要施工機械投入及人員，如下表：施工主要材料、機具需用量計劃序號機械或設備名稱型 號 規 格數量用 途1吊車20t2臺配合施工吊管機25t2臺配合施工2液壓單斗挖掘機PC200-61臺土方開挖3焊機DC-4004臺焊接4柴油發電機2臺焊接電源5噴砂機1臺防腐除銹用6全站儀TC10101臺測量7雷達地障探測儀RO400PXL-2/PDL-21地障探測8角向磨光機1252臺坡口打磨9紅外線測溫儀2臺焊接測溫10頂管設備320t1套頂管11潛水泵43臺抽水12焊接檢驗尺2把焊接檢驗13液化氣瓶6個氣源14電火花檢漏儀1520Kv2套防腐層檢測15空氣壓縮機1.03MPa、

32、21.2m3/min1臺管道清掃16高壓泵3DS-3.6/402臺試壓通過對本地區穿越施工現場的調查，按項目部的總體部署，由頂管隊負責混凝土頂管穿越任務，一組焊工隊伍負責管段的組焊預制任務，擬投入人員如下：序 號工 種人 數備 注1施工隊長1/2技術、統計1/3Q/HSE管理員1/4操作手3/5司機6持證上崗6起重工4持證上崗7普工4/8電工2持證上崗9測量工2/10電焊工6持證上崗3、 施工技術保證措施（1）準備好空壓機、風鎬，將機頭頂入洞口后下設備段。連接油管，電纜及泥水管后頂進。（2）分析頂進速度，頂力，機頭土倉內的土體側壓力，刀盤扭矩等參數，頂進速度應根據機頭土倉內土壓的大小確定，嚴格

33、根據預定的土倉土壓，刀盤扭矩頂進，禁止機頭超負荷運轉。（3）頂進中的測量和糾偏測量：將地面上的各點坐標、高程引入井下后，頂進管道水平、高程的編差均由全站儀測定，頂進時全站儀常開啟，機頭操作人員通過觀察顯示屏幕上的數據及頂進的長度，分析偏差發展趨勢，確定應采取的糾偏方法。全站儀必須按規定的頂進長度或測量時間進行高程、水平方向校正，高程方向也可使用連通器在頂進中隨時校正。糾偏：鋼管頂管的糾偏分兩種情況。一是鋼管在初始頂進時的糾偏；鋼管頂管與混凝土頂管的最大區別，在于鋼管的接頭是焊接的剛性大，混凝土管節的接口是柔性的，在頂進中利用掘進機容易糾偏。這些特點帶來了頂鋼管糾偏的利弊，有利的一面是，如果在頂

34、進初期就掌握好頂進的方向，在以后頂進管子時，就不易產生較大的偏差，可使管道頂進順利，并且因為鋼管的順直和摩阻系數小，阻力也較小。不利的方面是，如果頂進初期沒能掌握好方向，管道就不容易糾正過來，如果糾的過猛，還會出現管子變形甚至接口脫焊等嚴重問題。因此鋼管的初期頂進糾偏技術，在本次頂管是顯得尤其重要。初期頂進時除在安裝導軌、出洞時應嚴格注意外，鋼管在頂出洞口的5-15m 內，利用鋼管剛性大的特點，使用主千斤頂施加偏心頂力的糾偏技術，是常用的方法。此時要十分嚴格地控制掘進機出洞時的頂速，克服急躁情緒，頂速應控制在10-15mm/min 范圍內，留出充足的時間慢慢找出偏心頂力糾偏的最佳頂力，保證一次

35、出洞順直。鋼管在頂進中的糾偏，最大的應力集中部位是掘進機焊接的第一根鋼管的接口處，為保證在正常預進中的糾偏操作，我們將緊隨機頭尾部的一節鋼管管節，制作成2m 一節，接口改為內法蘭加厚橡膠板螺栓連接，使這節鋼管的兩個接口剛柔相濟，糾偏時有個過渡區域，從而使整體性好的鋼管在糾偏時有較好的靈活性。鋼管頂進中的糾偏，應突出勤糾、緩糾的原則，勤糾是指對掘進機的方向要勤觀察、勤記錄，發現微小的偏差，就要采取糾偏措施。緩糾是指用小的糾偏角度，使頂進的掘進機在較長的一段頂程內緩慢回歸到設計軸線的位置。正常頂進中可采用“校正”、“恢復”兩種方式。“校正”方式是根據機頭軸線與設計中心線之間夾角大小，確定是否需要采

36、取糾偏措施。采用“校正”方式時，機頭糾偏角約0.3-0.6°。“恢復”方式是由機頭位置與設計中心線的累計偏差量，確定是否需要采取糾偏措施，這時的糾偏角約0.2-0.4°。（4）觸變泥漿潤滑注漿要使注入的漿液隨著管道頂進，形成完整的初始漿套，并且每頂進一定的距離應能夠得到補充。注漿孔的形式、布置的位置，注漿泵的選用和注漿的壓力有關。注漿孔的形式：本工程使用鋼管頂進，為確保注入的漿液能夠形成完整的環狀，然后再擠出管壁形成初始泥漿套，鋼管管身上的注漿孔應具備如下的結構。該機構的注漿孔是在鋼管制造工場，制作鋼管管節時，先期在每節鋼管（鋼管長度10m）的前端，制作出下圖中的除已頂進管

37、道外的其它部分，然后在工作井中與已頂進的鋼管對接后形成完整的注漿孔結構。注漿孔布置的位置：注漿孔分組布置，每組5 個一環。在掘進機后部及后2m 布置一組（特殊管節的后部）。這兩組注漿孔最為重要。在頂管掘進機頂進時隨頂隨注，使頂管掘進機后部在頂進中即形成完整的漿套，填充由于頂管掘進機外徑大于管道外徑所留下的注漿空隙。以后每隔10m 布置一組注漿孔，這些注漿孔主要起補漿作用。當頂進一段時間后，先前注入的潤滑漿可能因失水而導致漿液質量差，這時為補充這部分缺失需進行補漿。注漿方法及濃度的選擇：注漿壓力不宜過高，注漿壓力高容易地面冒漿，漿套形成不好。正常頂進時，注漿或補漿均以控制注漿量為主。（5）中繼間技術的應用，能夠從根本上限制超過最大允許頂力的情況發生。無論怎樣采取管道頂進的減摩措施，當管道延伸至某一長度時，頂進的頂力大于管道能承受的頂力，管節損壞、管道無不繼續頂進。中繼間技術的應用，能夠從根本上限制超過管道最大允許頂力的情況發生。該技術的原理是：中繼間安裝在一次頂進管道的某個部位，把這段一次頂進的管道分成若干個頂進區間。在頂進過程中，先由若干個中繼間按先后順序把管道推進一小段距離后，再由主頂油缸推進最后一段管道，這樣不斷重復