1、采用緩裝梁進行汽包卸車及吊裝黑龍江省火電第一工程公司 作者：喬永軍 程勇 摘要：通常情況都是在施工現場用兩臺主力吊車將汽包卸車，并且現場制作吊裝汽包的鋼梁。吉林江南熱電有限公司2×330MW新建工程鍋爐機組鋼結構頂板層吊裝結束后準備吊裝汽包，根據現場的實際情況：通往鍋爐爐膛的道路已平整夯實，具備運輸汽包車輛的通行，并且爐頂吊裝汽包的2臺15噸卷揚機已布置完畢，采用緩裝梁進行汽包卸車及吊裝，既節省了大型機械費又節省了材料費。該項措施節省了吊裝汽包措施性材料各項費用，并且縮短了施工工期，大大降低了大型機械的使用成本，提高了經濟效益。此種施工工藝的制訂和實施，為同類型機組鍋爐汽包吊裝摸索出

2、一條新路，也可用于600MW亞臨界、自然水循環汽包鍋爐汽包吊裝方案的制定和實施的借鑒。關鍵詞：緩裝梁 汽包卸車 吊裝1.工程概況及工程量吉林江南熱電有限公司2×330MW新建工程鍋爐機組由哈爾濱鍋爐廠設計制造，根據哈鍋圖紙，汽包外型尺寸約為19800mm×2134mm，總重；鍋筒175775kg+內部裝置13774.927kg+吊桿12120kg共201669 kg。汽包位于鍋爐BE和BF柱間，就位標高為68920mm。縱向中心距離與BE軸線中心間距為4314mm。橫向中心線與鍋爐中心線重合。汽包兩吊耳之間距離為10200mm，汽包吊桿至中心線距離為6100mm。汽包已運至

3、在爐膛，汽包吊裝選用兩臺15t卷揚機及相配應的滑輪組進行。由于汽包外型長度圖紙給出為19800mm，但實際用盤尺測量兩端至汽包人孔門處為20100mm，鋼結構柱BF6.8BF27.2之間距是20400mm，標高12.6米和30.9米的梁寬是350，實際間距為20050mm，汽包需要傾斜100 ，由于汽包吊裝凈間距只差50mm，將汽包兩側人孔門距焊口處留出20剩余將圍板切割，兩側共切除50mm，帶吊裝完畢后進行恢復，所以本方案要采取水平吊裝。2.編制依據及參考資料表2-1 編制依據及參考資料表序號名 稱版本來源1鍋筒有關圖紙哈爾濱鍋爐廠 2材料力學東北電力學院3電力建設安全工作規程（火力發電廠部

4、分）02版經貿委4電力建設施工及驗收技術規范（鍋爐篇）96版電力部5火電施工質量檢驗及評定標準（鍋爐篇）96版電力部6鍋爐鋼結構圖紙哈爾濱鍋爐廠7電力建設施工起重方案及實例精選中國水利水電3.作業前的準備和條件要求3.1各層鋼結構找正完成，高強螺栓終緊完畢經驗收完畢。3.2所有施工人員必須經安全考試及體檢合格，并經過技術交底，無疑問后簽字方可進入施工現場作業。3.3爐膛區域及運輸道路要求進行回填、路面夯實，地壓強度滿足200t運輸條件。3.4汽包卸車采用卷揚機進行卸車,施工工具準備齊全。3.5卷揚機及滑道的布置安裝3天。3.6汽包吊裝及找正2天。3.7吊裝設備拆除2天。3.8作業人員的職責分工

5、。4.勞動力計劃及機具配備表4-1 勞動力計劃表工種人數工種人數起重工6技術負責人1加熱面組長6技術員1焊工4安全員1電器維護2表4-2 機具配備表序號材料名稱規格型號數量備注1卷揚機15t二臺吊裝汽包2電焊機直流四臺汽包梁焊接3大錘10磅二把4枕木二百根5卷揚機5t二臺牽引汽包6玻璃管水平40米找正用7盤尺檢驗合格100米找正用8手拉葫蘆10t四臺就位用9鐵水平500mm二把找正用10鋼絲100米找正用11鋼絲繩6522米汽包就位用手拉葫蘆經負荷試驗合格,氧乙炔表指針靈敏,有防回火裝置，所有工具應有工具繩，經校驗合格。使用的計量工具在有效期內。5.施工方法、步驟及作業程序5.1汽包吊裝的條件

6、5.1.1板梁A、B、C、D安裝完畢并形成穩定結構，鋼結構整體驗收合格。5.1.2汽包零米劃線完畢，鋼結構左右側68.920m標高點準確無誤，標識明確。5.1.3鍋爐鋼結構按要求預留。5.1.4整個吊裝系統布置完畢。5.1.5汽包兩根吊桿在吊桿起彎點和對稱中心線打上安裝標識線，臨時用鋼絲繩子存放在64.1m標高上。5.2吊裝前準備 5.2.1施工現場需準備380V、動力電源。5.2.2二臺卷揚機檢修完畢后，將二臺臨時支架放至頂板上進行固定,安裝位置見布置圖一 。5.2.3汽包運輸車行走地面的平整，要求地面耐壓力為16噸/m2。新平整的地面要用壓道機裝路面壓實。5.2.4現場通訊指揮設備準備完畢

7、。5.3汽包的檢查5.3.1檢查汽包在運輸或裝卸過程中是否造成外傷，內外表面是否有裂紋、撞傷、龜裂、分層等現象。5.3.2檢查汽包的主要尺寸（長度、直徑、壁厚）是否與圖紙相符。5.3.3檢查汽包管座的位置和數量是否正確。5.3.4 檢查汽包的不圓度、扭曲度及彎曲。汽包不圓度是指汽包橫斷面的水平直徑與垂直直徑之差，汽包水平外徑的測量可采用在汽包兩側掛線錘的方法，如圖一。汽包垂直外徑的測量可采用玻璃管水平儀，如圖二。汽包的彎曲度可用拉線法測量，如圖三所示。沿著汽包長度方向每隔1m測量1次，汽包允許彎曲度為汽包長度的2，但彎曲度不得大于15mm。5.3.5管座直徑的檢查用游標卡尺在汽包管座的兩個相互

8、垂直的方向測量管座的直徑是否與圖紙相符。5.3.6由檢驗部門對汽包的角焊縫及環形焊縫等進行無損檢測。5.4汽包的劃線首先利用玻璃管水平儀復查汽包制造廠家的中心點。檢查合格后利用制造廠家在汽包上所做的中心點標志由下降管座中心沿汽包縱向中心線量出吊環位置的中心點，再以該中心點為準，用圓規做垂直線，即可得出吊環的十字中心線，并打上銃眼，作出標記。5.5汽包吊桿梁劃線（1）以E排柱中心線為基準，根據圖紙要求尺寸畫出汽包吊桿支撐座爐前后方向中心線位置；（2）以鍋爐中軸線為基準，根據圖紙要求尺寸畫出汽包吊桿支撐座爐左右方向定位中心線位置；（3）根據吊桿支撐座外形尺寸，在汽包吊桿梁上以前畫好的支撐座定位中心

9、線為基準，畫出支撐座外形邊緣線，從而便于支撐座由吊機就位后快速直觀的找正。5.6汽包的卸車5.6.1本次汽包卸車采用15t卷揚機進行卸車，汽包到貨、要求在鋼結構吊裝完并且吊裝汽包工具準備完畢后在進行到貨。5.6.2在汽包運輸至現場前汽包裝車時要求廠家將汽包右側靠車頭進行裝車，運輸汽包板車由電廠正門(東門)進入現場,經1#爐電除塵側由煙囪后側運到2#爐右側,汽包倒退由BF與BG柱之間進入廠房底部,爐左側進可能的靠近B5.8-BF間,爐右側靠近BF柱，由于爐右側與爐左側位置不同，爐右側用卷揚機吊裝卸車時約有1.50左右夾角，汽包重量平均分配后右側重90t，卷揚機選用140t滑輪組，（具體計算與吊裝

10、同樣）汽包運輸車就位后,在零米設置一臺卷揚機,在BH27.2、BH6.8柱上掛回頭滑輪,掛在汽包上,卷揚機略受力,在用爐頂布置好的15t卷揚機進行吊裝卸車，檢查卷揚機及吊掛梁有無異常,吊起汽包后,運輸車開出爐膛, 回落卷揚機,使卷揚機鋼絲繩回復到垂直狀態,如果汽包位置與正式起吊位置有偏差可調整爐頂的重物移運器,使卷揚機鋼絲繩達到垂直吊裝狀態。5.6.3 牽引汽包卷揚機選用兩套4×4滑輪組、有效分支數8股牽引汽包；8股繩牽引力0.14系數、滑輪組效率取0.86：計算負荷為 Q= 175×0.14=24.5t；鋼絲繩受力為:S=F/(n×)=24.5/8×0

11、.86=2.63t卷揚機鋼絲繩為6×37+11670MPa 21.5 500米，鋼繩破斷拉力為504KN；安全系數 K=504/9.8/6.2=8.2卷揚機和鋼絲繩滿足安全.5.7汽包吊裝5.7.1開動15t卷揚機，將兩臺滑輪組吊裝系統繩索抻直，再次開動15t卷揚機，使吊裝滑輪組受力但汽包未離開底座，停止動作，檢查各卷揚機、滑道梁、滑輪組懸吊梁、滑輪組、鋼絲繩基吊點、焊縫的情況，一切正常后方可進行下一步工作。5.7.2同時起升兩臺15t卷揚機，吊起汽包離開底座約200mm后制動，同時回落卷揚機，并在中途制動，以檢查卷揚機制動器的可靠性；當沒有問題時，開動爐左側15t卷揚機將汽包左側吊

12、起，爐右側15t卷揚機配合起升（保證汽包左側離開底座支架即可），檢測汽包右側與BE、BF柱間B6.8位置，使汽包與鋼梁始終保留間隙。5.7.3當汽包右側中心超過64.100 m標高處鋼梁后，通過控制兩臺卷揚機的速度將汽包調平，直至汽包中心位置到達就位位置標高68.920m處停止動作（汽包可以稍高于就位位置標高，以便于汽包吊桿的安裝）。5.7.4每臺卷揚機通過四臺10t斤不落配合牽引，將汽包平移至安裝位置，利用80t附墻吊將預存的汽包吊桿吊起，并用和10t斤不落配合進行安裝。5.7.5、吊桿安裝完畢后利用15t卷揚機配合進行汽包的調整工作，當吊桿受力均勻后，回落卷揚機，解除吊裝連接，拆除汽包吊裝

13、設施，汽包吊裝工作結束。6.作業質量要求6.1汽包臨時吊裝梁間距誤差5mm6.2汽包設備檢查時，接管座應符合廠家設計要求。6.3汽包筒體全長彎曲度20mm。6.4汽包劃線兩端有汽包中心標志，并沿汽包長度畫出汽包中心線。6.5汽包安裝標高偏差±3mm6.6汽包安裝縱橫水平度偏差1mm6.7汽包安裝軸向中心位置偏差±3mm6.8汽包安裝縱向中心線偏差±3mm6.9汽包吊環安裝與外圓接觸在900外園弧應吻合,個別間隙2mm6.9.1汽包內部裝置安裝、零部件檢查無明顯傷痕，嚴重腐蝕，變形、連接；6.9.2汽包內部裝置安裝連接隔板嚴密不漏、法蘭連接嚴密，連接件有止退裝置；6

14、.9.3汽包內部清潔，無塵土、銹皮、金屬余屑、積水、焊渣；6.9.4其他各項按火電施工質量檢驗及評定標準（鍋爐篇）（96版）。7.相關計算7.1 15t卷揚機受力分析：F圖四F2為兩臺15t卷揚機對汽包吊裝的牽引力，即F1+F2=Q=189551kg。根據力矩平衡原理則有：7.1.1卷揚機剛剛起吊時的牽引力：F1×8202=F2×8202經計算得出：F1=94.7kg，F2=F1；由上可見，兩臺卷揚機負荷均在70%以內，符合施工要求。7.1.2吊裝時吊索計算：7.1.2.1卷揚機定滑輪組綁扎繩：卷揚機定滑輪組吊掛鋼絲繩選用6×37+117043mm鋼絲繩，破斷拉力

15、為97150kg，滑輪組最大重量約為1500kg/只，卷揚機鋼絲繩重約4000kg,15t卷揚機最大受力載荷為111953kg，按動載荷1.1倍考慮，則定滑輪吊掛鋼絲繩所受力為（94775+1500*2+4000）×1.1=111953kg；若10股使用，則最小安全系數K=97150×10÷111953=8.6倍，滿足使用要求（繩索使用中不能出現重疊現象）。7.1.2.2卷揚機動滑輪組綁扎繩：動滑輪組140t：140t動滑輪組與汽包間綁扎鋼絲繩選用6×37+117039mm鋼絲繩，破斷拉力為78700kg，滑輪組最大載荷為111953kg，若10股使用，

16、則安全系數K=78700×10÷111953=7.0倍，滿足使用要求（繩索使用中不能出現重疊現象）。動滑輪組200t：200t動滑輪組與汽包間綁扎鋼絲繩選用6×37+117039mm鋼絲繩，破斷拉力為78700kg，滑輪組最大載荷為111953kg，若10股使用，則安全系數K=78700×10÷111953=7.0倍，滿足使用要求（繩索使用中不能出現重疊現象）。7.2 15t卷揚機繩頭跑頭拉力計算：吊裝汽包時， 200t動滑輪組自重1500kg，卷揚機繩索自重4500kg，則右側卷揚機跑頭拉力S右=(F2+1500+4500)×En&

17、#215;(E-1)÷(En-1) =4718kg；選用10t卸扣滿足要求。左側卷揚跑頭拉力與右側同樣。S卷揚機跑頭拉力 E滑輪摩擦系數，取1.04 n動滑輪上的有效分支167.3 自制定滑輪懸掛梁校核：圖五定滑輪懸掛梁最大承載的重量為2臺140t滑輪組重量約3000kg、吊裝鋼絲繩重量約4000kg，最大分攤汽包重量94.7kg，總重量G1=3000+4000+94775=101775kg，動負荷按1.1倍考慮，吊裝梁承受的最大重量為111952kg，產生的最大彎矩M1=（111952÷2）×（260÷2）=7276912.5kg.cm此梁的抗彎截面模

18、量W1=（bh3-b1h13）÷(6h) =(50×703-46×663)÷（6×70）=9345.7cm3 ，b=50cm h=70cm b1=(50-2*2)=46cm h1=(70-2*2)=66cm ，則鋼梁的最大彎曲應力1=M1÷W1=7276912.5÷9345.7=778.6kg/cm2=1400 kg/cm2，故滿足使用要求。7.4 卷揚機底座梁強度校核：圖六以右側卷揚機底座為例進行底座梁的校核：右側卷揚機底座兩根梁受力的動載荷為116551kg，則作用在重物移運器1上的力G1=116551×（29

19、80960）÷2980÷2=39502kg，作用在重物移運器2上的力G2=18774kg；作用在重物移運器3、4上的力與作用在重物移運器1、2上的力分別相同，這樣底座梁的最大彎距M2=39502*96=3792192kg.cm其抗彎截面積W2=（bh3b1h13）÷(6h) =(30×503-26×463)÷（6×50）=4064.2cm3b=30cm h=50cm b1=(30-2×2)=26cm h1=(50-2×2)=46cm則抗彎應力2=M2÷W2=3792192÷4064.2=933kg