1、 梁模板工程施工方案大跨度梁模板工程施工方案計算書工 程 名 稱：xxx學校活動中心 施 工 單 位：xxxx有限公司 編 制 人：xxx日 期:13目 錄一、編制依據1二、工程參數1三、新澆砼對模板側壓力標準值計算2四、梁側模板面板驗算2五、梁側模板次楞驗算3六、梁側模板主楞驗算4七、對拉螺栓驗算5八、梁底模板面板驗算6九、梁底模板次楞驗算7十、梁底次楞下托梁驗算9十一、扣件抗滑移驗算10十二、扣件式鋼管立柱計算10十三、立桿底地基承載力驗算12一、 編制依據1、工程施工圖紙及現場概況2、建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008)3、混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB5020420

2、02)4、建筑施工手冊第四版（縮印本)5、建筑施工現場管理標準DBJ14-03320056、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001）。7、建筑結構荷載規范（GB500092001）2006年版8、混凝土模板用膠合板GB/T17656-20089、冷彎薄壁型鋼結構技術規范（GB 500182002）10、木結構設計規范（GB500052003）二、 工程參數梁與支架參數梁截面寬度0。35m梁截面高度1。6m支架高度7。27m樓板厚度0。05m立桿梁跨度方向間距la0.5m鋼管類型48×2。75m梁兩側與梁底立桿梁兩側立桿間距0。5m，梁下增加2根立柱水平桿最大步距1

3、。5m立桿伸出水平桿長度a0。4m面板50mm厚木膠合板梁底面板下次楞鋼管支撐梁側次楞兩根鋼管，間距500mm梁側主楞兩根雙鋼管48×2。75，間距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直徑12mm，間距：500mm×500mm荷載參數永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1。5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0。093kN/m可變荷載施工人員及設備荷載1kN/m2傾倒砼荷載4kN/m2振搗砼對梁底模板荷載2kN/m2振搗砼對梁側模板荷載4kN/m2三、 新澆砼對模板側壓力標準值計算新澆筑的混凝土作用于模板的側壓力標準值,按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0。22c

4、t012V=0。22×24×5。7×1。2×1。2×1。22=52。873 kN/m2F=cH=24×1。6=38。400 kN/m2其中c 混凝土的重力密度，取24kN/m3；t0 新澆混凝土的初凝時間，按200/(T+15)計算,取初凝時間為5。7小時.T：混凝土的入模溫度，經現場測試,為20; V 混凝土的澆筑速度，取1.5m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.6m; 1外加劑影響修正系數，取1。2； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1。2。根據以上兩個公式計算,新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值取

5、較小值38.400kN/m2。四、 梁側模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為50mm,驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。計算寬度取1000mm。面板的截面抵抗矩W=1000×50×50/6=416667mm3；截面慣性矩I=1000×50×50×50/12=10416667mm4；（一）強度驗算1、面板按兩跨連續板計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.50m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=38.400kN/m2，振搗砼對側模板產生的荷載標準值Q2K=4kN/m2.均布線荷載設計值為:q1=0。9×1.2

6、15;38。400+1。4×4×1=46.512KN/mq1=0.9×1。35×38。400+1.4×0.7×4×1= 50。184KN/m根據以上兩者比較應取q1= 50.184KN/m作為設計依據.3、強度驗算施工荷載為均布線荷載:M1=0。125q1l2=0。125×50.184×0。502=1。57KN·m面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2；=Mmax=1。57×106=3.77N/mm2< f=12.5N/mm2W416667面板強度滿足要求!（二)撓度驗算驗算撓

7、度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 1×38.400=38。4KN/m;面板最大容許撓度值： 500/250=2mm；面板彈性模量： E = 4500N/mm2;=0.521ql4=0。521×38。400×5004=0。27mm 2mm100EI100×4500×10416667滿足要求！五、 梁側模板次楞驗算次楞采用兩根鋼管，間距：0.5m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =4180mm3;截面慣性矩I =100400mm4；（一)強度驗算1、次楞承受面板傳遞的荷載,按均布荷載作

8、用下兩跨連續梁計算，其計算跨度取主楞間距，L=0.5m.2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=38.400kN/m2，振搗砼對側模板產生的荷載標準值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=0。9×1。2×38.400+1.4×4×0.5=23.256KN/mq2=0。9×1。35×38。400+1.4×0。7×4×0。5= 25。092KN/m根據以上兩者比較應取q=25。092KN/m作為設計依據。3、強度驗算計算最大彎矩:Mmax=0。125ql2=0.125×25。0

9、92×0。52=0。784kN·m最大支座力：1.25ql=1。25×25。092×0.5=15。68kN次楞抗彎強度設計值f205N/mm2.=Mmax=0。784×106=93。780N/mm2<205N/mm2W×24180×2滿足要求!(二)撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值,僅考慮永久荷載標準值,故其作用效應的線荷載計算如下：q = 38.400×0.5=19.2KN/m；次楞最大容許撓度值=500/250=2mm;次楞彈性模量： E = 206000N/mm2；=0。521ql4=0。521

10、15;19.2×5004= 0.151mm 2mm100EI×2100×206000×100400×2滿足要求!六、 梁側模板主楞驗算主楞采用雙鋼管48×2.75,間距：0.5m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =8360mm3;截面慣性矩I =200800mm4；(一）強度驗算1、主楞承受次楞傳遞的集中荷載P=15。68kN，按集中荷載作用下二跨連續梁計算,其計算跨度取穿梁螺栓間距間距,L=0.5m。主楞計算簡圖(kN）主楞彎矩圖（kN。m)2、強度驗算最大彎矩Mmax=0kN·m主楞抗彎強度設計值f205

11、N/mm2.=Mmax=0×106=0N/mm2205N/mm2W8360滿足要求！(二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集中荷載P=12。000kN，主楞彈性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容許撓度值：500/250=2mm；經計算主楞最大撓度Vmax=0mm2mm.滿足要求！七、 對拉螺栓驗算對拉螺栓軸力設計值：NabFsa對拉螺栓橫向間距；b-對拉螺栓豎向間距;Fs-新澆混凝土作用于模板上的側壓力、振搗混凝土對垂直模板產生的水平荷載或傾倒混凝土時作用于模板上的側壓力設計值：Fs=0。95(rGG4krQQ2k）=0

12、.95×（1。2×38。400+1。4×4)=49。10kN。N=0。50×0。50×49。10=12.28kN。對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設計值Ntb：Ntb =AnFtbAn-對拉螺栓凈截面面積Ftb螺栓的抗拉強度設計值本工程對拉螺栓采用M12，其截面面積An=76。0mm2,可承受的最大軸向拉力設計值Ntb=12。92kN N=12。28kN。滿足要求!八、 梁底模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為50mm. 取梁寬度0。35m作為計算單元.面板的截面抵抗矩W=35。00×5.0×5。0/6=145。833cm3；截

13、面慣性矩I=35。00×5。0×5。0×5。0/12=364.583cm4；(一）強度驗算1、模板面板按簡支跨計算，其計算跨度取面板下的次楞間距,L=0。25m.2、荷載計算作用于梁底模板的均布線荷載設計值為：q1=0。9×1。2×（24×1。6+1。5×1.6+0.3）+1。4×2×0。35=16.42kN/mq1=0.9×1。35×（24×1。6+1.5×1。6+0.3)+1。4×0.7×2×0.35= 18。10kN/m根據以上兩

14、者比較應取q1= 18.10kN/m作為設計依據。Mmax=q1l2=18.10×0。252=0.14kN·m88梁底模板抗彎強度設計值f (N/mm2） =12。5 N/mm2；梁底模板的彎曲應力按下式計算：=Mmax=0。14×106=0.960N/mm212。5N/mm2W145.833×103滿足要求！（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值,僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 0。35×（24×1.61.5×1.60.3）=14.39 kN/m；面板最大容許撓度值： 250/250=1.0m

15、m；面板彈性模量: E = 4500N/mm2;=5ql4=5×14。39×2504=0.045mm 1.0mm384EI384×4500×364。583×104滿足要求！九、 梁底模板次楞驗算梁底模板次楞采用鋼管,平行于梁截面,間距0。25m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為：截面抵抗矩W =4。18cm3；截面慣性矩I =10.04cm4;（一)強度驗算1、荷載計算；作用于梁底模板的均布線荷載設計值為:q1=0。9×1。2×（24×1。6+1。5×1。6+0.3)+1。4×2×0。

16、25=11.73kN/mq1=0。9×1。35×（24×1。6+1.5×1。6+0。3）+1.4×0.7×2×0.25= 12。93kN/m根據以上兩者比較應取q1= 12。93kN/m作為設計依據。計算簡圖（kN）彎矩圖（kN。m）經過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=0。308kN；N2=1.959kN；N3=1。959kN;N4=0.308kN;最大彎矩 Mmax = 0.029kN.m次楞抗彎強度設計值 f=205N/mm2;=Mmax=0.029×106=6。938N/mm2205N/mm2W4。18

17、×103滿足要求！(二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值,僅考慮永久荷載標準值,故其作用效應的線荷載計算如下：q = 0。25×（24×1。61.5×1。60。3)=10。28kN/m；計算簡圖（kN)次楞彈性模量： E = 206000N/mm2；經計算，最大變形 Vmax = 0.006mm次楞最大容許撓度值: 192/150 =1。3 mm;最大變形 Vmax = 0。006mm 1.3mm滿足要求！十、 梁底次楞下托梁驗算托梁采用：單鋼管48×2.75截面抵抗矩W=4。18cm3截面慣性矩I=10.04cm4(一)強度驗算托梁按兩跨連

18、續梁計算，次楞作用在托梁上的集中荷載P=1.959kN，如下圖：計算簡圖(kN）彎矩圖（kN。m）經計算，從左到右各支座力分別為:N1=2。571kN;N2=4。653kN；N3=2.571kN；最大彎矩 Mmax=0。184kN。m；托梁的抗彎強度設計值f=205N/mm2;=Mmax=0。184×106=44.019N/mm2205N/mm2W4。18×103托梁抗彎強度滿足要求！（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，次楞作用在托梁上的集中荷載P=1.558kN，經計算，托梁最大變形值Vmax =0。086mm。托梁的最大容許撓度值:500/1

19、50=3.3mm,最大變形 Vmax =0。086mm 3。3mm滿足要求!十一、 扣件抗滑移驗算水平桿傳給立桿豎向力設計值R=4.653KN，由于采用頂托，不需要進行扣件抗滑移的計算。十二、 扣件式鋼管立柱計算（一）風荷載計算因在室外露天支模，故需要考慮風荷載。基本風壓按北京10年一遇風壓值采用，0=0。3kN/m2。模板支架計算高度H=7.27m,按地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區.風壓高度變化系數µz=0。84。計算風荷載體形系數：將模板支架視為桁架，按現行國家標準建筑結構荷載規范表7。3。1第32項和36項的規定計算。模板支架的擋風系數j=1。2×An/（la&

20、#215;h）=1.2×0。108/（0。5×1.5)=0。173式中An =（la+h+0.325lah）d=0。108m2An -一步一跨內鋼管的總擋風面積。la-立桿間距,0。5mh-步距，1。5md-鋼管外徑，0。048m系數1。2-節點面積增大系數.系數0。325-模板支架立面每平米內剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數：µst=1。2j=1。2×0.173=0。21無遮攔多排模板支撐架的體形系數：µs=µst1-n=0.2110。8810=1.26110。88-風荷載地形地貌修正系數。n支撐架相連立桿排數。風荷載標準值k=µzµs0=0。84×1。26×0。3=0.318kN/m2風荷載產生的彎矩標準值:Mw=0。92×1.4klah2=0。92×1。4×0.318×0。5×1.52= 0。041kN·m1010（二)立柱軸心壓力設計值N計算上部梁傳遞的最大荷載設計值:4.653kN ；立柱承受支架自重:1。2×7。27×0.093=0。811kN 立柱軸心壓力設計值N:4。653+0。811=5。464kN;（三)立柱穩定性計算立柱的穩定性計算公式：N+Mw