1、模板工程施工方案一、工程概況 工程名稱東莞林發(fā)家電子有限公司廠房一、宿舍C、D建設(shè)地點東莞市沙田鎮(zhèn)穗豐年村建設(shè)單位東莞林發(fā)電子有限公司設(shè)計單位東莞市莞業(yè)建筑設(shè)計院建筑結(jié)構(gòu)類型框架結(jié)構(gòu)承包范圍土建部份工程質(zhì)量要求“達到市優(yōu)，爭創(chuàng)省優(yōu)”承包方式實行包工包料大包干2、建筑概況本廠區(qū)工程分為1棟廠房和兩棟宿舍：廠房一占地面積2909.25；總面積11833.24m2；層數(shù)4層；宿舍C占地面積567.6；建筑總面積：3587.24；層數(shù)6層；宿舍D占地面積567.6；建筑總面積：3587.24；層數(shù)6層；均采用框架結(jié)構(gòu)形式，屬于三類多層建筑，建筑物年限：主體50年，維護結(jié)構(gòu)15年；耐火等級為二級，抗震烈

2、度按7度設(shè)防。本工程的模板及支撐方案以建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ1282000、J432000）、建筑施工手冊、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB502042002）、實用建筑工程師手冊工程設(shè)計圖紙為依據(jù)編制而成。二、模板及支架計算1）樓面板支撐架設(shè)計及計算初步設(shè)定模板支撐架立桿間距為1200 mm×1200mm（計算立桿間距、荷載按最不利情況考慮），步距為1.5米。荷載模板自重：5×0.05×1.2=0.3KN/m2支架自重：0.0384×（3+4.8）+0.015×4/1.44×1.2=0.3KN/m2

3、混凝土自重：24×0.15×1.2=4.32 KN/m2鋼筋自重：0.5×1.2=0.6 KN/m2施工人員及施工設(shè)備荷載：1×1.4=1.4KN/m2振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載2.0×1.4=2.8KN/m2 每根立桿承受的荷載為（0.3+0.3+4.32+0.6+1.4+2.8）×1.44=14KN 立桿穩(wěn)定性驗算          N/AfCA立桿截面為423.9mm2軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)。d2

4、+d12i=31.89mm =l/i=l0/i=1.4×1500/31.89=65.85查表得：=0.85875= N/A=14000/0.85875×423.9=38.5N/mm2205 N/mm22）取廠房一KZLno1為計算對象，梁截面300×900，取板厚150毫米梁段為計算對象，門架垂直于梁軸線設(shè)置，間距為600。1、底模計算用18mm厚膠合板。fm=11N/mm2，fv=1.5N/mm2擱柵間距按100mm取值。（1）荷載計算鋼筋砼自重：25×0.7×1.4=24.5底模自重: 5×0.7&#

5、215;0.018=0.063合 計： 24.563KN/m施工荷載：3×0.7=2.1振搗砼產(chǎn)生荷載：2×0.7=1.4合 計： 3.5（KN/m）模板大樣圖（2）強度驗算因為擱柵間距為0.1m，所以底模為跨度0.1m的多跨等跨連續(xù)梁，為簡化計算，按最大彎矩M=0.125ql2，最大剪力V=0.625qL，最大撓度v=qL4/100EI計算：q=0.9×(24.563×1.2+3.5×1.4)=30.94（KN/m）M=0.125×30.94×0.12=0.039KN . ms=6M/bh2=（6×0.039&#

6、215;106）/（700×182）=1.03<fm=11（N/mm2） （滿足要求）v=0.625ql=0.625×30.94×0.1=1.934（KN）=1.5v/bh=(1.5×1.934×103)/(600×18)=0.27<fv=1.5（N/mm2） （滿足要求）(3)撓度驗算E=9000N/mm2，v=L/400qk=24.563+3.5=28.063（KN/m）v=qkl4/100EI=(28.063×1004×12)/(100×9000×700×183)=0

7、.009<L/400=100/400=0.25(mm)（滿足要求）2、側(cè)模計算立檔距間取300 （1）荷載計算新澆砼對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值設(shè)T=308C，b1=1.2，b2=1.15，V=2m/h，t=200/（T+15），rC=24KN/m3F1=0.22gcb1b2V1/2T0 =0.22×24×1.2×1.15×21/2×200/(30+15) =45.8（KN/m2）F2=gcH=24×1.4=33.6（KN/m2）取較小值F2=33.6KN/ m2振搗砼產(chǎn)生的側(cè)壓力4KN/m2（2）強度驗算q1=0.9×(33

8、.6×1.2+4×1.4)=41.33（KN/m2）因為立檔間距為300mm，所以側(cè)模為跨度0.3m的多跨等跨連續(xù)梁，化為線荷載q=1.232×41.33=50.92KN/m。M=0.125ql2=0.125×50.92×0.32=0.573KN.ms=6M/bh2=(6×0.573×106)/(1232×182)=8.61<fm=11（N/mm2）（滿足要求）v=0.625ql=0.625×50.92×0.3=9.55（KN）=1.5v/bh=(1.5×9.55×10

9、3)/(1232×18)=0.65<fv=1.5(N/mm2)（滿足要求）(3)撓度驗算qk1=33.6+4=37.6(KN/m2)，化為線荷載qk=1.232×qk1=1.232×37.6=46.32（KN/m）v = qkl4/100EI=(46.32×3004×12)/(100×9000×1232×183)= 0.7<300/400=0.75(mm) （滿足要求）3、擱柵計算，采用80×80木枋,間距100，fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2(1)荷載計算鋼筋砼自重: 25&#

10、215;(1.1×0.15+0.7×1.4) ×0.1=2.86底模: 5×1.8×0.018×0.1=0.016側(cè)模: 5×1.25×0.018×0.1×2=0.023q立檔: 5×0.082×1.09×2=0.07上托木: 5×0.082×0.1×2=0.006150150900擱柵: 5×0.082×3.1=0.1aca合計: 3.075（KN）計算示意圖施工荷載: 3×1.8×0.1=0.

11、54（KN）振搗砼產(chǎn)生荷載: 2×1.8×0.1=0.36（KN） 合計: 0.9（KN）(2)強度驗算（按單跨簡支梁計算）q=0.9×(3.075×1.2+0.9×1.4)/0.9=4.95（KN/m）查實用建筑工程師手冊查得下列公式：M=q cL(2-C/L)/8=0.125×4.95×0.9×1.2(2-0.9/1.2) =0.84（KN.m）s=6M/bh2=(6×0.84×106)/803=9.79<fm=13(N/mm2) （滿足要求）v=0.5qc=0.5×4.95

12、×0.9=2.23（KN）=1.5V/bh=(1.5×2.23×103)/(802)=0.52<fv=1.4(N/mm2) （滿足要求）(3)撓度驗算（不考慮振搗砼產(chǎn)生的荷載）E=9000N/mm2 v=L/400qk=(3.075+0.54)/0.9=4.02（KN/m）v=qkcl38-4（C/L）2+（C/L）3/384EI=(4.02×900×12003×12) ×8-4×（0.9/1.2）2+（0.9/1.2）3/(384×9000×804)=3=1200/400=3(mm) （

13、滿足要求）4、托木計算（1）荷載計算每根托木承受的荷載擱柵傳來自重部份： 3.075/(0.1×4)=7.69托木自重： 5×0.082=0.032合計： 7.72（KN/m）施工荷載：1.5×1.8/4=0.68振搗砼產(chǎn)生荷載：2.0×1.8/4=0.9合計： 1.58（KN/m）(2)強度驗算（按兩跨連續(xù)梁）q=0.9×(7.72×1.2+1.58×1.4)=10.33（KN/m）M=0.125ql2=0.125×10.33×0.62=0.465（KN.m）s=6M/bh2=(6×0.465

14、×106)/（803）=5.45<fm=13(N/mm2)（滿足要求）v=0.625ql=0.625×10.33×0.6=3.87（KN）=1.5V/bh=(1.5×3.87×103)/(80×80)=0.91<fv=1.4(N/mm2)（滿足要求）(3)撓度驗算（不考慮振搗砼產(chǎn)生的荷載）E=9000N/mm2 v=L/400 qk=7.72+0.68=8.4（KN/m）按兩跨連續(xù)梁v=0.912qkL4/100EI=(0.912×8.4×6004×12)/(100×9000

15、5;804)=0.3mm<600/400=1.5mm （滿足要求）5、門架計算采用MF1219標(biāo)準(zhǔn)門架一榀門架穩(wěn)定承載力設(shè)計值查JGJ128-2000附錄B得出Nd=40.16（KN）(1)門架荷載計算托木傳來恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值NGK1 NGK1=7.72×4×0.6=18.53（KN）（式中0.6為門架間距）查JGJ128-2000附錄B得出下列數(shù)值：門架自重 門架1榀： 0.224KN交叉支撐2付： 0.04×2=0.08連接棒2個： 0.006×2=0.012合計 0.316（KN）每米高門架自重： 0.316÷1.9=0.166（KN/

16、m）縱橫向水平加固桿9根(48×3.5): 9×0.0384=0.346直角扣件12個: 0.0135×12=0.162對接扣件9個: 0.0184×9=0.166可調(diào)頂托2個: 0.045×2=0.09合 計 0.764（KN）門架自重及其附件產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值NGK2：NGK2=（0.166×5.7+0.764）=1.71KN：（式中5.7為門架搭設(shè)高度）托木傳來的活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQK：NQK = 1.58×4×0.6 = 3.79（KN）（式中0.6為門架間距）作用于一榀門架上的軸向力設(shè)計值N（不考慮風(fēng)荷載）：N

17、 = 1.2（NGK1 + NGK2 ）+1.4 NQK = 1.2×（18.53+1.71）+1.4×3.79 = 24.29+5.31 = 29.6（KN） (2)門架穩(wěn)定承載力驗算N=29.6<Nd=40.16（KN）(安全)3)取二層梁板結(jié)構(gòu)中梁KLn19（1）（400×900）為計算對象，采用80×80木枋，擱柵間距暫按120mm取值，板厚150mm，門架垂直于梁軸線設(shè)置，間距為900mm。1、底模計算 用18mm厚膠合板。fm=11N/mm2，fv=1.5N/mm2（1）荷載計算鋼筋砼自重: 25×0.4×0.9=9

18、底模自重：5×0.4×0.018=0.036合計： 9.036（KN/m）施工荷載：3×0.4=1.2振搗砼產(chǎn)生荷載：2×0.4=0.8合計： 2(KN/m)（2）強度驗算底模為一跨度為0.12m的多跨連續(xù)梁，為簡化計算，按最大彎矩M=0.125qL2，最大剪力V=0.625qL，最大撓度W=qL4/100EI計算，q=0.9×(9.036×1.2+2×1.4)=12.28（KN/m）M=0.125×12.28×0.122=0.022（KN.m）s=6M/bh2=（6×0.022×10

19、6）/（400×182）=1.02<fm=11(N/mm2)（滿足要求）v=0.625ql=0.625×12.28×0.12=0.921（KN）=1.5v/bh=(1.5×0.921×103)/(400×18)=0.19<fv=1.5(N/mm2)（滿足要求）(3)撓度驗算E=9000N/mm2，v=L/400qk=9.036+2=11.036KN/mv=qkL4/100EI=(11.036×1204×12)/(100×9000×400×183)=0.01<L/400

20、=120/400=0.3(mm)（滿足要求）2、側(cè)模計算 （1）荷載計算新澆砼對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值設(shè)T=308C，b1=1.2，b2=1.15，V=2m/h，t=200/（T+15），rc=24KN/m3F1=0.22rcb1b2V1/2T0 =0.22×24×1.2×1.15×21/2×200/(30+15) =45.8（KN/m2）F2=rcH=24×0.9=21.6（KN/m2）取較小值F2=21.6（KN/m2）振搗砼產(chǎn)生的側(cè)壓力4(KN/m2)（2）強度驗算q1=0.9×(21.6×1.2+4×

21、1.4)=28.37(KN/m2)因為立檔間距為300mm，所以側(cè)模為跨度0.3m的多跨等跨連續(xù)梁，化為線荷載q=0.732q1=0.732×28.37=20.77KN/mM=0.125ql2=0.125×20.77×0.32=0.234(KN.m)s=6M/bh2=(6×0.234×106)/(732×182)=5.91<fm=11(N/mm2) （滿足要求）v=0.625qL=0.625×20.77×0.3=3.89(KN)=1.5v/bh=(1.5×3.89×103)/(732

22、15;18)=0.44<fv=1.5(N/mm2) （滿足要求）(3)撓度驗算qk1=21.6+4=25.6(KN/m2)，化為線荷載qk =0.732qk1=0.732×25.6=18.74KN/mv=qkl4/100EI=(18.74×3004×12)/(100×9000×732×183)= 0.47<L/400=300/400=0.75(mm) （滿足要求）3、擱柵計算，采用80×80木枋，間距120mm，fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2(1)荷載計算鋼筋砼自重： 25×(1.7

23、15;0.15+0.4×0.9) ×0.12=1.85底模： 5×2.1×0.018×0.12=0.023 側(cè)模： 5×0.75×0.018×0.12×2=0.016立檔： 5×0.082×0.59×2=0.038上托木： 5×0.082×0.12×2=0.01擱柵： 5×0.082×3.7=0.118合計： 2.055( KN )施工荷載： 3×2.1×0.12=0.756振搗砼產(chǎn)生荷載： 2×

24、2.1×0.12=0.503 合計： 1.26（KN）(2)強度驗算（按單跨簡支梁計算）q=0.9×(2.055×1.2+1.26×1.4)/0.6=6.345(KN/m)M=qbL（2-b/L）/8=6.345×0.6×1.2×(2-0.6/1.2)/8=0.857(KN.m)s=6M/bh2=(6×0.857×106)/803=10.04<fm=13(N/mm2)(滿足要求)v=0.5qb=0.5×6.345×0.6=1.904KN=1.5V/bh=(1.5×1.9

25、04×103)/802=0.45<fv=1.4(N/mm2)(滿足要求)(3)撓度驗算（不考慮振搗砼產(chǎn)生荷載）E=9000N/mm2 v=L/400q =(2.055+0.756)/0.6=4.685(KN/m)v = qbl3(8-4b2/L2+ b3/L3)/384EI=4.685×0.6×103×1.23×109×12×8-(4×6002)/12002+6003/12003/384×9×103×804=2.93<L/400=1200/400=3(mm)(滿足要求)4、

26、托木計算（1）荷載計算每根托木承受的荷載擱柵傳來自重部份：2.055/(0.12×4)=4.28托木自重： 5×0.082=0.032合計： 4.31（KN/m）施工荷載：1.5×2.1/4=0.79（KN/m）振搗砼產(chǎn)生荷載：2.0×2.1/4=1.05（KN/m）合計： 1.84（KN/m）(2)強度驗算（按兩跨連續(xù)梁）q=0.9×(4.31×1.21.84×1.4)=6.97(KN/m)M=0.125qL2=0.125×6.97×0.92=0.706（KN.m）s=6M/bh2=(6×0.

27、706×106)/803=8.27<fm=13(N/mm2)(滿足要求）v=0.625qL=0.625×6.97×0.9=3.92KN=1.5V/bh=(1.5×3.92×103)/(80×80)=0.92<fv=1.4(N/mm2)(滿足要求)(3)撓度驗算（不考慮振搗砼產(chǎn)生的荷載）E=9000N/mm2 v=l/400 qk=4.31+0.79=5.1(KN/m)按兩跨連續(xù)梁v=0.912qkL4/100EI=(0.912×5.1×9004×12)/(100×9000×

28、804)=0.99<L/400=900/400=2.25（mm）（滿足要求）5、門架計算采用MF1219標(biāo)準(zhǔn)門架查JGJ128-2000附錄B得出一榀門架穩(wěn)定承載力設(shè)計值Nd=40.16KN因為模板支撐架高度需用可調(diào)底座調(diào)節(jié)300mm；所以Nd=40.16×0.9=36.14KN（式中0.9為拆減系數(shù)）（1）門架荷載計算托木傳來恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值NGK1：NGK1=4.31×4×0.9=15.52（式中0.9為門架間距）查JGJ128-2000附錄B得出下列數(shù)值：門架自重：門架1榀 0.224交叉支撐2付：0.04×2=0.08連接棒2個：0.006&#

29、215;2=0.012合計： 0.316（KN）每米高門架自重：0.316÷1.9=0.166（KN/m）縱橫向加固桿9根(48×3.5): 11.7×0.0384=0.449直角扣件12個: 0.0135×12=0.162對接扣件9個: 0.0184×9=0.166可調(diào)頂托2個: 0.045×2=0.09合計: 0.867KN門架自重及其附件產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值NGK2：NGK2 = 0.166×5.7+0.827 = 1.77(KN)(式中5.7為門架搭設(shè)高度)托木傳來的活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQK：NQK=1.84×4&#

30、215;0.9=6.624(KN)(式中0.9為門架間距)作用于一榀門架上的軸向力設(shè)計值N(不考慮風(fēng)荷載)：N = 1.2(NGK1+ NGK2)+1.4 NQK = 1.2×(15.52+1.77)+1.4×6.624 = 30.02（KN） (3)門架穩(wěn)定承載力驗算N=30.02<Nd=40.16（KN）（安全）四） 從1）、2）節(jié)的計算可知，梁底模、托木的強度、撓度主要是由擱柵的間距來控制的，而側(cè)模的強度、撓度則是根據(jù)擱柵的間距設(shè)置的立檔的間距而控制的，同時也可以看到，只要擱柵的強度、撓度滿足要求，則底模、側(cè)模、托木的強度和撓度都能遠(yuǎn)滿足要求，門架按900

31、15;900布置的話（除梁面為700×1400外），其穩(wěn)定承載力也都能遠(yuǎn)滿足要求?，F(xiàn)根據(jù)設(shè)計圖紙，從中選擇截面為300×600和200×900的梁為計算對象，即只計算梁下擱柵，立檔間距再取擱柵間距或1倍即可。梁下的擱柵間距一覽表bh板厚擱柵間距門架間距400900150120900300600150120900200900150120900注：b為梁寬，h為梁高，單位為（mm）。1、選擇300×600的梁為計算對象，擱柵采用80×80枋木，間距120，板厚150，fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2。（1）荷載計算鋼筋砼自重: 25&#

32、215;(1.8×0.15+0.3×0.6)×0.12=1.35（KN）底模: 5×2.1×0.018×0.12=0.023(KN)側(cè)模: 5×0.45×0.018×0.12×2=0.01（KN）立檔: 5×0.082×0.29×2=0.019（KN）上托木: 5×0.082×0.12×2=0.01（KN）擱柵: 5×0.082×3.8=0.122（KN）合計: 1.534（KN）施工荷載: 3×2.1&#

33、215;0.12=0.756KN振搗砼產(chǎn)生荷載: 2×2.1×0.12=0.504KN 合計: 1.26（KN）(2)強度驗算（按單跨簡支梁計算） q=0.9×(1.534×1.2+1.26×1.4)/0.5=6.49（KN/m）M=q cL(2-c/L)/8=0.125×6.49×0.5×1.2(2-0.5/1.2) =0.77（KN.m）s=6M/bh2=(6×0.77×106)/803=9.03<fm=13(N/mm2) （滿足要求）v=0.5qc=0.5×6.49

34、5;0.5=1.62KN=1.5V/bh=(1.5×1.62×103)/(802)=0.38<fv=1.4(N/mm2) （滿足要求）(3)撓度驗算（不考慮振搗砼產(chǎn)生的荷載）E=9000N/mm2 v=L/400，r=c/Lqk=(1.534+0.756)/0.5=4.58（KN/m）v=qcL3(8-4g2+g3)/384EI=(4.58×500×12003×12)×8-4×(0.5/1.2)2+(0.5/1.2)3/(384×9000×804)=2.5<1200/400=3(mm)（滿足要

35、求）2、選擇200×900的梁為計算對象，擱柵采用80×80枋木，間距120，板厚150，fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2。（1）荷載計算鋼筋砼自重: 25×(1.9×0.15+0.2×0.9)×0.12=1.395（KN）底模: 5×2.1×0.018×0.12=0.023（KN）側(cè)模: 5×0.75×0.018×0.12×2=0.016（KN）立檔: 5×0.082×0.59×2=0.038（KN）上托木: 5×

36、;0.082×0.12×2=0.008（KN）擱柵: 5×0.082×3.9=0.125（KN）合計：1.605（KN）施工荷載: 3×2.1×0.12=0.756（KN）振搗砼產(chǎn)生荷載: 2×2.1×0.12=0.504（KN）合計: 1.26（KN）（2）強度驗算（按單跨簡支梁計算） q=0.9×（1.605× 1.2+1.26×1.4）/0.4=8.303（KN/m）M=qcL（2-c/L）/8=0.125×8.303×0.4×1.2×（2

37、-0.4/1.2）=0.83（KN.m）s=6M/bh2=（6×0.83×106）/803=9.73<fm=13（N/mm2） （滿足要求）v=0.5qc=0.5×8.303×0.4=1.66（KN）=1.5v/bh=(1.5×1.66×103)/802 =0.39<fv=1.4（N/mm2） （滿足要求）(3)撓度驗算（不考慮振搗砼產(chǎn)生的荷載）E=9000N/mm2，v=L/400， q=（1.605+0.756）/0.4=5.9KN/mv=qcL38-4×（c/L）2+（c/L）3/384EI=5.9

38、5;400×12003×12)(8-4×(0.4/1.2)2+（0.4/1.2）3)/384×9000×804=2.6<L/400=1200/400=3mm （滿足要求）五）結(jié)論分別通過對截面為700×1400、400×900、300×600、200×900的梁進行計算可得：1、梁下支撐門架均垂直于梁布置，間距為900（梁截面為700×1400除外），托木均采用80×80枋木雙托形式，擱柵采用80×80枋木，未經(jīng)計算的梁，其擱柵間距參考“梁下的擱柵間距一覽表”值取，但不

39、能大于表中數(shù)值，符合表中截面尺寸及板厚的梁，其擱柵可按表中取值。立擋按擱柵間距或1倍取。2、樓板下門架間距為900×900，托木均采用80×80枋木雙托形式，擱柵采用80×80枋木，間距為300。三、柱模板及支撐體系計算柱模板及支撐體系選柱截面尺寸為800×800柱子，計算高度以廠房為例進行計算，其他截面柱子根據(jù)截面尺寸做相應(yīng)調(diào)整。柱模板計算基本參數(shù)柱模板的截面寬度 B=800mm，柱模板的截面高度 H=800mm，柱模板的計算高度 L = 4500mm，柱箍采用雙鋼管48mm×3.5mm，柱箍間距計算跨度 d = 500mm，柱箍每1000m

40、m應(yīng)以滿堂架連為整體。柱模板豎楞截面寬度50mm，高度100mm，B方向豎楞4根，H方向豎楞4根。對拉螺桿采用12mm圓鋼加工制作，間距400mm，其他斷面柱子拉桿數(shù)量可按該尺寸要求做調(diào)整； 800250250250 800250249250柱子模板支撐計算簡圖柱模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值:其中 c 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取

41、20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.900m； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=50.680kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=50.690kN/m2倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2= 4.000kN/m2。柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應(yīng)該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，面板的計算寬度取柱箍間距0.50m，計算如下：面板計算簡圖荷載計算值 q = 1.2×50.69×

42、0.5+1.4×4.0×0.5=33.214kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3； I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4；抗彎強度計算 f = M / W < f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設(shè)計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷

43、載設(shè)計值(kN/m)；經(jīng)計算得到M =0.1×(1.2×25.345+1.4×2.00)×0.25×0.25=0.208kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f =0.208×1000×1000/27000=7.688N/mm2結(jié)論：面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求!抗剪計算T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×25.3452+1.4×2.000)×0.250=4.982kN截面抗剪強度計算值 T=3×4982.0/(2

44、5;500.0×18.000)=0.830N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值 T=1.40N/mm2結(jié)論：抗剪強度驗算 T < T，滿足要求!撓度計算v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250面板最大撓度計算值v = 0.677×25.345×2504/(100×6000×243000)=0.460mm結(jié)論：面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!豎楞木方的計算豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應(yīng)該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下 豎楞木方計算簡圖豎楞木方的計算寬度取 BH 兩方向最大間距0.250

45、m。荷載計算值 q = 1.2×50.69×0.250+1.4×4.00×0.250=16.607kN/m按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 8.304/0.500=16.607kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×16.607×0.50×0.50=0.415kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.500×16.607=4.982kN 最大支座力 N=1.1×0.500×16.607=9.134kN截面力

46、學(xué)參數(shù)為，本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.415×106/83333.3=4.98N/mm2抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh < T截面抗剪強度計算值 T=3×4982/(2×50×100)=1.

47、5N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值 T=1.30N/mm2撓度計算最大變形 v =0.677×13.839×500.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.289mm最大撓度小于500.0/250,滿足要求!B方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.2×50.69+1.4×4.00)×0.250 × 0.500 = 8.30kN柱箍按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)經(jīng)過連

48、續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.948kN.m 最大變形 vmax=0.170mm 最大支座力 Qmax=18.453kN 抗彎計算強度 f=0.948×106/10160000.0=93.31N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于510.0/150與10mm,滿足要求!B方向?qū)菟ǖ挠嬎阌嬎愎?N < N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 12對拉螺栓有效直徑(mm): 10對拉螺栓有效面積(

49、mm2): A = 76.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 12.920對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 18.453對拉螺栓偏弱，施工時做加強處理！H方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P：P = (1.2×50.69+1.4×4.00)×0.250 × 0.500 = 8.30kN柱箍按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.948kN.m最大變形 vmax=0.170mm最大支

50、座力 Qmax=18.453kN抗彎計算強度 f=0.948×106/10160000.0=93.31N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于510.0/150與10mm,滿足要求!H方向?qū)菟ǖ挠嬎阌嬎愎?N < N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 12對拉螺栓有效直徑(mm): 10對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 12.920對拉螺栓所受的最大

51、拉力(kN): N = 18.453對拉螺栓偏弱，施工時做加強處理！四、模板體系的安裝及安全措施1、門式腳手架支撐的搭設(shè)、拆除、安全管理與維護必須滿足建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ128-2000，J43-2000）的規(guī)定。模板支撐的布置見后附圖。（1）搭設(shè)1）腳手架支撐搭設(shè)前，工程技術(shù)負(fù)責(zé)人應(yīng)按本施工組織設(shè)計要求向施工管理人員及工人班組進行詳細(xì)交底，要簽字確認(rèn)。2）要對門架、配件、加固件進行檢查、驗收，嚴(yán)禁使用不合格的門架、配件。3）對各層樓面進行清理干凈，不得有雜物。4）根據(jù)門架平面布置圖布置，先彈出門架立桿位置，墊板、底座安放位置要準(zhǔn)確，搭設(shè)時可采用逐排和通層搭設(shè)的方法，并應(yīng)

52、隨搭隨設(shè)掃地桿水平縱橫加固桿。5）門架的安裝：鋪設(shè)基墊拉線安裝可調(diào)底座腳自一端起門架安于基腳上安裝斜撐（交叉撐）水平加固桿連接棒上步門架（或調(diào)節(jié)架）U型可調(diào)支托鋪設(shè)枋木。6）交叉支撐應(yīng)在每列門架兩側(cè)設(shè)置，并應(yīng)采用鎖銷與門架立桿鎖牢，施工期間不得隨意拆除。7）上、下榀門架的組裝必須設(shè)置連接棒，連接棒直徑應(yīng)小于立桿內(nèi)徑的12mm。8）水平加固桿應(yīng)在腳手架的周邊頂層、底層及中間每5列、5排通長連續(xù)設(shè)置，并應(yīng)采用扣件與門架立桿扣牢。9）門架、調(diào)節(jié)架、可調(diào)托座和可調(diào)底座應(yīng)根據(jù)支撐高度設(shè)置。10）模板腳手架搭設(shè)完成后，須由項目負(fù)責(zé)人會同監(jiān)理人員簽字驗收合格后，方可投入使用。（2）拆除1）腳手架支撐經(jīng)單位工

53、程負(fù)責(zé)人檢查驗證并確認(rèn)不再需要時，方可拆除。2）拆除腳手架支撐前，應(yīng)清除腳手架支撐上存留的零星物件等雜物。3）拆除腳手架支撐時，應(yīng)設(shè)置警戒區(qū)和警戒標(biāo)志，并由專職人員負(fù)責(zé)警戒。4）腳手架支撐的拆除應(yīng)在統(tǒng)一指揮下，按后裝先拆、先裝后拆的順序及下列安全作業(yè)的要求運行：腳手架支撐的拆除應(yīng)從一端走向另一端、自上而下逐層地進行；同一層的構(gòu)配件和加固件應(yīng)按先上后下、先外后里的順序進行。在拆除過程中，腳手架支撐的自由懸臂高度不得超過兩步，當(dāng)必須超過兩步時，應(yīng)加設(shè)臨時拉結(jié)。通長水平桿，必須在腳手架支撐拆卸到相關(guān)的門架時方可拆除。工人必須站在臨時設(shè)置的腳手板上進行拆卸作業(yè)，并按規(guī)定使用安全防護用品。拆除工作中，嚴(yán)

54、禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖，拆下的連接棒應(yīng)放入袋內(nèi)，交叉支撐應(yīng)先傳遞至地面并放室內(nèi)堆存。拆卸連接部件時，應(yīng)先將鎖座上的鎖板與卡鉤上的鎖片旋轉(zhuǎn)至開啟位置，然后開始拆除，不得硬拉，嚴(yán)禁敲擊。拆下的門架、鋼管與配件，應(yīng)用人工二次傳送至地面，防止碰撞，嚴(yán)禁拋擲。（3）安全管理與維護1）搭拆腳手架支撐必須由專業(yè)架子工擔(dān)任，并按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)特種作業(yè)人員安全技術(shù)考核管理規(guī)劃（GB5036）考核合格，持證上崗。2）搭拆腳手架支撐時工人必須戴安全帽，穿防滑鞋。3）操作層（樓層）上施工荷載應(yīng)符合設(shè)計要求，不得超載，不得在腳手架支撐上集中堆放模板、枋木、鋼筋等物件。嚴(yán)禁在腳手架支撐上拉纜風(fēng)繩或固定、架設(shè)砼泵、泵管及起重設(shè)備等。4）腳手架支撐在使用過程中，嚴(yán)禁拆除任何桿件或零配件，如防礙作業(yè)需