1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（jgj130-2011 ）一、 規范修訂的背景建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（jgj130-2001 ）的編寫工作于 1986 年開始，經歷了調研、統計、實驗研究、結構分析、總結和討論后，于1993 年定稿上報， 2001 年修改后批準實施。規范使用期內國家的建設規模、 建筑工地的安全管理和腳手架使用等方面都發生了很大變化，規范內容應適應變化。和本規范配套的相關規范在內容作了修訂，使本規范在內容上應作出修改，和相關規范協調。施工現場高大支架和模板工程數量增多，事故頻發。在技術上亟待給予指導和規范。2005 年開始對建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范

2、（jgj130-2001 ）規范的修訂工作。二、本次規范修訂的主要內容1、修訂了鋼管規格。取消513.0 鋼管；為符合焊接鋼管尺寸及單位長度重量（ gb/t 21835-2008 ）的規定，將原標準中483.5 的腳手架用鋼管改為48.3 3.6。2、對鋼管壁厚的下差更嚴格。將原規定壁厚下差限值為0.5mm改為 0.36mm 。當所用鋼管的壁厚不符合規范規定時，可以按鋼管的實際尺寸進行設計計算。3、雙管立桿腳手架的經濟性不好，在施工現場已經很少使用，本次修訂中予以取消。4、腳手架柔性連墻件的做法粗糙，可靠性差，不符合安全要求，本次修訂中予以取消。5、與建筑結構荷載規范的內容統一。將作用于腳手架

3、上的水平風荷載標準值的計算公式形式由：wk=0.7zs w0（w0取 n=50）修改為： wk=zs w0（w0取 n=10）。6、 將荷載效應組合表中的可變荷載組合系數由0.85 提高為 0.9。7、將連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力由單排架取3kn 改為 2kn，雙排架取 5kn 改為 3kn ;表 4.3.1 荷載效應組合計算項目荷載效應組合縱向、橫向水平桿強度與變形永久荷載 +施工荷載腳手架立桿地基承載力型鋼懸挑梁的強度、穩定與變形1 永久荷載 +施工荷載2 永久荷載 +0.9 （施工荷載 +風荷載）立桿穩定1 永久荷載 +可變荷載（不含風荷載）2 永久荷載 +0.9 （可不荷

4、載 +風荷載）連墻件強度與穩定單排架，風荷載 +2.0 kn 雙排架，風荷載 +3.0kn 8、 根據施工現場腳手架應采用密目式安全立網全封閉的安全管理規定，此次修訂內容中弱化了開敞式腳手架，對常用腳手架的允許搭設高度做了調整。常用密目式安全立網全封閉式雙排腳手架的設計尺寸（m）連墻件設置立桿橫距lb步距h下列荷載時的立桿縱距la(m)腳手架允許搭設高度h2+0.35(kn/m2)2+2+20.35(kn/m2)3+0.35(kn/m2)3+2+20.35(kn/m2)二步三跨1.051.52.01.51.51.5501.801.81.51.51.5321.301.51.81.51.51.55

5、01.801.81.21.51.2301.551.51.81.51.51.5381.801.81.21.51.222三步三跨1.051.52.01.51.51.5431.801.81.21.51.2241.301.51.81.51.51.2301.801.81.21.51.217注：1、表中所示 2+2+2 0.35(kn/m2)，包括下列荷載：2+2(kn/m2)為二層裝修作業層施工荷載標準值； 20.35(kn/m2)為二層作業層腳手板自重荷載標準值。2、作業層橫向水平桿間距，應按不大于la/2 設置。3、地面粗糙度為b 類，基本風壓o =0.4kn/m2。9、增加了懸挑腳手架挑梁結構及其

6、錨固的構造和計算內容。10、補充了與滿堂腳手架和滿堂支撐架相關的內容。包括結構體系、構造要求、荷載取值、設計計算等。規范中將此類支架體系劃分為滿堂腳手架（頂部荷載通過縱、橫向水平桿傳至立桿）和滿堂支撐架（頂部荷載通過立桿頂端的可調頂撐傳至立桿）二種體系。滿堂支撐架根據剪刀撐的間距（5m）細分為普通型滿堂支撐架和加強型滿堂支撐架。三、雙排腳手架的結構性能及其規范修訂內容1、雙排腳手架的結構性能在作用極限荷載時， 雙排腳手架結構的可能破壞形式是以連墻件為反彎點的腳手架平面外大波整體失穩或腳手架較大步距間立桿段的局部彎曲失穩二種形式。 通常情況下， 腳手架的破壞表現為前一種形式，其承載力由平面外大波

7、整體失穩時的承載力值確定。如果腳手架的步距過大（超過二米） ，立桿段的局部穩定承載力可能低于架體整體失穩時的承載力。 這種情況通常由在構造上減小步距的方法來避免。影響腳手架結構承載力的主要因素：跨距和排距、 連墻件的布置方式和間距，立桿的截面面積和步距。2、雙排腳手架的設計計算公式立桿穩定性計算是腳手架計算的主要內容。由于扣件的偏心距很小，腳手架有一定高度，其底部立桿接近軸心受力構件，計算時視為軸心受壓構件。 以不組合風荷載為例， 規范中腳手架立桿穩定性的計算公式為：；式中：n腳手架立桿的軸力設計值； a腳手架立桿的橫截面面積， f鋼材的設計強度值。 軸心受壓構件的整體穩定系數，由考慮腳手架整

8、體穩定因素的換算長細比0查表或由公式：確定；，l0=k?m? h，其中：k計算長度附加系數， m考慮整體穩定因素的計算長度系數，它們可以通過規范查得。h立桿的步距。根據以上公式，可以驗算計算部位立桿的穩定性。在鋼結構設計規范中，軸心壓桿的穩定承載力設計值可以由公式：計算。式中： 軸心受壓構件的整體穩定系數，a軸心壓桿的毛截面面積， f鋼材的設計強度值。軸心壓桿的穩定承載力設計值=穩定承載力極限值 （）， 式中：r鋼材的抗力分項系數， r=1.165 ，s荷載分項系數的總和。腳手架立桿的極限承載力值通過結構實驗或結構計算分析確定，可以表達為：。 根據建筑施工腳手架結構安全度的要求，腳手架立桿的設

9、計承載力 =腳手架立桿的極限承載力k，式中： k安全系數，根據工作條件取 2.03.0 。腳手架的工作條件較差， 施工誤差大， 其安全度水平顯然應該高于鋼結構。因此，當按照鋼結構設計規范的形式表示腳手架的計算公式時，應考慮腳手架在安全系數上和鋼結構的差別，腳手架立桿的設計承載力應表達為或， 式中：立桿的抗力調整系數， 應由計算確定，fy鋼材的屈服強度。腳手架立桿的軸力設計值根據腳手架自重和外荷載計算求得。由于腳手架屬于臨時性結構， 安全等級為三級， 結構重要性系數取0.9。其軸力設計值可以表達為：0.9（1.2ngk+1.4nqk）。式中：ngk結構自重和構配件自重標準值產生的軸力， nqk施

10、工荷載等的標準值產生的軸力之和。腳手架立桿的設計計算應滿足：0.9（1.2ngk+1.4nqk）在規范中，將上式改寫為：（1.2ngk+1.4nqk）=的值根據按照現行規范表達的腳手架立桿的可靠度水平應符合安全系數為 k 的條件求得，即：（ngk+nqk） 應等效于（1.2ngk+1.4nqk）可以求出：=可見，是反映腳手架安全性水平與腳手架上作用的恒、活荷載比例關系的系數。扣件式腳手架的安全系數取為：k=2.0。對于不同的ngk和 nqk的比值，經計算和統計：0.91.33。腳手架立桿的整體穩定系數根據考慮腳手架整體穩定因素的換算長細比 0查表或由公式：計算確定。，l0腳手架大波失穩時的半波

11、長度或連墻件的豎向間距， 由腳手架的構造和連墻件的布置方式確定。以步距 h 表示，l0可以寫為單榀架體大波失穩的計算長度系數和步距的乘積： m?h。同時將調整結構安全度的作為計算長度附加系數也寫入 l0。立桿計算長度就寫成為如下形式：l0=k?m? h。故：經比較可見：。經以上變換，腳手架立桿設計計算公式寫為：1.2ngk+1.4 nqk允許搭設高度計算：結構自重和構配件自重標準值產生的軸力：ngk=ng1k+ng2k，其中ng1k腳手架結構自重標準值產生的軸力，其值等于腳手架立桿承受的每米結構自重標準值gk和架體總高度 h 的乘積：ng1k=gk h；ng2k腳手架上構配件自重標準值產生的軸

12、力。代入腳手架立桿設計計算公式：1.2（gk h+ ng2k）+1.4nqk可以求出：h=3、雙排腳手架的使用成熟、 經驗豐富，本次修訂中改動很少。主要改動內容：1）密目式安全立網自重標準值不應低于0.01kn / 。2）密目式安全立網全封閉腳手架擋風系數不宜小于 0.8。3）取消了當 26m hs50m時， 對允許搭設高度限制的調整：4）強調連墻件的重要性，對連墻件的計算寫得更明確：a）連墻件桿件的強度及穩定應滿足下列公式的要求：nl=nlw+no強度：穩定：式中： nl連墻件軸向力設計值（ n）；nlw風荷載產生的連墻件軸向力設計值；no連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力。單排架取

13、2kn，雙排架取 3kn ;連墻件應力值（ n/mm2）；連墻件的凈截面面積（ mm2）；連墻件的毛截面面積（ mm2）；連墻件的穩定系數，應根據連墻件長細比按本規范附錄a 表a.0.6 取值；連墻件鋼材的強度設計值（n/mm2），應按本規范表5.1.6采用。b）連墻件與腳手架、 連墻件與建筑結構連接的連接強度應按下式計算：式中：連墻件與腳手架、連墻件與建筑結構連接的抗拉（壓）承載力設計值，應根據相應規范規定計算。c）當采用鋼管扣件做連墻件時，扣件抗滑承載力的驗算，應滿足下式要求：式中： 扣件抗滑承載力設計值，一個直角扣件應取8.0kn。5）加強了對扣件的質量控制，增加了相應的強制性條文。8.

14、1.4 扣件進入施工現場應檢查產品合格證，并應進行抽樣復試，技術性能應符合現行國家標準 鋼管腳手架扣件 gb 15831 的規定。扣件在使用前應逐個挑選， 有裂縫、變形、螺栓出現滑絲的嚴禁使用。6）對腳手架及其地基基礎的階段檢查驗收由每搭設完1013 米高度后改為 6m8m 高度后。單排腳手架的使用已經很少，接近淘汰。四、懸挑腳手架挑梁結構及其錨固規范中推薦以雙軸對稱截面鋼梁做懸挑梁結構。懸挑腳手架的搭設高度不超過 20 米。懸挑梁截面高度不小于160mm 。每個型鋼懸挑梁外端宜設置鋼絲繩或鋼拉桿與上一層建筑結構斜拉結，鋼絲繩、鋼拉桿作為附加安全措施， 在懸挑鋼梁受力計算時不考慮其作用。懸挑梁

15、尾端應有不少于二點和鋼筋混凝土梁板結構拉結錨固，用于錨固型鋼懸挑梁的 u 型鋼筋拉環或錨固螺栓直徑不宜小于16。挑梁結構及其錨固的驗算內容：懸挑梁的強度；懸挑梁的撓度；當無有效支撐體系時懸挑梁的穩定性；懸挑梁錨固段壓點處u 型鋼筋拉環或螺栓的強度； 壓點處樓板承受錨固負彎矩時的抗彎強度；懸挑梁前端支點下混凝土梁（板）的承載力。型鋼懸挑梁的抗彎強度計算公式：?型鋼懸挑梁的整體穩定性驗算公式：?錨固型鋼懸挑梁的u 型鋼筋拉環或螺栓的強度計算公式：式中： 型鋼懸挑梁錨固段壓點u 型鋼筋拉環或螺栓的拉力設計值；al u 型鋼筋拉環的凈截面面積或螺栓的有效截面面積（mm2），一個 u 型鋼筋拉環或一對螺

16、栓按兩個截面計算； flu 型鋼筋拉環或螺栓抗拉強度設計值，應按混凝土結構設計規范 gb50010 的規定取 fl =50n/mm2。當型鋼懸挑梁錨固段壓點處采用2 個（對）及以上 u 型鋼筋拉環或螺栓錨固連接時，其鋼筋拉環或螺栓的承載能力應乘以0.85 的折減系數。構造要求：u 型鋼筋拉環或螺栓應采用冷彎成型。u 型鋼筋拉環、錨固螺栓與型鋼間隙應用鋼楔或硬木楔楔緊。型鋼懸挑梁固定端應采用2 個（對）及以上 u 型鋼筋拉環或錨固螺栓與梁板固定， u 型鋼筋拉環或錨固螺栓應預埋至混凝土梁、板底層鋼筋位置，并應與混凝土梁、板底層鋼筋焊接或綁扎牢固，其錨固長度應符合現行國家標準混凝土結構設計規范gb

17、50010 中鋼筋錨固的規定。懸挑梁間距應按懸挑架架體立桿縱距設置，每一縱距設置一根。懸挑架的外立面剪刀撐應自下而上連續設置。錨固懸挑梁的主體結構混凝土實測強度等級不得低于c20。五、滿堂腳手架和滿堂支撐架1、滿堂腳手架和滿堂支撐架的結構體系滿堂腳手架和普通型滿堂支撐架加強型滿堂支撐架滿堂腳手架定義為在縱、 橫方向，由不少于三排立桿并與水平桿、水平剪刀撐、豎向剪刀撐、 扣件等構成的腳手架。該架體頂部作業層施工荷載通過水平桿傳遞給立桿，頂部立桿呈偏心受壓狀態。滿堂支撐架定義為在縱、 橫方向，由不少于三排立桿并與水平桿、水平剪刀撐、豎向剪刀撐、 扣件等構成的承力支架。該架體頂部的施工荷載通過可調托

18、撐傳給立桿，頂部立桿呈軸心受壓狀態。滿堂支撐架可分為普通型和加強型二種。當架體沿外側周邊及內部縱、橫向每隔 5m8m，設置由底至頂的連續豎向剪刀撐，在豎向剪刀撐頂部交點平面設置連續水平剪刀撐且水平剪刀撐距架體底平面或相鄰水平剪刀撐的間距不超過8m 時， 定義為普通型滿堂支撐架；當連續豎向剪刀撐的間距不大于5m，連續水平剪刀撐距架體底平面或相鄰水平剪刀撐的間距不大于6m 時，定義為加強型滿堂支撐架。當架體高度不超過8m 且施工荷載不大時， 掃地桿布置層可不設水平剪刀撐。滿堂腳手架的剪刀撐布置方法同普通型滿堂支撐架。2、滿堂腳手架和滿堂支撐架的結構性能按照規范規定的構造所搭設的滿堂腳手架或滿堂支撐

19、架，在極限荷載作用下， 其可能的破壞形式分為二種：以水平剪刀撐設置層為反彎點的沿較弱方向的架體大波整體失穩和架體較大步距間立桿段的局部彎曲失穩。 對于滿堂支撐架， 也有可能發生頂步距立桿段的局部彎曲失穩。通常情況下， 架體的極限承載力由架體大波整體失穩時的承載力值確定。 當架體的步距過大時， 其立桿段的穩定承載力可能低于整體失穩時的承載力。 當滿堂支撐架的頂步距過大或頂步距以上立桿懸伸長度過大， 其立桿段的穩定承載力可能低于整體失穩時的承載力。以上破壞形式和腳手架結構的特點很相似，因此在設計計算上可以歸為同一類。根據滿堂腳手架和滿堂支撐架結構的破壞特點，可以看出剪刀撐體系及其布置方式對于架體的

20、極限承載力具有很大的影響。分析表明，影響架體承載力的主要因素有：立桿的縱、橫向間距（立桿的橫截面面積立桿所支撐的工作面的面積）、豎向剪刀撐和水平剪刀撐的布置方式和數量、縱橫向水平桿的步距、 架體上活荷載的加載方式。3、滿堂腳手架和滿堂支撐架立桿的驗算部位滿堂腳手架和滿堂支撐架立桿穩定性的計算部位：1）當滿堂腳手架采用相同的步距、立桿縱距、立桿橫距時，應計算底層立桿段；2）當架體的步距、立桿縱距、立桿橫距有變化時，除計算底層立桿段外，還必須對出現最大步距、最大立桿縱距、立桿橫距等部位的立桿段進行驗算；3）當架體上有集中荷載作用時，尚應計算集中荷載作用范圍內受力最大的立桿段；4）滿堂支撐架尚應計算

21、頂層立桿段。4、滿堂腳手架和滿堂支撐架的計算滿堂腳手架和滿堂支撐架設計承載力的確定方法和雙排腳手架完全相同。同時由于他們的破壞形式和腳手架結構具有相同的特點，因此在設計計算方法和計算公式上也基本一致。所不同的是滿堂腳手架和滿堂支撐架在計算立桿軸力時考慮的施工荷載相對復雜，應根據實際情況確定； 結構體系在布置上和腳手架結構不同，應根據不同結構布置查得相應的立桿計算長度系數m 和計算長度附加系數k。以不組合風荷載為例， 立桿穩定性的計算公式： 。軸心受壓構件的整體穩定系數，由考慮腳手架整體穩定因素的換算長細比0查表或由公式：確定；， l0=k?m2?h 或l0= k?m1? （h+2a）（僅用于滿

22、堂支撐架頂部立桿段，a 立桿自頂層水平桿中心線至頂撐頂面的長度； 應不大于 0.5m， 當 0.2ma0.5m時，相應的 m1值按線性插入確定），所得l0取較大值。按照以上步驟，可以驗算所計算部位立桿的穩定性。目前對高大滿堂腳手架和滿堂支撐架的研究尚少，對其結構特性特別是剪刀撐的數量及布置方式對架體承載力的影響還認識不夠充分，規范尚不能很好地總結歸納出不同形式的架體立桿考慮整體穩定因素的計算長度系數的變化規律。規范中架體的可計算范圍：滿堂腳手架：立桿間距0.91.3m ，架體高寬比 2.0 ，結構跨數不少于 45 跨。滿堂支撐架：立桿間距0.41.2m ，架體高寬比 2.02.5 ，結構跨數不

23、少于 48 跨。此范圍基本涵蓋了結構施工的常用范圍。如所使用架體不滿足以上條件，應采取加大架體范圍或設置與建筑結構剛性連接的方法。滿堂腳手架尚應計算支撐工作平臺的縱、橫向水平桿和水平桿與立桿間扣件的抗滑移。5、滿堂腳手架和滿堂支撐架設計荷載的取值架體上的荷載應根據實際情況確定。其永久荷載包含架體結構的自重，構、配件的重量和架體所承托的支承梁、板的重量。可變荷載包含施工荷載和風荷載。 滿堂腳手架規定了用于輕型鋼結構及空間網格結構施工的均布荷載最低值為2.0 kn/m2，用于普通鋼結構施工的均布荷載最低值為3.0 kn/m2。當架體用于混凝土結構施工時，作業層上荷載標準值的取值應符合 建筑施工模板

24、安全技術規范 jgj162的規定。立桿的軸力設計值根據立桿的負擔面積計算并組合求得。規范中給出了常用滿堂腳手架和滿堂支撐架立桿承受的每米結構自重標準值，可方便施工查詢和參考。6、滿堂腳手架和滿堂支撐架的構造規范中給出了常用滿堂腳手架和滿堂支撐架的構造尺寸和相應的最大搭設高度。常用敞開式滿堂腳手架結構的設計尺寸序號步距（m ）立桿間距（m ）支架高寬比不大于下列施工荷載時最大允許高度（ m ）2 kn/m23 kn/m211.7 1.81.21.2217921.01.02302430.90.92363641.51.31.3218951.21.22231661.01.02363170.90.923

25、63681.21.31.32201391.21.222419101.01.023632110.90.923636120.91.01.023633130.90.923636注： 1 最少跨數應符合本規范附錄c 表 c-1 規定2 腳手板自重標準值取0.35 kn/ 3 地面粗糙度為b 類，基本風壓o=0.35 kn/m24 立桿間距不小于1.2m1.2m ，施工荷載標準值不小于3kn/m2時，立桿上應增設防滑扣件，防滑扣件應安裝牢固，且頂緊立桿與水平桿連接的扣件滿堂腳手架的搭設高度不宜超過36m；滿堂腳手架的高寬比不宜大于 3；施工層不得超過1 層。當高寬比大于 2 時，應在架體的四周和內部水平

26、間隔6m9m，豎向間隔 4m6m 設置連墻件與建筑結構拉結，當無法設置連墻件時，應采取設置鋼絲繩張拉固定等措施。當滿堂腳手架立桿間距不大于1.5m1.5m，架體四周及中間與建筑物結構進行剛性連接， 并且剛性連接點的水平間距不大于4.5m ，豎向間距不大于 3.6m 時，可按雙排腳手架的規定進行計算。滿堂支撐架搭設高度不宜超過30m；滿堂支撐架的高寬比不應大于 3；立桿自頂層水平桿中心線至托撐頂面的長度a 不應超過0.5m。當高寬比超過本規范附錄所給限值（大于2 或 2.5）時，應在支架的四周和內部與建筑結構剛性連接，連墻件水平間距應為6m9m，豎向間距應為2m3m。當滿堂支撐架小于4 跨時，宜

27、設置連墻件將架體與建筑結構剛性連接。當架體未設置連墻件與建筑結構剛性連接，立桿計算長度系數按本規范附錄 c 采用時，應符合下列規定：1）支撐架高度不應超過一個建筑樓層高度， 且不應超過 5.2m ；2）架體上永久荷載與可變荷載（不含風荷載）總和標準值不應大于 7.5kn/m2；3）架體上永久荷載與可變荷載（不含風荷載）總和的均布線荷載標準值不應大于7kn/m 。滿堂腳手架和滿堂支撐架搭設的構造規定和單、雙排腳手架相同。立桿接長接頭必須采用對接扣件連接。水平桿長度不宜小于3 跨。桿件的接頭布置規定和單、 雙排腳手架相同。剪刀撐應用旋轉扣件固定在與之相交的水平桿或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距

28、離不宜大于150mm 。豎向剪刀撐斜桿與地面的傾角應為 45o60o， 水平剪刀撐與支架縱（或橫）向夾角應為 45o60o，剪刀撐的固定及剪刀撐斜桿的接長規定和單、雙排腳手架相同。滿堂支撐架頂部可調托撐的螺桿外徑不得小于36mm，直徑與螺距應符合梯型螺紋的規定；支托板厚不應小于5 ，螺桿與支托板應焊牢，焊縫高度不得小于6 ；螺桿與螺母旋合長度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm。可調托撐的抗壓承載力設計值不應小于 40 kn。滿堂支撐架的可調底座、可調托撐螺桿伸出長度不宜超過300mm ，插入立桿內的長度不得小于150mm 。六、規范中的強制性條文3.4.3 可調托撐抗壓承載力設計值不應小于

29、40 kn ，支托板厚不應小于 5 。6.2.3 主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。6.3.3 腳手架立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m 。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm （圖 6.3.3 ）。圖 6.3.3 縱、橫向掃地桿構造1橫向掃地桿； 2縱向掃地桿6.3.5 單排、雙排與滿堂腳手架立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。6.4.4 開口型腳手架的兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直間距不應大于建筑物的層高，并且不應大于4m。6.6.3 高度在 24m 及以上的雙排腳手架

30、應在外側全立面連續設置剪刀撐； 高度在 24m 以下的單、 雙排腳手架， 均必須在外側兩端、轉角及中間間隔不超過15m 的立面上，各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置（圖6.6.3）。圖 6.6.3 高度 24m 以下剪刀撐布置6.6.5 開口型雙排腳手架的兩端均必須設置橫向斜撐。7.4.2 單、雙排腳手架拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業；連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架； 分段拆除高差大于兩步時， 應增設連墻件加固。7.4.5 卸料時各構配件嚴禁拋擲至地面；8.1.4 扣件進入施工現場應檢查產品合格證，并應進行抽樣復試，技術性能應符合現行國家標準 鋼管腳手架扣件 gb 15831 的規定。扣件在使用前應逐個挑選， 有裂縫、變形、螺栓出現滑絲的嚴禁使用。9.0.1 扣件式鋼管腳手架安裝與拆除人員