1、鄭州大學(xué)現(xiàn)代遠(yuǎn)程教育綜合性實(shí)踐環(huán)節(jié)課程考核說(shuō)明：本課程考核形式為提交作業(yè)，完成后請(qǐng)保存為 WOR2D003 格式的文檔，登陸學(xué)習(xí)平臺(tái)提交，并檢查和確認(rèn)提交成功（能夠下載，并且內(nèi)容無(wú)誤即為提交成功） 。1 作 業(yè)要求1. 要求提交設(shè)計(jì)試驗(yàn)構(gòu)件詳細(xì)的設(shè)計(jì)過(guò)程、構(gòu)件尺寸和配筋；2. 要求擬定具體的試驗(yàn)步驟；3. 要求預(yù)估試驗(yàn)發(fā)生的破壞形態(tài)；4. 構(gòu)件尺寸、配筋、試驗(yàn)步驟以及破壞形態(tài)可參考綜合性實(shí)踐環(huán)節(jié)試驗(yàn)指導(dǎo)或相關(guān)教材（例如，混凝土原理） ，也可自擬。2 作 業(yè)內(nèi)容1. 正截面受彎構(gòu)件適筋梁的受彎破壞試驗(yàn)設(shè)計(jì)。 （ 35 分）實(shí)驗(yàn)一 鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面試驗(yàn)1 .實(shí)驗(yàn)?zāi)康模篈、實(shí)驗(yàn)室實(shí)驗(yàn)?zāi)康模?

2、、了解受彎構(gòu)建正截面的承載力大小，撓度變化及裂紋出現(xiàn)和發(fā)展的過(guò)程。2、觀察了解受彎構(gòu)件受力和變形的過(guò)程的三個(gè)工作階段及適筋梁的破壞特征3、測(cè)定或計(jì)算受彎構(gòu)件正截面的開裂荷載和極限承載力，驗(yàn)證正截面承載計(jì)算方法B、模擬實(shí)驗(yàn)?zāi)康模?、通過(guò)用動(dòng)畫演示鋼筋 混凝土簡(jiǎn)支梁兩點(diǎn)對(duì)稱加載實(shí)驗(yàn)的全過(guò)程，形象生動(dòng)地向?qū)W生展示了鋼筋 混凝土簡(jiǎn)支受彎構(gòu)件在荷載作用下的工作性能。同時(shí)，軟件實(shí)時(shí)地繪制撓度-荷載曲線、 受壓區(qū)高度-荷載曲線及最大裂縫寬度-荷載曲線以放映簡(jiǎn)支梁工作性能的變化規(guī)律，力圖讓學(xué)生清楚受彎構(gòu)件的變形，受壓區(qū)高度等在荷載作用下不同階段的發(fā)展情況。2、學(xué)生還可以實(shí)用軟件對(duì)即將進(jìn)行的實(shí)驗(yàn)進(jìn)行預(yù)測(cè)，認(rèn)識(shí)試

3、件在荷載作用下不同階段的反應(yīng)，從而設(shè)計(jì)出良好的實(shí)驗(yàn)觀測(cè)方案。3、實(shí)驗(yàn)結(jié)果有學(xué)生計(jì)算與模擬實(shí)驗(yàn)結(jié)合進(jìn)行，實(shí)現(xiàn)參與式實(shí)驗(yàn)教學(xué)的效果。2 .實(shí)驗(yàn)設(shè)備：A、試件特征(1)根據(jù)實(shí)驗(yàn)要求，試驗(yàn)梁的混凝土等級(jí)為 C25,截面尺寸為150mm*400mm,(Fc=16.7N/mm2 , ftk 1.78N / mm2, fck 16.7 N/mm2, ft=1.27 N/mm 2)縱向向受力鋼筋等級(jí)為 HRB400級(jí)(fyk 400N/mm2, fstk 540N/mm2,Ec 2.0 105)箍筋與架立鋼筋強(qiáng)度等級(jí)為 HPB300級(jí)(fyk 300N/mm2Ec 2.1 105)(2)試件尺寸及配筋圖如圖所

4、示，縱向受力鋼筋的混凝土凈保護(hù)層厚度為20mm(計(jì)算按規(guī)定取 20+5=25mm)。(3)梁的中間配置直徑為6mm,間距為80的箍筋，保證不發(fā)生斜截面破壞。(4)梁的受壓區(qū)配有兩根架立鋼筋，直徑為 10mm,通過(guò)箍筋和受力鋼筋綁扎在一起，形 成骨架，保證受力鋼筋處在正確的位置。B、真實(shí)實(shí)驗(yàn)儀器設(shè)備：1、靜力試驗(yàn)臺(tái)座，反力架，支座及支墩2、20T手動(dòng)式液壓千斤頂3、20T荷重傳感器4、YD-21型動(dòng)態(tài)電阻應(yīng)變儀5、X-Y函數(shù)記錄儀器6、YJ-26®靜態(tài)電阻應(yīng)變儀及平衡箱7、讀書顯微鏡及放大鏡8、位移計(jì)(百分表)及磁性表座9、電阻應(yīng)變片，導(dǎo)線等G模擬實(shí)驗(yàn)儀器設(shè)備：1、筆、計(jì)算紙2、電腦3

5、、SSBCAB件3、實(shí)驗(yàn)簡(jiǎn)圖本次試驗(yàn)我分配的梁的跨度l為3300mm,構(gòu)造要求的截面尺寸為220*110但是為了計(jì)算 需要該梁的截面高度h為取400mm，截面寬度b取150mm。外力加載處位于總長(zhǎng)的1/3即1100 處。150（受力簡(jiǎn)圖）（設(shè)計(jì)截面圖）經(jīng)計(jì)算該梁的最小配筋面積為0.178%A,最大配筋面積為1.7%A。1、在進(jìn)行少筋破壞計(jì)算時(shí)配筋面積采用 0.125% A計(jì)算As為75平方毫米，采用一根直 徑為10的三級(jí)鋼筋，實(shí)際As為78.5平方毫米，經(jīng)檢驗(yàn)滿足構(gòu)造要求。2、在進(jìn)行適筋破壞計(jì)算時(shí)配筋面積采用 0.85% A計(jì)算As為510平方毫米，采用兩根直 徑為18的三級(jí)鋼筋，實(shí)際As為5

6、09平方毫米，經(jīng)檢驗(yàn)滿足構(gòu)造要求。3、在進(jìn)行超筋破壞計(jì)算時(shí)配筋面積采用 2.00% A、計(jì)算As為1200平方毫米，采用兩根 直徑為28的三級(jí)鋼筋，實(shí)際As為1232平方毫米，經(jīng)檢驗(yàn)滿足構(gòu)造要求。適筋破壞-配筋截面 6-8<P 6 80模擬實(shí)驗(yàn)加載數(shù)據(jù)：1、荷載0 kg 0.4kn屬于彈性階段，當(dāng)荷載達(dá)到0.4kn后進(jìn)入塑形階段。2、荷載0.4kg 6.9kn屬于塑性階段，當(dāng)荷載達(dá)到 6.9kn后混凝土開始開裂。3、荷載達(dá)到52.9kn時(shí)鋼筋達(dá)到受拉屈服強(qiáng)度但 混凝土還未定達(dá)到抗壓峰值。4、荷載達(dá)到55.2kn時(shí)混凝土達(dá)到抗壓峰值該梁破壞。第5頁(yè)共19頁(yè)繪出試驗(yàn)梁p-f變形曲線。（計(jì)算撓

7、度）極限狀態(tài)下的撓度h0 400 34 366mmte 生=785=0.00261<0.01 取 0.01Ate 0.5 150 400Mysq二0.87h0As10.044 1060.87 366 78.5=401.825EsE=Ec=7.142ftk178= 1.1-0.65 =1.1-0.65 8=1.099>1 取 1te sq0.01 401.8252 105_ _42.8 10Bs、 、(b f-b)h fbh0=0As78.5b h0150 366EsAsh。21.15oe1+3.5 f0.0014_ 5_22 105 78.5 36621.15 1V 6 7.142

8、 0.00140.2 _ _ 1203 1.501 1012N mm21.410_ 223l 4a3 3.3224l2244 1.123.321.065Fa24B(3L024a2)9.13110612(324 1.501 101233 0 0 2 4 11002 ) 7.054 L/200=16.5mm滿足要求與實(shí)驗(yàn)結(jié)果7.37相差50%以內(nèi)計(jì)算結(jié)果符合誤差要求，但不符合安全構(gòu)造要求。同上方法可以計(jì)算出不同荷載作用下的撓度編R12345678910何載0.324.248.189.49.519.579.629.649.659.66撓度0.033.216.2311.8320.1930.3241.9

9、654.8259.3466.29繪制裂縫分布形態(tài)圖。（計(jì)算裂縫）裂縫分布形態(tài)簡(jiǎn)述裂縫的出現(xiàn)、分布和展開的過(guò)程與機(jī)理一就荷載10一 0最大裂縫寬度n皿0 口5 115在荷載為0.3kn前，梁處于彈性階段；在荷載增加到大約 6.0kn,梁由彈性到開裂；在荷載增加到大約9.7kn 鋼筋達(dá)到屈服強(qiáng)度，梁破壞。在開裂截面，內(nèi)力重新分布，開裂的混凝土一下子把原來(lái)承擔(dān)的絕大部分拉力交給受拉鋼筋，是鋼筋應(yīng) 力突然增加很多，故裂縫一出現(xiàn)就有一定的寬度。此時(shí)受壓混凝土也開始表現(xiàn)出一定的塑性，應(yīng)力圖形開 始呈現(xiàn)平緩的曲線。實(shí)驗(yàn)荷載 一撓度曲線圖如下、實(shí)驗(yàn)荷載一最大裂縫寬度曲線如下：T嘀載 p r撓度口 408012

10、0 160 200又因?yàn)榕浣盥噬儆谧钚∨浣盥剩室坏┰瓉?lái)由混凝土承擔(dān)的拉力有鋼筋承擔(dān)后，鋼筋迅速達(dá)到的屈 服。受壓區(qū)高度會(huì)迅速降低，以增大內(nèi)力臂來(lái)提高 抗彎能力。同時(shí)，所提高的抗彎能力等于降低后的 荷載引起的彎矩，受壓區(qū)高度才能穩(wěn)定下來(lái)。在撓 度-荷載曲線上就表現(xiàn)為荷載有一個(gè)突然地下降。然后受壓區(qū)高度進(jìn)一步下降，鋼筋歷盡屈服臺(tái)階達(dá) 到硬化階段，荷載又有一定上升。此時(shí)受壓區(qū)混凝 土仍未被壓碎，即梁尚未喪失承載能力，但這是裂 縫開展很大，梁已經(jīng)嚴(yán)重下垂，也被視為以破壞。實(shí)驗(yàn)荷載一相對(duì)受壓區(qū)高度曲線如右圖：適筋破壞：(1)計(jì)算的開裂彎矩、極限彎矩與模擬實(shí)驗(yàn)的數(shù)值對(duì)比，分析原因。開裂彎矩：h0 400

11、 40 360mmftkAs1.78 509x 0.362mm1fckb 1.0 16.7 150Mcr a1 fckbX (h。0.5X) 1.0 16.7 1500.362(3660.362 /2) 0.3269kn m開裂荷載：McrFu a屈服彎矩:h0 40040360mmfykAs x 400 509 81.277mmifckb 1.0 16.7 150Myk aifckbX(h0 0.5X) 1.0 16.7 15081.277(36081.277/2) 65.022kn m0.32690.297kn1.1屈服荷載：Myk Fyk a65.02259.111kn1.1極限彎矩:h

12、0400 40360mmfstkAs540 509 109.725mm1fckb 1.0 16.7 150Mua1 fckbX (h0 0.5X) 1.0 16.7 150109.725(360109.725 /2) 83.870kn m極限荷載：l Mu 83.870Fu76.246kn1.1模擬實(shí)驗(yàn)破壞荷載與計(jì)算破壞荷載比較:兩個(gè)開裂彎矩對(duì)比 兩個(gè)屈服彎矩對(duì)比 兩個(gè)極限彎矩對(duì)比 結(jié)果分析(6.9-0.297) /6.9=95.6%>50%(59.11-52.9) / 59.11=10.5%<50%(76.246-55.2) / 55.2=38.12%<50%誤差符合要求。

13、本次實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比，誤差存在，產(chǎn)生誤差的主要原因有三點(diǎn)：1實(shí)驗(yàn)時(shí)沒(méi)有考慮梁的自重，而計(jì)算理論值時(shí)會(huì)把自重考慮進(jìn)去。2.計(jì)算的階段值都是現(xiàn)象發(fā)生前一刻的荷載，但是實(shí)驗(yàn)給出的卻是現(xiàn)象發(fā)生后一刻的荷載。3.破壞荷載與屈服荷載的大小相差很小,1.5倍不能準(zhǔn)確的計(jì)算破壞荷載。4.整個(gè)計(jì)算過(guò)程都假設(shè)中和軸在受彎截面的中間。(2)繪出試驗(yàn)梁p-f變形曲線。(計(jì)算撓度) 極限狀態(tài)下的撓度ho 400 40 360mmte 生=509=0.0170>0.01 取 0.017Ate 0.5 150 400第13頁(yè)共19頁(yè)sq=Mu0.87h0As83.87 1060.87 360 509=526.09N/mm

14、ftk1.78= 1.1-0.65 =1.1-0.65 =0.980te sq0.017 526.09EsE=Ec2 105_ _42.8 10=7.142 .(bf-b)h fbh。=0As509b h0150 3660.0014Bs1.15EsAsh026 e1+3.5 f2 105 509 36021.15 0.980.26 7.142 0.00141.319 1013131.094 10 N1.2062 mm83.87 106_ _1324 1.094 1013(32233004 1100 )8.890 L/200=16.5mm滿足要求屈服狀態(tài)下的撓度h0 400 40 360mmte

15、 2=509=0.0170>0.01 取 0.017Ate 0.5 150 400Myk 65.022 106sq=407.87N/mm0.87h0As 0.87 360 509ftk1.78= 1.1-0.65 =1.1-0.65-=0.933te sq0.017 407.87Es e=Ec2 1052.8 104=7.142、(bf-b)h f =0f bh°As509b h0150 3660.0014Bs1.15EsAsh。2_ 5_22 10 509 360V 6 7.142 0.00140.2 131.319 1013ki1.145 10 N1.1522 mmf 旦(

16、3L02 4a2)65.022 10624B24 1.145 102233002 4 11002)6.585L/200=16.5mm滿足要求開裂狀態(tài)下的撓度h0400 40 360mmAs509teAte 0.5 150 400=0.0170>0.01 取 0.0170.3269 1062=2.051N/mmMcr= 1.1-0.65ftk=1.1-0.65te sq1.780.017 2.05132 0.2取0.2EsE=Ec2 1054=7.1422.8 104 .(bf-b)h fbh0=0BsAs509b h0150 3660.00141.15EsAsh02 6 e 1+3.5

17、f_ 5_22 10509 3601.15 0.2V 6 7.142 0.00140.2 13”更色1.5950.82721310 N mmsq=0.87h0As 0.87 360 50922(3 33002 4 11002) 0.024 L/200=16.5mm滿足要求旦(3L02 4a2)0.3269 10 1324B24 1.595 1013與實(shí)驗(yàn)結(jié)果0.03相差50%以內(nèi)計(jì)算結(jié)果符合誤差要求，但不符合安全構(gòu)造要求。 同上方法可以計(jì)算出不同荷載作用下的撓度編 號(hào)1234567891011121314荷 載0.3511.1621.3430.839.5147.455454.7755.2655

18、.4955.5555.5255.4355.27撓 度0.031.953.785.557.258.8910.5913.616.7119.7722.7125.5328.2431.2荷載-撓度曲線撓度（mmp-f變形曲線繪制裂縫分布形態(tài)圖。（計(jì)算裂縫）max極限狀態(tài)裂縫寬度cr-sq= (1.9Cs+0.08deq)=1.9 0.98526.09(1.9EsPte2 10510、31+0.08) =0.751mm509/ (400 150屈服狀態(tài)裂縫寬度max cr = (1.9Cs+0.08 -) =1.9 ESPte開裂狀態(tài)裂縫寬度T(1.9 10、c c31+0.08)=0.750mm509/

19、(400 150)sq 乙 一 deq、-max cr = (1.9Cs+0.08 )=1.9EsPte2.051 .0.25(1.9 31+0.082 10510、)=0.00059mm 509/(400 150)用同樣的方法可計(jì)算出如下表:編P1234567891011121314何載0.3511.1621.3430.839.5147.455454.7755.2655.4955.5555.5255.4355.27裂縫 寬度0.031.953.785.557.258.8910.5913.616.7119.7722.7125.5330.1931.2理論荷載-最大裂縫曲線模擬實(shí)當(dāng)荷載-最大裂縫曲

20、線簡(jiǎn)述裂縫的出現(xiàn)、分布和展開的過(guò)程與機(jī)理。當(dāng)荷載在0.4KN內(nèi)，梁屬于彈性階段，受拉應(yīng)力應(yīng)變和受壓應(yīng)力應(yīng)變曲線呈直線。當(dāng)荷載在6.9KN的基礎(chǔ)上分級(jí)加載，受拉區(qū)混凝土進(jìn)入塑性階段，受拉應(yīng)變曲線開始呈現(xiàn)較明顯的曲 線性，并且曲線的切線斜率不斷減小，表現(xiàn)為在受壓區(qū)壓應(yīng)變?cè)龃蟮倪^(guò)程中，合拉力的增長(zhǎng)不斷減小，而此時(shí)受壓區(qū)混凝土和受拉鋼筋仍工作在彈性范圍，呈直線增長(zhǎng)，于是受壓區(qū)高度降低，以保證斜截面內(nèi)力平衡。當(dāng)內(nèi)力增大到某一數(shù)值時(shí)，受拉區(qū)邊緣的混凝土達(dá)到其實(shí)際的抗拉強(qiáng)度和極限拉應(yīng)變，截面處于開裂前的臨界狀態(tài)。接著荷載只要增加少許， 受拉區(qū)混凝土拉應(yīng)變超過(guò)極限抗拉應(yīng)變，部分薄弱地方的混凝土開始出現(xiàn)裂縫。在

21、開裂截面，內(nèi)力重新分布，開裂的混凝土一下子把原來(lái)承擔(dān)的絕大部分拉力交給受拉鋼筋，是鋼筋應(yīng)力突然增加很多，故裂縫一出現(xiàn)就有一定的寬度。此時(shí)受壓混凝土也開始表現(xiàn)出一定的塑性，應(yīng)力圖形開始呈現(xiàn)平緩的曲線。此時(shí)鋼筋的應(yīng)力應(yīng)變突然增加很多，曲率急劇增大，受壓區(qū)高度急劇下降，在撓度-荷載曲線上表現(xiàn)為有一個(gè)表示撓度突然增大的轉(zhuǎn)折。內(nèi)力重新分布完成后，荷載繼續(xù)增加時(shí)，鋼筋承擔(dān) 了絕大部分拉應(yīng)力，應(yīng)變?cè)隽颗c荷載增量成一定的線性關(guān)系，表現(xiàn)為梁的抗彎剛度與開裂一瞬間相比又有所上升，撓度與荷載曲線成一定的線性關(guān)系。隨著荷載的增加，剛進(jìn)的應(yīng)力應(yīng)變不斷增大，直至最后達(dá)到屈服前的臨界狀態(tài)。當(dāng)荷載達(dá)到52.9KN時(shí)，鋼筋屈服

22、至受壓區(qū)混凝土達(dá)到峰值應(yīng)力階段。此階段初內(nèi)力只要增加一點(diǎn)兒，鋼筋便即屈服。一旦屈服，理論上可看作鋼筋應(yīng)力不再增大（鋼筋的應(yīng)力增量急劇衰減），截面承載力已 接近破壞荷載，在梁內(nèi)鋼筋屈服的部位開始形成塑性鍍，但混凝土受壓區(qū)邊緣應(yīng)力還未達(dá)到峰值應(yīng)力。隨著荷載的少許增加， 裂縫繼續(xù)向上開展， 混凝土受壓區(qū)高度降低 （事實(shí)上由于鋼筋應(yīng)力已不再增加而混凝 土邊緣壓應(yīng)力仍持續(xù)增大的緣故，受壓區(qū)必須隨混凝土受壓區(qū)邊緣應(yīng)變?cè)黾佣档停駝t截面內(nèi)力將不平衡），中和軸上移，內(nèi)力臂增大，使得承載力會(huì)有所增大，但增大非常有限，而由于裂縫的急劇開展和混凝土壓應(yīng)變的迅速增加， 梁的抗彎剛度急劇降低， 裂縫截面的曲率和梁的撓

23、度迅速增大， 所以我們可以看到在受拉鋼筋屈服后荷載 撓度曲線有一個(gè)明顯的轉(zhuǎn)折， 此后曲線就趨于平緩， 像是步上了一個(gè)臺(tái)階一樣。4、實(shí)驗(yàn)結(jié)果討論與實(shí)驗(yàn)小結(jié)。試驗(yàn)表明適筋破壞屬于延性破壞： 從鋼筋屈服到受壓區(qū)混凝土壓碎的過(guò)程中， 鋼筋要?dú)v經(jīng)較大的塑性變形，隨之引起裂縫急劇開展和撓度劇增。因此，在工程應(yīng)用中絕不能出現(xiàn)少筋、超筋的配筋情況。通過(guò)本次模擬試驗(yàn)掌握了正截面受彎的三個(gè)受力階段， 充分體驗(yàn)了鋼筋混凝土受彎的整個(gè)過(guò)程； 同時(shí)還掌握了擾度和裂縫的計(jì)算。 通過(guò)這次試驗(yàn)， 我熟悉掌握其構(gòu)件受力和變形的三個(gè)階段以及破壞特征、 掌握了不同荷載強(qiáng)度下?lián)隙群土芽p寬度的計(jì)算并且通過(guò)計(jì)算三種情況下梁的屈服荷載和破

24、壞荷載跟實(shí)驗(yàn)所得到的數(shù)值進(jìn)行計(jì)較， 讓我進(jìn)一步明白， 在實(shí)際施工時(shí)與應(yīng)該注意： 一定要根據(jù)構(gòu)件的安全等級(jí)計(jì)算好承載力和強(qiáng)度，以保證施工安全和周邊環(huán)境、構(gòu)造物和人民財(cái)產(chǎn)的安全！2. 斜截面受剪構(gòu)件無(wú)腹筋梁斜拉受剪破壞試驗(yàn)設(shè)計(jì)。 （ 35 分）學(xué)習(xí)目標(biāo)掌握剪跨比的概念、斜截面受剪的三種破壞形態(tài)以及腹筋對(duì)斜截面受剪破壞形態(tài)的響；熟練掌握矩形、 T 形和 I 字形截面斜截面受剪承載力的計(jì)算方法；熟悉縱筋的彎起、截?cái)嗉板^固等構(gòu)造要求。A真實(shí)實(shí)驗(yàn)儀器設(shè)備：1 、靜力試驗(yàn)臺(tái)座，反力架，支座及支墩2 、 20T 手動(dòng)式液壓千斤頂3 、 20T 荷重傳感器4 、 YD-21 型動(dòng)態(tài)電阻應(yīng)變儀5 、 X-Y 函數(shù)

25、記錄儀器6 、 YJ-26 型靜態(tài)電阻應(yīng)變儀及平衡箱7、讀書顯微鏡及放大鏡8、位移計(jì)（百分表）及磁性表座9、電阻應(yīng)變片，導(dǎo)線等日模擬實(shí)驗(yàn)儀器設(shè)備：1 、筆、計(jì)算紙2、電腦3、SSBCAI軟件實(shí)驗(yàn)簡(jiǎn)圖一、受彎構(gòu)件有: 正截面受彎破壞（M） 、斜截面受剪破壞（M、 V） 、斜截面受彎破壞（M、 V）A、斜截面受剪通過(guò)計(jì)算和構(gòu)造來(lái)保證。斜截面受堂通過(guò)構(gòu)造來(lái)保證。第23頁(yè)共19頁(yè)要解決的主要問(wèn)題腹剪斜裂縫、彎剪斜裂縫斜截面受剪破壞的三種主要形態(tài)1、無(wú)腹筋梁的斜截面受剪破壞形態(tài)：試驗(yàn)表明，無(wú)腹筋梁的斜截面受剪破壞形態(tài)主要由剪跨比決定。(1)斜壓破壞發(fā)生條件：l<1破壞特征：首先在梁腹部出現(xiàn)腹剪斜裂

26、縫， 隨后混凝土被分割成斜壓短柱， 最后斜向短柱混凝土壓壞而破壞。 破壞取決于混凝土的抗壓強(qiáng)度。 脆性破壞。(2)剪壓破壞發(fā)生條件：1入3。破壞特征：首先出現(xiàn)豎向裂縫，隨后豎向裂縫斜向發(fā)展，并形成一條臨界斜裂縫,最后剪壓區(qū)混凝土破壞而破壞。破壞取決于剪壓區(qū)混凝土的強(qiáng)度。脆性破壞。(發(fā)生條件：入3。破壞特征:一旦裂縫出現(xiàn)，就很快形成臨界斜裂縫， 承載力急劇下降，構(gòu)件破壞。承載力主要取決于混凝土的 抗拉強(qiáng)度。脆性顯著。P(4)三種破壞形態(tài)的特征比較三種破壞形態(tài)的特征比較(斜截面三種破壞都是脆性)(1)斜拉破壞為受拉脆性破壞，脆性最顯著；且混凝土抗壓強(qiáng)度未發(fā)揮。(2)斜壓破壞為受壓脆性破壞。（3）剪

27、壓破壞為脆性破壞，脆性相對(duì)好些。有腹筋梁的斜截面受剪破壞形態(tài)破 壞 形 態(tài) 主 要 由 剪 跨 比 和 箍 筋 配 置 量 決 定一一一剪跨比 配箍率l <11< l <3l >3無(wú)腹筋斜壓破壞剪壓破壞斜拉破壞r sv很小斜壓破壞剪壓破壞斜拉破壞r sv適里斜壓破壞剪壓破壞剪壓破壞r sv很大斜壓破壞斜壓破壞斜壓破壞實(shí)驗(yàn)小結(jié)：一、無(wú)腹筋梁（主要是受力性能）：1、剪跨比（入）的概念。2、傳力機(jī)構(gòu)：拉桿-拱模型。3、破壞形態(tài)：斜拉、剪壓和斜壓破壞。發(fā)生的條件（入）、破壞特征。二、有腹筋梁（有受力性能、設(shè)計(jì)計(jì)算和構(gòu)造措施三個(gè)方面）：（1）配箍率（sv）的概念和箍筋的作用。（2）傳力機(jī)構(gòu)：拱形桁架模型。（3）破壞形態(tài)：斜拉、剪壓和斜壓破壞。發(fā)生的條件（入 、 psv ）、 破壞特征。（4）影響承載力的主要因素：入、fc 、 p 、 p sv。有關(guān)設(shè)計(jì)計(jì)算：（1）如何建立有腹筋梁斜截面抗剪承載力的計(jì)算公式？（