1、目錄前言·················································&#

2、183;·········· 1 摘要及關鍵詞······································

3、;·············· 2 第 1 章 主接線的設計·································&#

4、183;··········· 3 11 發電機臺數和參數的確定· ································· 3 12 變壓

5、器臺數和參數的確定· ································ 3 13 廠用電的設計的確定· ···········

6、3;························ 4 14 220kV 主接線的設計······················

7、3;·············· 6 第 2 章 短路電流計算點的確定和短路計算結果· ····················· 9 21短路電流計算點的確定· ·····

8、83;····························· 9 22 短路電流計算··················

9、83;························· 9 23 短路電流計算結果· ·····················

10、················· 16 第 3 章 主要電氣設備的配置和選擇· ····························&

11、#183;·· 16 31主要電氣設備的配置· ····································· 16 32主要電氣設備的選擇· ···

12、;·································· 17 第 4 章 所選電氣設備的校驗 ············

13、83;·························· 21 41 斷路器的校驗·····················&#

14、183;······················ 22 42 隔離開關的校驗·························

15、················· 23 43 電流互感器的校驗· ·····························&#

16、183;········· 23 44 母線的校驗······································&#

17、183;······· 25 第 5 章繼電保護的配置和考慮· ····································· 25 51

18、 概述·················································

19、83;··· 25 52 發電機保護配置··········································· 27 53

20、變壓器的保護配置········································ 29 結論 ·······

21、83;·················································

22、83;··· 30 謝辭·············································

23、83;··············· 31 參考文獻 ·································

24、························ 32 附錄一 所選設備一覽表 ·······················&#

25、183;···················· 33 附錄二 電氣主接線 ···························

26、····················· 35前言畢業設計是我們在校期間最后一次綜合訓練，它將從思維、理論以及動手能力方面給予 我們嚴格的要求。使我們綜合能力有一個整體的提高。它不但使我們鞏固了本專業所學的專 業知識，還使我們了解、熟悉了國家能源開發策略和有關的技術規程、規定、導則以及各種 圖形、符號。它將為我們以后的學習、工作打下良好的基礎。能源使社會生產力的重要基礎，隨著社會生產的

27、不斷發展，人類使用能源不僅在數量上 越來越多，在品種及構成上也發生了很大的變化。人類對能源質量也要求越來越高。電力使 能源工業、基礎工業，在國家建設和國民經濟發展中占據十分重要的地位，是實現國家現代 化的戰略重點。電能也是發展國民經濟的基礎，使一種無形的、不能大量存儲的二次能源。 電能的發、變、送、配和用電，幾乎是在同時瞬間完成的，須隨時保持功率平衡。要滿足國 民經濟發展和要求，電力工業必須超前發展，這是世界發展規律。因此，做好電力規劃，加 強電網建設，就尤為重要。而變電站在改變或調整電壓等方面在電力系統中起著重要的作用。 它承擔著變換電壓、接受和分配電能、控制電力的流向和調整電壓的責任。22

28、2KV 變電站電氣部分設計使其對變電站有了一個整體的了解。該設計包括以下任務：1、主接線的設計 2 、主變電壓器的選擇 3 、短路計算 4 、導體和電氣設備的選擇 5 、所用電設計摘要：本文首先根據任務書上所給系統與線路及的參數，分析負荷發展趨勢。然后通過對擬 建發電廠的概括以及出線來考慮，并通過對負荷資料的分析，安全，經濟及可靠性方面考慮， 確定了 220kV 以及廠用電的主接線，然后又確定了主變壓器臺數，容量及型號，同時也確定 了站用變壓器的容量及型號，最后，根據最大持續工作電流及短路計算的計算結果，對高壓 熔斷器，隔離開關，母線， 絕緣子和穿墻套管 ，電壓互感器，電流互感器進行了選型，從

29、而 完成了 2×300MW發電廠電氣一次部分的設計。關鍵詞 ：發電廠 變壓器 主接線第 1 章 主接線的設計電氣主接線是由各種電氣設備如：發電機、變壓器、斷路器、隔離開關、互感器、母線、 電纜、線路等按照一定的要求和順序連接起來，完成電能的輸送和分配的電路。主接線的好 壞不僅影響到發電、變電站和電力系統本身，同時也影響到工農業的生產和人民的正常生活。 因此，發電廠、變電站的主接線必須滿足以下基本要求：1、保證對必要用戶的供電可靠性；2、接線應力求簡單、清晰、操作簡便；3、運行靈活，設備投、停方便，檢修、隔離、維護方便；4、投資少、運行費用低；5、又擴建的可能性。1 1 發電機臺數和參

30、數的確定發電機的臺數確定為 2 臺，選擇型號為： QFSN-300-2 ，具體參數見下表：型號額定 電壓額定 電流功率 因數定子 接線負序電 抗（ %）零序電 抗（%）同步電 抗（%）次暫態 電抗（%）QFSN-300-218kV11320A0.852-y23.369.36236.3519.15表 1-112 變壓器臺數和參數的確定121 主變壓器臺數和參數的確定 發電廠主變壓器的容量和臺數的確定：發電機與主變壓器為單元接線時，主變壓器的容 量可按照下列條件的較大者選擇：（ 1） 按發電機的額定容量扣除本機組的廠用負荷后，留有10%的余度。（ 2） 按發電機的最大連續輸出容量扣除本機組的廠用負

31、荷。 本次電廠的設計采用的是發電機 -變壓器單元接線，所以容量的確定，根據第一條選擇：（1 8%） * PG300 * （1 8%）SNG * 1.1* 1.1 357176 kVAcos 0.85高壓側電壓： 242kV 低壓側： 18kV主變壓器臺數和參數選擇結果： 臺數確定為 2 臺，型號為： SFP7-360000/220 具體參數見下表：型號額定容量 （kVA）額定高壓（kV ）額定低壓（kV）連接組別阻抗電壓 （%）SFP7-360000/220360000242 2× 2.5%18YN,d1114.31 3 廠用電的設計的確定131 廠用電壓等級的確定 經技術經濟比較，

32、我國有關技術規定中指定廠用電壓的確定原則如下： 發電廠可采用 3kV 、6kV 、10kV 作為廠用電電壓。發電機容量為 100300MW 的機組宜 采用 6kV 。所以本次發電廠設計的廠用電電壓等級為： 6kV132 廠用電源及其引接方式 （1）廠用工作電源及其引接方式 發電機額定功率為 200MW 及以上時， 一般采用單元接線， 這時廠用電源一般從發電機組 出口或變壓器低壓側引接， 如下圖所示： 由于發電機容量為 200MW 及以上的發電機組引出線 及廠用分支采用封閉母線，封閉母線發生相間短路故障的機會很少，因此廠用分支不可裝設 斷路器，但應有可靠的可拆連接點以便滿足檢修調試的要求。圖 1

33、-1 廠用電源引接方式（ 2）啟動備用 /電源的取得 當工作電源故障時，應由備用電源繼續向廠用電負荷供電。啟動電源完全消失時，保證 機組重新啟動的廠用電源。一般容量在 200MW 及以上機組需要設置啟動電源。高壓廠用備用變壓器的引接線應遵循以下原則：1）當設有發電機電壓母線時，可由于工作電源不同的分段上引出。2）當無發電機電壓母線時， 由與電力系統連接可靠的最低一級電壓母線上引出， 或由聯 絡變壓器的第三（低壓）繞組引出，并應保證在發電廠全廠停電的情況下，能從電力 系統取得足夠的電源。3）有兩個及以上的備用電源時應由兩個相對獨立的電源引出。4）在技術經濟條件許可的情況下，可由外部電網接一條專用

34、線路供電。 本廠設計方案為1 3 3 廠用變壓器容量參數的選擇和確定1）廠用工作變的選擇廠用工作變的臺數確定為 2臺，選分裂繞組變壓器， 高壓側電壓： 18kV 低壓側電壓： 6.3kV容量的確定：8% * PGcos300 * 8%0.8528235 kVA表 1-4選擇結果：型號 SFF7-40000/18 具體參數見下表：表 1-3型號容量高壓低壓全穿越電抗半穿越電連接組別（kVA）（kV）（kV）（%）抗（ %）SFF7-40000/1840000/ 218 2×6.3-6.38.0115.06D，d0，d0× 200002.5%表 1-32）廠用起備變的選擇廠用起

35、備變的臺數確定為 1 臺，選分裂繞組變壓器； 高壓側電壓： 220kV 低壓側電壓： 6.3kV 容量的確定：8% * PGSNcos300 * 8%0.8528235 kVA選擇結果：型號 SFPFZ-40000/220 具體參數見下表：型號容量 （kVA）高壓 （kV）低壓 （kV）全穿越電抗（%）半穿越電 抗（ %）連接組別SFPFZ-40000/22040000/2×20000220 8×1.25%6.3-6.3025YN ，d11， d111 4 220kV 主接線的設計1 4 1 方案一：采用雙母線接線 如圖 1-2圖 1-2 220kV 雙母線接線雙母線的兩組

36、母線同時工作，并通過母聯斷路器并聯運行，電源與負荷平均分配再亮組 母線上。由于母線繼電保護的要求，一般某一回路固定于某一母線連接，以固定連接的方式 運行。（1）優點1）供電可靠。通過兩組母線隔離開關的倒閘操作，可以輪流檢修一組母線而不致使供電 中斷；一組母線故障后，能迅速恢復供電；檢修任意回路的的母線隔離開關只停該回路。2）調度靈活。各個電源和各回路負荷可以任意分配到某一組母線上，能靈活地適應系統 中各種運行方式調度和潮流變化的需要。3）擴建方便。向雙母線的左右任何一個方向擴建，均不影響兩組母線的電源和負荷均勻 分配，不會引起原有回路的停電。當有雙回線路布置時，可以順序布置，以致連接不同的母

37、線段時，不會如單母線分段那樣導致出現交叉跨越。4）便于試驗。 當個別回路需要單獨進行試驗時， 可將該回路分開， 單獨接至一組母線上。（2）缺點1）增加一組母線和使每回路就要增加一組母線隔離開關。2）當母線檢修或故障時，隔離開關作為倒換操作電器，容易誤操作。為了避免誤操作， 需要在隔離開關和斷路器之間裝設連鎖裝置。( 5)適用范圍： 當出線回路數或母線上電源較多、輸送和穿越功率較大、母線故障后要求迅速恢復供電、 母線或母線設備檢修時不允許影響對用戶的供電、系統的運行調度對接線的靈活性有一定要 求時采用，各級電壓采用的具體條件如下：1) 610KV 配電裝置，當短路電流較大、出線需要帶電抗器時。2

38、) 3563KV 配電裝置，當出線回路數超過 8 回時；或連接的電源較多、負荷較大時。3) 110220KV 配電裝置出線回路數為 5 回及以上時；或當 110220KV 配電裝置，在系統 中居中重要地位。出線回路數為 4 會及以上時。1 4 2 方案二：采用雙母線帶旁路接線 如圖 1-3圖 1-3 雙母線帶旁路接線 雙母線帶旁路母線接線的特點： 雙母線接線與單母線相比提高了供電的可靠性，但是在檢修出線斷路器時，該回出線將 會停電，若加裝旁路斷路器則可避免檢修斷路器時造成短時停電。1) 接線特點 在出線隔離開關外側，加裝一條旁路母線，每一回出線通過一傍路隔離開關與旁母相連； 在每段匯流母線與旁

39、母之間加裝一臺斷路器，組成專設旁路斷路器的接線。帶有專用旁路斷路器的接線，多裝了斷路器增加了投資，當供電有特殊要求或出線回數 過多時，整個出現斷路器的檢修時間較長時采用。2) 優、缺點分析 采用專設旁路斷路器接線，避免了檢修斷路器時造成的短時停電。這種接線的運行操作方便，不影響雙母的正常運行，但是多加了一臺斷路器增加了投資和配電裝置的占地面積。且旁路斷路器的繼電保護為適應各回出線的要求，其整定較為復雜。143 兩種方案的比較和選擇方案一：采用雙母線接線方案二：采用雙母線帶旁路接線優點： 1）供電可靠。通過兩組母線隔離 開關的倒閘操作， 可以輪流檢修一組母線而不 致使供電中斷； 一組母線故障后，

40、 能迅速恢復 供電；檢修任意回路的的母線隔離開關只停該 回路。2）調度靈活。各個電源和各回路負荷可 以任意分配到某一組母線上， 能靈活地適應系 統中各種運行方式調度和潮流變化的需要。 3）擴建方便。向雙母線的左右任何一個方向 擴建，均不影響兩組母線的電源和負荷均勻分 配， 不會引起原有回路的停電。 當有雙回線路 布置時， 可以順序布置， 以致連接不同的母線 段時，不會如單母線分段那樣導致出現交叉跨 越優點：采用雙母線帶旁路接線具有上述， 雙母線的優點，但是采用專設旁路斷路器接 線， 避免了檢修斷路器時造成的短時停電。 這 種接線的運行操作方便， 不影響雙母的正常運 行。缺點： 1）增加一組母線

41、和使每回路就要 增加一組母線隔離開關。2）當母線檢修或故障時， 隔離開關作為 倒換操作電器， 容易誤操作。 為了避免誤操作， 需要在隔離開關和斷路器之間裝設連鎖裝置。缺點：但是多加了一臺斷路器增加了投資和配 電裝置的占地面積。 且旁路斷路器的繼電保護 為適應各回出線的要求，其整定較為復雜。表 1-5經過綜合考慮分析，比較側重于對供電的可靠性，至于造價作為了輔助的考慮因素，所 以選擇了雙母線帶旁路接線，這樣避免了檢修斷路器時造成的短時停電，提高了供電的可靠 性。第 2 章 短路電流計算點的確定和短路計算結果21 短路電流計算點的確定 短路是電力系統中最常見的且很嚴重的故障。短路故障將使系統電壓降

42、低和回路電流大 大增加，它不僅會影響用戶的正常供電， ，而且會破壞電力系統的穩定性，并損壞電氣設備。 因此，在發電廠變電站以及整個電力系統的設計和運行中，都必須對短路電流進行計算。短路電流的計算目的是為了選擇導體和電器，并進行有關的校驗。按三相短路進行短路 電流計算。最終確定的短路計算點有三個：220kV 母線（ k1）；發電機機端 18kV（ k2）；廠用電母線 6kV（ k3）.22 短路電流計算系統圖：SK1K2G1 G2K3等效電路圖：X5K3X6X1X2X8G1G2X10T1 X3 X4 T2K2X7X9X11x1x2xd% * S B19 .15100 * 0 . 850 . 05

43、4* P N100100* 300uk% * S B1 4 .3*100x3x40 . 0 4100 * S N100*360x 5 0 .0 3查所選廠用分裂變壓器的參數可知：全穿越電抗廠用分裂變壓器的等效阻抗電路圖： 1：表示側=8.01%半穿越電抗 =15.06%2，3：表示低壓6kV側xx911x 7'x9'15 .06 %x 7'0.5x 9' 8.01%x7'0.96%0. 0096x9'14 .1%0.141解得：基準容量SB100 MVA U BU avxx70 .0 0 9 6 *SBSN0 .0 0 9 6X7X9X110.2

44、 kmx9 0 .141SBSN0 .14110000040000100000400000 .02 40 . 3525 x 11短路點 k1的計算（ 220kV 母線） 等效電路圖：X5X5X3K1K1X5T1X4 T2X34K1X1X2X31G1G2X12如圖一：x5.00 .0 4x2.054如圖x5.034. 02x 12如圖三：x5.031對于無窮大系統：im.833.3 3 3標幺值：x50 .0SN有名值：BU av * 3100230 * 1 .7320 .251 k AI SN * I P0 .251 * 33 .3338 .368kAIimP 1 2(K im1)2 8.36

45、8 * 122 * 0.8 212 .635 kAiimP * Kim * 28.367 * 1.8* 2 21.3kA對于發電機：k im1 . 85標幺值：x js x 31* S N0 . 0476000 . 332SB100 * 0 . 85發電機的運算曲線：t=0s ：I=3.12t=1s：I=2.23t=2sI=2.4INSN3 * 0.85 * 2306003 * 0.85 * 2301.772 kA有名值： t=0st=1st=2sI im 21 .297 14 .46335 .76 kAiim12 .635 8.645 21短路點 k2 的計算(發電機機端 18kV) 等效電

46、路圖：sX5T1 X3 X4 T2K2X1 X2G1 G2.28 kAc53X X3 K2I=3.12 × 1.772=5.53kAI=2.23 ×1.772=3.95 kAI=2.4 × 1.772=4.253 kAIim It 0s 1 2(Kim 1)2 5.53* 1 2* 0.852 8.645 kAi im I t 0s *K im * 2 5.53 * 1.85 * 2 14.46kA對于短路點 k1 ：t=0s： I=8.368+5.53=13.897kAt=1s： I=8.368+3.95=12.32 kAt=2s： I=8.368+4.253=

47、12.621kA圖一：x50.0 3 x 3x40.0 4 x 1x 2 0 .0 5 4圖二：x 42x 4 x 20.094圖三：x acx5x3x 5 * x30 .030 .040 .03 * 0 .040 .0824x 420 .094x bcx3x 42x 42 * x 30 .04 0 .0940 .04 * 0 .094x50 .030 .258對于系統：im1 .8標幺值：有名值：I imiimSNIPx acSB824100.136SNav*IIP 1 2(K iIP對于發電機標幺值：x jsim* K im * 2G1：x1imSGSB查發電機的運算曲線： t=0st=1

48、st=2sINSG3 * 0.85 *18 * 1 .7323 .208 k AP 3 .208 * 12 .13638 .932 kA181)238 .932 * 122* 0.8258 . 786 kA38.932 * 1.8* 299 .089 kA.90 . 054I=5.58I=2.82I=2.62300100300* 0 . 850 .191511 .321 kA3 * 0.85 * 18有名值：t=1st=2st=0sI=5.58I=2.82I=2.6211.321=63.17kA11.321=31.925 kA11.321=29.661 kAIimIt0s1 2(K im1)2

49、 63.17* 1 2* 0.92 102 .25kAi imIt0s im63.17 *1.9* 2 169 .713 kA對于發電機G2：k im.8標幺值：x jsx bcSGSB0 .258* 100 * 0 . 850 .91查發電機的運算曲線：t=0s：I=1.18t=1s：I=1.19300t=2s ： I=1.29SG3 * 0.85 * 183003 * 0.85 * 1811 .321 kA有名值： t=0s ：I=1.18 × 11.321=13.359kAt=1s ：I=1.19 × 11.321=13.472 kAt=2s ：I=1.29 

50、5; 11.321=14.604 kAIimIt 0s 1 2(Kim 1)2 13 .359 * 1 2* 0.8220.158 kAiimIt 0s * K im * 2 13.359 * 1.8* 2 34kA對于短路點 k2 ：t=0s ：I=63.17 +13.35+38.932=115.452kAt=1s ：I=13.427+31.925+38.932=84.329 kAt=2s ：I=14.604+29.661+38.932=83.197kAI im 102 .25 58 .786 20 .158 181 .194 kA34 99 .089 169 .713302 .802 kA

51、短路點 k3 的計算（廠用電母線6kV)等效電路圖：sX5T1X3X4 T2X6X1X2K3X8K3G1G2(S) AXACX68iimD K3Ax5T1(S) ABXABXACx3CB (G2)Cx68Cx68XBCx1K3X1(G1)(S)AXACXAEXBC1DE (G1,G2)EK3XDE(G1,G2)圖一： x 5 0 . 0 3 x 3x40 .0 4 x1x 2 0 .054x 6 0 .02 4 x 80 . 353圖x 5 0 .03x10.054x30. 0 4x 68x6x80.0240. 3 530 . 3 7 7x 42 x 4x20.040 . 0540 . 0 9

52、 4圖三：x ACx 5 x 3x5*x30 . 030.040. 03 * 0 . 040 . 0824x 420 . 094x BCx 3 x 42x 42*x30.040 . 0940.04 * 0 .0940 . 258x50 .03x50 .0 3 x 10054x 680. 3 77圖四：x 68 0 . 3 7 7 x AC 0 . 0824x BC 1x BC * x 10 . 258* 0 . 054x BC x 10 . 2580 . 054圖五：x ADx ACx68x AC * x 680 . 0824x BC 10 . 0450.3770 .0824 * 0.3771

53、.150.045x DEx 68x BC 1x 68 * x BC 10 .3770 .045x AC0 .377 * 0.045 0 . 0824對于無窮大系統：kim1 . 80 .628IP標幺值：1x ADI SN有名值：9 . 165 k AS B 100 U av * 3 6 . 3 * 1 . 732I I P I SN * I P 0 . 348 * 9 .165 3 .189 kAIim I P 1 2(Kim 1)2 3.189 * 1 2* 0.824.815 kAiim I P * Kim * 2 3.189 * 1.8* 2 8.117 kA對于發電機： k im 1

54、 . 85 近似看做無窮大系統：標幺值：x jsx DE* S N SB0 . 628 *6004 . 433100*0 . 85ISN60064 .691kAIN3 * 0.85 * 2303 * 0.85* 6.3I110 . 226x js4 . 433有名值：I0 .226* 64 .69114 .593kAI imI t 0s 12(K im 1)22 14 . 593*12*0.85222 .818 kAiimIt 0s *K im * 214 . 593 *1.85 *238.174 kA對于短路點 k3 ： I=3.189+14.593=17.782 kAI im4.81522

55、 .81827 .633 kAiim8.11738 .17446 .291kA23 短路電流計算結果 ：見下表電壓 等級短路點短路電流周期分量的有效值（ kA）短路全電路 最大有效值（kA）短路沖擊 電流（ kA）t=0st=1st=2s220kV220kV 母線 （k1）13.89812.3212.62122.2835.7618kV發電機 端 18kV （k2）115.45284.32983.197181.194302.8026kV廠用母 線 6kV （k3）17.78217.78217.78230.93546.291表 2-1第 3 章 主要電氣設備的配置和選擇31 主要電氣設備的配置一、

56、隔離開關的配置（1）斷路器兩側安裝。（2）中性點直接接地變壓器。二、接地刀閘（1）母線接地刀閘宜裝設在母線電壓互感器的隔離開關上，和母聯隔離開關上。（2）63kV 及以上配電裝置，斷路器兩側隔開，加裝地刀，雙母線接線兩母線隔離開關 的斷路器可共用一組接地刀閘。（4）旁路母線一般裝一組地刀，設在旁路隔離開關的旁母側。（5） 63kV 以上主變進線側隔開，主變側裝一組地刀。三、電壓互感器。（1）6220kV 電壓等級的每組主母線的三相上應裝設電壓互感器。（2）旁路母線上是否需要裝設，應視各回出線外側裝設情況和需求。（3）當需要監視和檢測線路側有無電壓時，出線側的一相上應裝設電壓互感器。（4）發電機

57、出口處一般裝設兩組電壓互感器。四、電流互感器（1）凡裝有斷路器的回路均應裝。 （2）發電機和變壓器中性點，發電機和變壓器的出口。（3）對直接接地系統，一般接三相配置，對非直接接地系統，依要求三相或兩相。（4）線路變壓器串，當變壓器的套管電流互感器可以利用時可裝設三組。五、避雷器 （1）配電裝置每組母線上，但進出線都裝除外。（2）旁路依情況裝設。（3）220kV 及以下變壓器裝設（依情況） 。（4）變壓器中性點。（5）單元接線發電機出線裝設一組。（ 6） 110kV220kV 線路側一般不裝。32 主要電氣設備的選擇由于電氣設備和載流導體得用途及工作條件各異 , 因此它們的選擇校驗項目和方法也都

58、 完全不相同。但是，電氣設備和載留導體在正常運行和短路時都必須可靠地工作，為此，它 們的選擇都有一個共同的原則。電氣設備選擇的一般原則為：1. 應滿足正常運行檢修短路和過電壓情況下的要求并考慮遠景發展。2. 應滿足安裝地點和當地環境條件校核。3. 應力求技術先進和經濟合理。4. 同類設備應盡量減少品種。5. 與整個工程的建設標準協調一致。6. 選用的新產品均應具有可靠的試驗數據并經正式簽訂合格的特殊情況下選用未經正式 鑒定的新產品應經上級批準。技術條件：選擇的高壓電器，應能在長期工作條件下和發生過電壓、過電流的情況下保持正常運行。1. 電壓選用的電器允許最高工作電壓 U max不得低于該回路的

59、最高運行電壓 UN ,即Umax UN2. 電流選用的電器額定電流 I N不得低于所在回路在各種可能運行方式下的持續工作電流Ifmax ，即I N >I f max321 斷路器的選擇220kV 斷路器：短路全電路最大有效值（ kA）： 35.761.05* 300Ifmax 230* 0.85* 3 0.972kA電壓等級型號額定電壓額定電流額定開斷 電流（ kA ）極限過電流 峰值（ kA ）熱穩定電 流（kA）220kVLW12-220220kV1000A4010046(4s)表 3-16kV 開關柜：短路全電路最大有效值（ kA）： 67.346max1.05* 2006.3*

60、31.924kAKYN3-10/13 型金屬鎧裝移開式高壓開關柜 技術參數：見下表名稱參數名稱參數額定電壓（ kV ）6熱穩定電流（ kA ）31.5(4s)最高工作電壓（ kV ）7.2額定電流（ A ）2000額定開斷電流峰值（ kA ）80母線系統單母線額定動穩定電流（ kA ）80操動機構電磁型 /彈簧表 3-2一次接線方案：KYN3-10/13ZNCT8322 隔離開關的選擇220kV ：1.05* 300230* 0.85* 30.972kA1.05* 2006kV ：If max 6.3* 3 1.924kAf max隔離開關參數：電壓等級型號額定電壓額定電流動穩定電 流（kA

61、）熱穩定電 流（ kA ）220kVGW4-220D/200220kV1000A10446(4s)6kVGN2-10/200010kV2000A8551(5s)表 3-33 2 3 電壓互感器的選擇按電壓等級選擇：位置型號額定電壓（ kV ）準確級一次二次輔助線圈220kV 母線出線YDR-220220 / 30 .1 / 30.10.5220kV 母線JCC5-220220 / 30 .1 / 30.10.5發電機出口JSJW-15200.10.10.56kV 母線JSJB-660.10.10.56kVJDZJ-66 / 30 .1 / 30.10.5表 3-43 2 4 電流互感器的選擇I

62、 f max18kV 發電機出口：1.05* 30011.887kAI f max220kV ：1.05* 300230* 0.85* 30.972kA18* 0.85* 3II f max6 kV ：1.05* 200 1.925kA6*0.85* 3選擇結果：電壓等級（kV ）型號額定電流 比/A準確度二次負荷 / 熱穩定倍 數（ 1s）動穩定倍 數18LMZ1-2012000/50.5220LR1-2201200/50.51.260606LAJ-102000/50.52.45090表 3-53 2 5 母線的選擇I f max6kV 母線單根母線的最大持續工作電流：1.9251.9325

63、 1.058kAI f max1.05* 300* 2220kV 母線單根母線的最大持續工作電流：1.945kA230 * 0.85 * 36kV 母線選擇結果：鋁絞線型號： LJ-625 載流量： 1.14kA220kV 母線選擇結果：鋁錳合金 型號：100 90載流量： 702.35kA 80 2.35kA發電機機端封閉母線：f max18kV 發電機出口：18kV 廠用分支母線：1.05* 30011.887kA18* 0.85* 30.08*1.05*300I f max18*0.85* 30.951kA封閉母線技術數據及外型尺寸：母線類別絕緣水平（kV）額定電流（A）外型尺寸（ mm

64、）參閱圖號ASH13-1-1主母線24120009501300730廠用分支 母線243000600850515表 3-63 2 6 避雷器、熔斷器的選擇按電壓等級選擇，選擇結果如下：避雷器：位置型號額定電壓有效值系統電壓220kV 母線Y10W1-228/565228kV220kV6kV 母線Y5W-7.6/257.6kV6kV18kV 發電機機端BFYZ-41-30041kV20kV主變壓器中性點Y1W-146/320146kV220kV表 3-7熔斷器：位置型號額定電流額定電壓6kV 電壓互感器RN-1-6/22A6kV18kV 電壓互感器RN2-20/0.50.5A20 kV表 3-8

65、第 4 章 所選電氣設備的校驗短路電流通過電氣時，會引起電器溫度升高，并產生巨大的電動力。校驗的一般原則：（1）校驗動穩定動穩定是指電器通過短路電流時，其導體、絕緣和機械部分不因短路電流的電動力效應引起損壞，而能繼續工作的性能。電器的動穩定電流，是指電器根據動穩定的要求所允許通 過的最大短路電流。為保證電器的動穩定，在選擇電器時應滿足電器的動穩定電流ip 不小于 通過電器的最大三相沖擊短路電流 ii（m3） 的條件，即：i p ii（m3）p im（2）校驗熱穩定熱穩定是指電器通過短路電流時，電器的導體和絕緣部分不因短路電流的熱效應使其溫 度超過它的短路時最高允許溫度，而造成損壞妨礙繼續工作的

66、性能。電器制造廠家根據國家有關規定，一般提供電器 2s 的熱穩定電流（如需要可提供 3s， 4s或1s熱穩定電流） 。為保證電器的熱穩定， 在選擇電器時應滿足電器所允許的熱效應 （ It2 t） 不小于短路電流通過電器時短路電流的最大熱效應Qk 的條件，即：2I t2 t Qk式中Qk 短路時的最大熱效應；I t 時間 t 的熱穩定電流。41 斷路器的校驗220kV 斷路器：熱穩定校驗： It2t 462 4 8464 （ kA） 2 S"2 2 2I "2 10I z2t I z2tz短路熱效應 Qk 為：Qk2 tk k 1213.8982 10 12.322 12.6

67、21212311.7 (kA)2 S所以， It2 t Qk 滿足熱穩定校驗。動穩定校驗：i p 100kA iim 35.76kA 所以：熱穩定校驗滿足6kV 開關柜：熱穩定校驗：2 2 2It2t 31.52 4 3969 (kA)2 S短路熱效應 Qk 為：I "2 10I z2tIz2tQkz 2 1217.7822 2635.1 (kA)2S所以， It2 t Qk 滿足熱穩定校驗。動穩定校驗：i p 80kA iim 67.346kA所以：熱穩定校驗滿足42 隔離開關的校驗220kV 隔離開關：熱穩定校驗：It2t 462 4 8464 ( kA) 2 S"2短路熱效應 Qk 為： Qk210I 2tz212Iz2t2 2 213.8982 10 12.322 12.6212122311.7 (kA)2 S所以， It2t Qk 滿足熱穩定校驗。動穩定校驗： i p 104kA iim 35.76kA 所以：動穩定校驗滿足6kV 隔離開關：短路熱效應 Qk 為：QkI "2 10I 2t I z2tz21217.7822 22635.1 (kA)2 S所以， It2t Qk 滿足熱穩定校驗。動穩定校驗： i p 85kA iim 67.346kA