1、寧波麟灃生物科技有限公司廠區工程塔吊基礎專項施工方案編制人：職務（稱）審核人： 職務（稱）批準人： 職務（稱）編制部門：批準日期：寧波市第四建筑工程公司施工組織設計/專項施工方案審批單工程名稱寧波麟灃生物科技有限公司廠區工程施工負責人建設地點慈溪杭州灣新區編制人方案名稱寧波麟灃生物科技有限公司廠區工程塔吊基礎施工方案部門科室審核意見：審核人：日期：年月日總工程師審核意見：審批人：日期：年月日一、塔機基礎設計1、編制依據2、工程概況3、基礎承受荷載計算、分析二、塔機搭設拆卸施工1、塔吊基座施工2、安裝施工工藝流程3、塔機安裝上升4、塔吊塔身升降要求5、塔機的使用要求6、塔機的拆卸亠、塔機基礎設計

2、1、編制依據1、 建筑結構荷載規范GB50009 2001 （2006年版）2、塔式起重機設計規范GB/T13752 923、混凝土結構設計規范 GB50010 20104、建筑樁基技術規范JGJ94 20085、塔式起重機混凝土基礎技術規程 JGJ/T 187 20096、塔式起重機QTZ80型說明書7、寧波寧波麟灃生物科技有限公司廠區工程地質勘察報告2、工程概況本工程為寧波麟灃生物科技有限公司廠房，占地面積為100108平方米,建筑面積為70747平方米，22.50米高，五層框架結構，廠房生產類別丙類耐火等級二級。建筑合 理使用年限為50年，屋面防水等級川級。本工程設計中土0.00相對于勘

3、測報告的相對高程為4.35米。基本風壓0.5KPa,地面粗糙程度為B類，結構形式為框架結構。塔機 基礎圖紙中的標高為勘測報告的相對高程，自然地坪的相對高程為3.800m,工程樁為PS-A400預應力方樁。工程地質參數如下表所示:序 號巖土名稱及狀態平均層厚（m灌注樁摩阻力特征值（KPa塔基（孔J28）樁周側阻力qsa樁端阻力qpa1塘渣/2粉質粘土2.012/3-1粉土 中密6.020/3-2粉土 中密7.5(1.5/7.2 )251500注：1、持力層土層厚度中分子為樁尖插入深度，分母為土層厚度根據建筑物高度和總平面布置，采用 3臺QTZ80塔機，按獨立狀態（無附墻件）計算高30m計，塔身為

4、方形鋼管桁架，結構充實率為0.35。塔機基礎采用4根PS-A400預應力離心方樁，基礎樁尖持力層為第 3-2層，有效樁長10m塔機的分布位置具體見施工總平面布置圖。3、基礎承受荷載計算、分析矩形板式樁基礎計算書計算依據：1塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T187-20092、混凝土結構設計規范 GB50010-20103、建筑樁基技術規范JGJ94-20084、建筑地基基礎設計規范 GB50007-2011一、塔機屬性塔機型號QTZ80 (浙江建機)塔機獨立狀態的最大起吊高度H°(m)40塔機獨立狀態的計算高度H(m)43塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6、塔機

5、荷載§a«ira®frL小車測缶宜卿S3S4SWSSEsnn刪自K0BQnan塔機豎向荷載簡圖1、塔機自身荷載標準值塔身自重Go(kN)251起重臂自重G1(kN)37.4起重臂重心至塔身中心距離 RG1(m)22小車和吊鉤自重G2(kN)3.8最大起重荷載Qmax(kN)60最大起重荷載至塔身中心相應的最大距離RQmax(m)11.5最小起重荷載Qmin(kN)10最大吊物幅度RQmin(m)50最大起重力矩M2(kN m)Max60 X11.5, 10 X50 = 690平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距離 RG3(m)6.3平衡塊自重G4(

6、kN)89.4平衡塊重心至塔身中心距離 RG4(m)11.82、風荷載標準值3k(kN/m2)工程所在地浙江慈溪市基本風壓如(kN/m )工作狀態0.2非工作狀態0.45塔帽形狀和變幅方式錐形塔帽，小車變幅地面粗糙度A類(近海海面和海島、海岸、湖岸及沙漠地區)風振系數&工作狀態1.49非工作狀態1.53風壓等效高度變化系數反1.67風荷載體型系數能工作狀態1.95非工作狀態1.95風向系數a1.2塔身前后片桁架的平均充實率 a0.352風荷載標準值詠(kN/m )工作狀態0.8 X.2 X1.49 >1.95 X1.67 >0.2= 0.93非工作狀態0.8 X.2 X.5

7、3 X.95 X.67 X.45 = 2.153、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)251+37.4+3.8+19.8+89.4 = 401.4起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)401.4+60= 461.4水平荷載標準值Fvk(kN)0.93 X.35 X.6 X3= 22.39傾覆力矩標準值Mk(kN m)37.4 X22+3.8 11.5-19.8 63-89.4 1X.8+0.9 (690+0.5 22.39 X43)= 741.09非工作狀態豎向荷載標準值Fk'(kN)Fk1 = 401.4水平荷載標準值Fvk'(kN

8、)2.15 035 X.6 X3= 51.77傾覆力矩標準值Mk'(kN m)37.4 爲2-19.8 6.3-89.4 滋.8+0.5 51.77 洱3= 756.194、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.2Fk1 = 1.2 >401.4 = 481.68起重荷載設計值FQ(kN)1.4FQk = 1.4 >60= 84豎向荷載設計值F(kN)481.68+84 = 565.68水平荷載設計值Fv(kN)1.4Fvk = 1.4 >22.39 = 31.35傾覆力矩設計值M(kNm)1.2 &7.4 22+3.8 11.5-19

9、.8 63-89.4 1海.8)+1.4 0.9 (690+0.5 22.39 43)= 1100.15非工作狀態豎向荷載設計值F'(kN)11.2Fk = 1.2 >401.4 = 481.68水平荷載設計值Fv'(kN)1.4Fvk'= 1.4 >51.77 = 72.48傾覆力矩設計值M'(kN -m)1.2 >(37.4 >22-19.8 >6.3-89.4 11.8)+1.4 0.5 >51.77 >43= 1130.04三、樁頂作用效應計算承臺布置樁數n4承臺高度h(m)1承臺長l(m)4.8承臺寬b(m)4

10、.8承臺長向樁心距a|(m)3.2承臺寬向樁心距ab(m)3.2樁直徑d(m)PS-A400(240)方樁承臺參數承臺混凝土等級C353承臺混凝土自重 c(kN/m )25承臺上部覆土厚度h'(m)03承臺上部覆土的重度 y '(kN/m)19承臺混凝土保護層厚度 5 (mm)50配置暗梁否3200矩形樁式基礎布置圖承臺及其上土的自重荷載標準值:Gk=bl(h Yh' y ')=4.8 X 4.8 X (1 X 25+0 X 19)=576kN承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2 X76=691.2kN樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=

11、(3.22+3.22)0.5=4.53m1荷載效應標準組合軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(401.4+576)/4=244.35kN荷載效應標準組合偏心豎向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk)/n+(M k+Fvkh)/L=(401.4+576)/4+(756.19+51.77 1)/4X3=422.89kNQkmin =(Fk+Gk)/n-(M k+Fvkh)/L=(401.4+576)/4-(756.19+51.77 1)/4.X3=65.81kN2、荷載效應基本組合荷載效應基本組合偏心豎向力作用下:Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L=(481.68+691.2)/

12、4+(1130.04+72.48 1)/4.53=558.94kNQmin=(F+G)/n-(M+F vh)/L=(481.68+691.2)/4-(1130.04+72.48 1)/4.53=27.5kN四、樁承載力驗算樁參數樁混凝土強度等級C60樁基成樁工藝系數址0.85樁混凝土自重 Y(kN/m 3)25樁混凝土保護層厚度6 (mm)35樁入土深度lt(m)10樁配筋自定義樁身承載力設計值是樁身承載力設計值570KN地基屬性是否考慮承臺效應否土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數承載力特征值fak(kPa)粉土21200.8-粉土620

13、00.7-粉土72515000.7-粉土1.62112000.8-1樁基豎向抗壓承載力計算樁身周長：u=n d0.4 M=1.6m樁端面積：Ap=0.4 %.4-冗2/4=3.14 (X242/4=0.115m2Ra =uX qsikl i+Cpk(Aj+ ?pAp1)u樁身的周長，u=1.6m；A j空心樁樁端凈面積， A=0.16m2;“樁端土塞效應系數，?p=0.8;A pi空心樁敞口面積， Aoi=0.045m2;=1.6 )(2 >12+6 >20+2 >25)+1500 ( 0.115+0.8 0.045) =536.9kNQk=244.35kN <R536

14、.9kNQkmax=422.89kN < 1.20=1.2 >29.65 =644.28kN滿足要求！2、樁基豎向抗拔承載力計算Qkmin =65.81kN0不需要進行樁基豎向抗拔承載力計算！3、樁身承載力計算縱向預應力鋼筋截面面積：Aps=n nd/4=11 >.14 >0.72/4=989mm2(1) 、軸心受壓樁樁身承載力荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=558.94kN樁身結構豎向承載力設計值：R=570kN滿足要求！(2) 、軸心受拔樁樁身承載力Qkmin =65.81kN0不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算！五、承臺計算承臺配筋承臺底部長

15、向配筋HRB400 20160承臺底部短向配筋HRB400 20160承臺頂部長向配筋HRB4 00 14150承臺頂部短向配筋HRB400 141501荷載計算承臺有效高度：h0=1000-50-20/2=940mmM=(Qmax+Qmin)L/2=(558.94+(27.5) 4.5>2=1326.96kN m X方向:Mx=Mab/L=1326.96 >2/4.53=938.3kN m 丫方向:My=Mai/L=1326.96 32/4.53=938.3kN m 2、受剪切計算V=F/n+M/L=481.68/4 + 1130.04/4.53=370.13kN受剪切承載力截面

16、高度影響系數：氐=(800/940)1/4=0.96塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：aib=(ab-B-d)/2=(3.2-1.6-0.5)/2=0.55maii=(ai-B-d)/2=(3.2-1.6-0.5)/2=0.55m剪跨比：？b'=aib/h0=550/940=0.59,取 K0.59;入'=aii/h°=550/940=0.59,取入=0.59;承臺剪切系數：a=1.75/( b-+1)=1.75/(0.59+1)=1.1a=1.75/( i利)=1.75/(0.59+1)=1.13伽aftbh0=0.96 X.1 X.57 X0 X4.8 &9

17、4=7511.71kN3gsaftlh0=0.96 X.1 1.57 X0 >4.8 0.94=7511.71kNV=370.13kN < min(h$aftbh0,pnsalftlh0)=7511.71kN滿足要求！3、受沖切計算塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.6+2 0.94=3.48mab=3.2m< B+2bF3.48m, a=3.2mw B+20=3.48m角樁位于沖切椎體以內，可不進行角樁沖切的承載力驗算！4、承臺配筋計算(1) 、承臺底面長向配筋面積rra1= My/( 1fcbh0 )=938.3 10 /(1.03 1&7 >4800

18、>940 )=0.0130 50 5Z=1-(1-2 a1)=1-(1-2 0.013) =0.013Y1=1-Z/2=1-0.013/2=0.994As1=My/( Yh0fy1)=938.3 106/(0.994 940 >360)=2791mm2最小配筋率：p =max(0.2,45fy1)=max(0.2,45 1>57/360)=max(0.2,0.2)=0.2%梁底需要配筋：A1=max(As1, p b=max(2791,0.002 4800 >940)=9024mm22 2承臺底長向實際配筋：As1'=9739mm >A1=9024mm滿足

19、要求！(2) 、承臺底面短向配筋面積rrCS2= Mx/( 2fcbh0 )=938.3 10 /(1.03 1&7 >4800 >940 )=0.0130 50 5Z=1-(1-2oS2). =1-(1-2 0.013) . =0.013Y2=1- Z/2=1-0.013/2=0.994As2=Mx/( Yh0fy1)=938.3 106/(0.994 940 >360)=2791mm2最小配筋率：p =max(0.2,45fyi)=max(0.2,45 1>57/360)=max(0.2,0.2)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, p

20、6;)=max(9674,0.002 4800 >940)=9024mm2 承臺底短向實際配筋： As2=9739mm2A=9024mm2滿足要求！(3) 、承臺頂面長向配筋面積2 2承臺頂長向實際配筋： As3'=5080mm > 0.5Ai'=0.5 9739=4870mm滿足要求！(4) 、承臺頂面短向配筋面積承臺頂長向實際配筋：As4'=5080mm2> 0.5A2'=0.5 9739=4870mm2滿足要求！(5) 、承臺豎向連接筋配筋面積承臺豎向連接筋為雙向10500六、配筋示意圖矩形樁式承臺配筋圖】、塔機搭設拆卸施工1、塔吊基座施

21、工塔吊基礎下分別為4根PS-A400預應力離心方樁，塔吊位置具體位置現場定，樁尖 持力層為第3-2層。塔吊基座混凝土承臺尺寸為 4800X 4800X 1200。砼承臺和塔身4 根鋼立管用錨栓錨固。2、安裝施工工藝流程：預埋錨栓或地下節一安裝基礎節或過渡節一安裝一節標準節一安裝爬升架一安裝 回轉機構平臺-安裝塔頂一安裝平衡臂一安裝一塊平衡重及拉桿一安裝起重臂及拉桿 f安裝全部平衡重f利用爬升架安裝標準節f調整安全裝置f檢查驗收f塔機運轉3、塔機的安裝上升(1) 準備工作：清理場地，起重量為20噸以上的汽車吊進場，備好常用工具及測 量儀器，配好有關工作人員。(2) 將基礎節或過渡節通過12個M3

22、0高強度螺栓和基礎緊固，安裝一個加強標準 節，調整塔身垂直度w 1/1000。注意基礎節上有爬梯的一面塔身要和建筑物垂直。(3) 塔機的塔身標準節，用汽車吊安裝。標準節和基礎節用高強螺栓連接。(4) 用汽車吊安裝活動節(含液壓裝置的爬升架)。(5) 用汽車吊安裝轉盤(上下支座、回轉機械、回轉支承)。(6) 用汽車吊安裝塔尖(包括二節拉桿、滑輪)。(7) 用汽車吊安裝平衡臂(裝一塊平衡塊重 2.3噸重)。(8) 汽車吊安裝司機室。(9) 用汽車吊安裝現場組裝好的大臂(包括含小車、以及拉桿)。(10) 用汽車吊安裝滿載平衡箱中的平衡重塊。(11) 調整好安全裝置，通電試運轉起重力矩限制器、起重量限

23、制器、調整高速和 低速檔、幅度限位器、起升高度限位器、回轉限位器。(12) 通過液壓裝置調整活動節加標準節使塔身不斷上升，應有指揮和備專管人員 在白天操作。4、塔吊塔身升降時，應符合下列要求(1) 升降作業過程必須有人專人指揮，專人照看電源，專人操作液壓系統，專人 拆卸螺栓，非工作人員不得登上頂升套架的操作平臺。操縱室內應只準一人操作，必須 聽從指揮信號。(2) 升降應在白天進行，特殊情況需用在夜間作業時，應有充分的照明。(3) 風力在四級以上時，不得進行升降作業。在作業中風力突然增大到四級時， 必須立即停止并應堅固上、下塔身各連接螺栓。(4) 頂升前應預先放松電纜，其長度宜大于頂升總高度，并

24、應堅固好電纜卷筒。 下降時應適合收緊電纜。(5) 升降時必須調整好頂升套架滾輪和塔身標準節的間隙，并應按規定使起重臂 和平衡狀態，并將回轉機構制動住，當回轉臺，和塔身標準節之間最后一次連接螺栓 (銷 子)拆卸困難時，應將其對角方向的螺栓重新插入，再采取其它措施。不得以旋轉起重臂動作來松動螺栓（銷子）（6）升降時，頂升撐腳（爬爪）說位后，應插上安全消，方可繼續進行下一動作。5、塔機的使用（1）塔式起重機起重司機、起重信號工、司索工等操作人員應取得特種作業人員 資質證書，嚴禁無證上崗。（2）塔式起重機使用前，應對起重司機、起重信號工、司索工等作業人員進行安 全技術交底。（3）塔式起重機的力矩限制器、重量限制器、變幅限位器、行走限位器、高度限 位器等安全保護裝置不得隨意調整和拆除，嚴禁用限位裝置代替操縱機構。（4）塔式起重機回轉、變幅、行走、起吊動作前應示意警示。起吊時應統一指揮， 明確指揮信號；當指揮信號不清楚時，不得起吊。（5）塔式起重機起吊前，當吊物和地面或其他物體之間存在吸附力或摩擦力而未 采取處理措施時，不得起吊。（6）塔式起重機起吊前，應對安全裝置進行檢查，確認合格后方可起吊；安全裝 置失靈時，不得起吊。（7）作業中遇突發故障，應采取措施將吊物降落到安全地點，嚴禁吊物長時間懸 掛在空中。（8）遇有風速12m/s及以上的大風或大雨、大