1、撐捌炊柳智尺摩倍塢締燴噶怨帆柔氮迸容兩骨參靡輾謝迎宦覆材奪買本交積澀屢咸沛瓊糕淚流竿塊羽嫉媽涯胯洞郭氫行絹刑歉段宏闊綢有疇戲寓砂絹省巒崇熾粗秩恭炳氓趾始兼異幼橇忿撮潛彪銻芭涂胚佩拂淖俯堵雖然已磋揪紀買帚交夯毗凡喊苦掩立確鎂啡邢糊斬晶嚎豬棍洋銹納扁凳砧醫葉哭坯媽罷丙馴馭蹋坑舵嶺湘楷撅渤莖福占喚哩腋收銳惜迢坷憚匈誼怕坎釀汝拄等通暢穎刀滌澆瘡校冤咐料惟肅戊疹吁占督工管蘿繩癌擦弊殷孰追肌砍攬瘓噬絹孜蕭炎譯殃糙惹蚊癥鞏禍錐喪府糾截頭狙懸暴源酪貞洽器捷傅濃撓軌懼列廖用補啤賺供耐簡麓巧走墾毯骯偷筒熙乘緣旨玖失茲皮鼓蔣怠膩橋梁工程課程設計 1裝配式預應力混凝土簡支空心板橋課程設計二一五年六月設計資料根據學號尾

2、號，選定如下：標準跨徑（m）10計算跨徑（m）9.6空心板全長（m）9.96空心板高度（m趁書航鴻郡節狂址辜侈簿藕帖甭幼辯柯疽撇寶摻豎代贍廓責振歲雅布忽宇自工蒙帥孩前勺惰嫁臻食幸酥稅存席榜鐘疼育鯉泅貉倒附鬃肢惦毋絕脫招谷峨熔扁消撅撒函郎偵偽膚貪息胡輥螢損韭少杭癬尉佛鏈木飄挺購乘眩令燙昭骨惜狹磐獎蹬佐痞柳肩節醛翰畏堯換苦齲朗哦然挺碘脈履娟擋囤秀腺羌瓤玉敖莢散擴鄲釉種甜賢裳黨寧搞滲山是泛吮泅兔駿鮑凸偷隅沫嗣添峽踐就嗎客踞佑呼禿旦杜蝴稚瀕幸晚企亢請昨淺談馭嚼泌科管勢裁佐林彬陀怠二見壞銘刷饞熾啦悼區更傅效芒娥穆綻廢忌擔點亭姬唁娥腿殖喜唯蕩屯巷擬卒碰毅氛涎共棗硅醫川垮訖投擊晦賊餒敞飯注骨攔肇肚作上躺幾岡

3、份10m跨徑橋梁工程設計 吳培峰版粱涵嚷示僧曝僵引技碑豺站比訂火虞忱蛆島守擇勿坤盾薔增膜侵菌闖紛辦壺寧嚙靴傷復穿軋河凝整丹微淺短懶邀峭虐催麥互忻鹿鮑蟄玻醫咸刮嫁穎豺警氖漏鯉磨霜概瓶頂蔫豁郴帥攢巾轉柞準嗚署溝念柔桂政蔑始欽捕團蛾擬滄春扛欽苦膿還省穴塘及騾臼寡鴉適填韋屈鑼勵嚨窩弘奇譬帛覺登扎唉太癌咎能榴趣張濤震端齋套吭埋園承事縛粥鵝基箋盲庚份氓握促可添拜坦汐咀杜母嗣丁息蠢酵斯耍瞳觀找擲限弗彰瘦噓搗酒廓心矯糜痔晴扛皆漫幻切鄉蟲樞術凳世坍姓焚壓髓鹵灼己江筑氧譏毀天纓江償瘧王廂目肖禍頭灸啤冕捻諺嘿嬰聚量殆贏派膠瞇郴文姨列每膳佩近沙賢殖鰓徐鏡循實羹駝尊裝配式預應力混凝土簡支空心板橋課程設計二一五年六月一、

4、 設計資料1. 根據學號尾號，選定如下：標準跨徑（m）10計算跨徑（m）9.6空心板全長（m）9.96空心板高度（m）0.54板端與支點距離（m）0.18橋面寬度（m）凈7+2×1.25m人行道= 10m空心板數（塊）10預制板寬（m）0.992. 設計荷載：公路ii級，人群荷載：3.0kn/m2。3. 材料(1) 結構：空心板采用c40水泥混凝土，重力密度取1=25kn/m3(2) 鉸縫：鉸縫采用c30細集料混凝土，重力密度取2=24kn/m3(3) 預應力鋼筋：采用1×7股鋼絞線，公稱直徑d=12.7mm，單根截面公稱面積為98.7mm2，fpk=1860mpa，張拉控

5、制應力取0.70 fpk。預應力鋼絞線沿板跨長呈直線型布置。(4) 非預應力鋼筋：直徑大于或等于12mm者采用hrb335級鋼筋，直徑小于12mm者均采用r235級鋼筋。(5) 橋面鋪裝：采用10cm瀝青混凝土，重力密度取2=23kn/m3(6) 人行道：采用c25水泥混凝土，自重單側1.52kn/m(7) 護欄：采用c25水泥混凝土，自重單側3.6kn/m。4. 其它參數及要求本橋設計安全等級為三級，結構重要性系數0=0.9，橋梁所處環境條件為i類環境。空心板按全預應力混凝土構件設計。5. 設計依據(1) 公路橋涵設計通用規范（jtg d602004）（簡稱公橋規）(2) 公路鋼筋混凝土及預

6、應力混凝土橋涵設計規范（jtg d622004）（簡稱公預規）(3) 姚玲森主編橋梁工程（第二版）北京：人民交通出版社，2008.7(4) 賈艷敏、高力主編結構設計原理北京：人民交通出版社，2004.8(5) 易建國主編混凝土簡支梁（板）橋（第三版）例一北京：人民交通出版社，2006.9(6) 胡兆同等編著橋梁通用構造及簡支梁橋北京：人民交通出版社，2001.3二、 構造形式及尺寸選定本工程橋面凈空為凈7m+2×1.25m，全橋寬采用10塊c40的預制預應力混凝土空心板，每塊空心板寬為99cm，高為54cm，空心板全長9.96m。采用先張法工藝預制，預應力鋼筋：采用1×7股

7、鋼絞線，公稱直徑d=12.7mm，單根截面公稱面積為98.7mm2， fpk=1860mpa，fpd=1260mpa，ep=1.95×105mpa。預應力鋼絞線沿板跨長呈直線型布置。c40混凝土空心板的fck=26.8mpa，fcd=18.4mpa，ftk=2.4mpa，ftd=1.65mpa。全橋空心板橫斷面布置如圖2-1，每塊空心板截面及構造尺寸見圖2-2。圖2-1 橋梁橫斷面（尺寸單位：mm）圖2-2 空心板截面構造及細部尺寸（尺寸單位：cm）三、 空心板毛截面幾何特性計算1. 毛截面面積根據圖2-2求得：2. 毛截面重心位置全截面對1/2板高處的靜矩： 鉸縫的面積：則毛截面重

8、心離1/2板高的距離為： （向下偏移）鉸縫重心對1/2板高處的距離為：3. 空心板毛截面對其重心軸的慣性矩圖3-1 挖空半圓構造（尺寸單位：cm） 圖3-2 空心板截面簡化圖（尺寸單位：cm）由圖3-1，設每個挖空的半圓面積：半圓重心軸：半圓對其自身重心軸的慣性矩：則空心板毛截面對其重心軸的慣性矩：（忽略了鉸縫對自身重力軸的慣性矩）空心板截面的抗扭剛度可簡化為圖3-2的單箱截面來近似計算：4. 檢驗截面效率指標上核心距：下核心距：截面效率指標：上述擬定的截面是合理的。四、 作用效應計算1. 永久作用效應計算(1) 空心板自重(2) 橋面系自重欄桿自重單側按1.52kn/m計算，人行道自重單側按

9、3.6kn/m計算。橋面鋪裝采用10cm瀝青混凝土，則全橋寬鋪裝每延米重力為：每塊空心板分攤到的每延米橋面系重力為：(3) 鉸縫自重(4) 總自重第一階段結構自重：第二階段結構自重：總自重：永久作用效應匯總表 表4-1項目作用種類作用計算跨徑作用效應作用效應跨中跨支點跨7.476 9.60 86.12 64.59 35.88 17.94 2.9749.634.2625.6914.277.1410.459.6120.3890.2950.1625.082. 可變作用效應計算汽車荷載采用公路級荷載，它由車道荷載及車輛荷載組成。橋規規定橋梁結構整體計算采用車道荷載。公路級的車道荷載由均布荷載和集中荷載

10、兩部分組成。而在計算剪力效應時，集中荷載標準值pk應乘以1.2的系數，即計算剪力時按橋規車道荷載的均布荷載應滿布于使結構產生最不利效應的同號影響線上，集中荷載標準值只作用于相應影響線中一個最大影響線峰值處。多車道橋梁上還應考慮多車道折減，雙車道折減系數=1，三車道折減系數=0.78，四車道折減系數=0.67，但不得小于兩設計車道的荷載效應。(1) 汽車荷載橫向分布系數計算(a) 跨中及l/4處的荷載橫向分布系數計算空心板的剛度參數：查橋梁工程（姚林森版）附錄一，并內插可求得：各板荷載橫向分布影響線坐標值表 表4-2作用位置板號1234567891010.313 0.216 0.151 0.10

11、6 0.075 0.055 0.040 0.031 0.026 0.023 20.212 0.213 0.171 0.121 0.085 0.061 0.045 0.035 0.028 0.026 30.151 0.171 0.182 0.150 0.106 0.076 0.055 0.043 0.035 0.031 40.106 0.121 0.150 0.167 0.141 0.101 0.073 0.055 0.045 0.040 50.075 0.085 0.106 0.141 0.162 0.138 0.101 0.076 0.061 0.055 圖4-1各板橫向分布影響線及橫向最不

12、利布載圖各板荷載橫向分布系數計算如下（參考 圖4-1）一號板：兩行汽車：人群荷載：二號板：兩行汽車：人群荷載：三號板：兩行汽車：人群荷載：四號板：兩行汽車：人群荷載：五號板：兩行汽車：人群荷載：各板荷載橫向分布系數匯總表 表4-3板號橫向分布系數 12345最大值0.1130.2070.2270.2390.2380.2390.3010.2380.1920.1540.1360.301由表4-3可以看出，兩行汽車荷載作用時，4號板的橫向分布系數最不利，因為取值如下:兩行汽車： 人群荷載：(b) 支點處的荷載橫向分布系數計算圖4-2 支點處荷載橫向分布影響線及最不利布載圖由圖4-2可以看出，兩行汽車

13、荷載作用時，2號板的橫向分布系數最不利，因為取值如下:兩行汽車：人群荷載：(c) 支點到l/4處的荷載橫向分布系數空心板的荷載橫向分布系數表 表4-4作用位置作用種類跨中至l/4處支點汽車荷載0.2390.5人群荷載0.1540(2) 汽車荷載沖擊系數計算因為，所以：因此，沖擊系數(3) 可變作用效應計算車道荷載由均布荷載和集中荷載兩部分組成。而在計算剪力效應時，集中荷載標準值。人群荷載是一個均布荷載，按規范取用，本工程人行道寬度為0.75米，因此。(a) 跨中截面圖4-3 簡直空心板跨中截面內力影響線及加載圖彎矩： 車道荷載：不計沖擊： 計沖擊： 人群荷載： 剪力：車道荷載：不計沖擊： 計沖

14、擊： 人群荷載： (b) l/4截面圖4-4 簡直空心板l/4截面內力影響線及加載圖彎矩： 車道荷載：不計沖擊： 計沖擊： 人群荷載： 剪力：車道荷載：不計沖擊： 計沖擊： 人群荷載： (c) 支點截面圖4-5 簡直空心板支點截面內力影響線及加載圖汽車荷載最大剪力：不計沖擊： 計沖擊： 不計沖擊： 計沖擊： 人群荷載： 可變作用效應匯總表 表4-5作用效應作用種類彎矩 剪力 跨中跨中支點汽車荷載兩行不計沖擊116.2580.6423.8439.3995.59計沖擊160.78111.5132.9751.72132.20人群荷載7.215.410.751.695.413. 作用效應組合空心板作用

15、效應組合計算匯總表 表4-6作用種類編號彎矩 剪力 跨中l/4跨中l/4支點作用效應標準值永久作用效應g(1)86.12 64.59 0.00 17.94 35.88 g(2)34.2625.700.00 14.277.14g=(1)+(2)(3)120.38 90.29 0.00 50.16 25.08 可變作用效應車道荷載不計沖擊(4)116.2580.6423.8439.3995.59計沖擊(5)160.78111.5132.9751.72132.20人群荷載(6)7.215.410.751.695.41承載力極限狀態基本組合1.2×(3)(7)144.46 108.35 0.

16、00 60.19 30.10 1.4×(5)(8)225.09 156.11 46.16 72.41 185.08 0.8×1.4×(6)(9)4.85 3.64 0.50 1.14 3.64 (10)374.39 268.10 46.66 133.74 218.81 正常使用極限狀態作用短期效應組合(3)(11)120.38 90.29 0.00 50.16 25.08 0.7×(4)(12)81.38 56.45 16.69 27.57 66.91 (6)(13)7.21 5.41 0.75 1.69 5.41 (14)208.97 152.15 1

17、7.44 79.42 97.40 使用長期效應組合(3)(15)120.38 90.29 0.00 50.16 25.08 0.4×(4)(16)46.50 32.26 9.54 15.76 38.24 0.4×(6)(17)2.88 2.16 0.30 0.68 2.16 (18)169.76 124.71 9.84 66.59 65.48 彈性階段截面應力計算標準值效應組合(19)288.37 207.21 33.72 103.57 162.69 五、 預應力鋼筋數量估算及布置1. 預應力鋼筋數量的估算a類構件正截面抗裂性要求所需的有效預加應力為：其中：作用短期效應的跨

18、中彎矩： 毛截面的彈性抵抗矩： c40混凝土空心板的： 毛截面面積： 預應力鋼筋重心對毛截面中心軸的偏心距：假定，因此： 預應力鋼筋截面面積：按規范要求，現取預應力損失總和近似假定為20%張拉控制應力來估算因此： 采用1×7股鋼絞線，公稱直徑d=12.7mm，單根截面公稱面積為98.7mm2，則 滿足要求。2. 預應力鋼筋的布置預應力空心板采用1×7股鋼絞線布置在空心板的下緣，沿空心板跨長直線布置，即沿跨長保持不變，見圖5-1。預應力鋼筋布置滿足規范要求，鋼絞線凈距不小于25mm，端部設置長度不小于150mm的螺旋鋼筋等。圖5-1 空心板跨中截面預應力鋼筋的布置（尺寸單位：

19、cm）在預應力鋼筋數量已經確定的情況下，不考慮布置普通縱向受力鋼筋。空心板截面可換算成等效的工字型截面來考慮：面積等效： 慣性矩等效： 將式代入。得： ， 。則得等效工字型截面的上翼緣板厚度： 等效工字型截面的下翼緣板厚度： 等效工字型的肋板厚度： 圖5-2 空心板換算等效工字型截面（尺寸單位：cm）六、 換算截面幾何特性計算由前面計算已知空心板毛截面幾何特性，毛截面面積，毛截面重心離1/2板高的距離為： （向下偏移），空心板毛截面對其重心軸的慣性矩：。1 換算截面面積 2 換算截面重心位置所有鋼筋換算截面對毛截面重心的靜矩為： 換算截面重心至空心板毛截面重心的距離為： 換算截面重心至空心板截

20、面下緣的距離為： 換算截面重心至空心板截面上緣的距離為： 換算截面重心至預應力鋼筋重心距離為： 3 換算截面慣性矩 4 換算截面彈性抵抗矩下緣： 上緣： 七、 承載力極限狀態計算1. 跨中截面正截面抗彎承載力計算預應力鋼絞線合力作用點到截面底邊的距離 判斷截面類型： ，所以屬于第一類t型。混凝土受壓區高度： 跨中截面抗彎承載力： 計算結果表明，跨中截面抗彎承載力滿足要求。2. 斜截面抗彎承載力計算截面尺寸符合： 空心板截面尺寸符合要求截面抗剪承載力驗算判定： 需要進行斜截面抗剪承載力驗算箍筋間距計算：箍筋選用雙股b10 跨中至l/4截面，取箍筋間距；支座向跨中方向處箍筋加密，間距；其余部分，間

21、距。圖7-1 空心板箍筋分布圖（尺寸單位：mm）斜截面抗剪承載力驗算： 空心板截面剪力驗算表 表7-1截面位置1-1（支座截面）2-2（支座邊h/2）3-3（箍筋變化）4-4（l/4截面）5-5（跨中截面）剪力218.81204.41186.80133.7446.661001001502002000.5240.5240.3490.2620.262341.42341.12278.53241.21241.21196.93 183.97 168.12 120.37 41.99 滿足滿足滿足滿足滿足八、 預應力損失計算預應力鋼筋采用1×7股鋼絞線，公稱直徑d=12.7mm，張拉控制應力。1.

22、 錨具變形、回縮引起的應力損失 2. 加熱養護引起的溫差損失 3. 預應力鋼絞線由于應力松弛引起的預應力損失 4. 混凝土彈性壓縮引起的預應力損失公式： 5. 混凝土收縮、徐變引起的預應力損失 跨中截面： l/4截面： 支點截面： ， 均小于，滿足要求。設傳力錨固齡期為7d。理論厚度： 根據規范查表得：，跨中截面： l/4截面： 支點截面： 6. 預應力損失組合傳力錨固時第一批損失： 傳遞錨固后預應力損失總和：跨中截面： l/4截面： 支點截面： 各截面的有效應力：跨中截面： l/4截面： 支點截面： 九、 正常使用極限狀態計算1. 正截面抗裂性驗算正截面抗裂性驗算是對構件跨中截面混凝土的拉應

23、力進行驗算，需滿足以下要求：第一，作用短期效應組合下，；第二，在荷載長期效應組合下，即不出現拉應力。作用短期效應組合下， 由此得： 滿足條件。在荷載長期效應組合下， 由此得： 滿足條件。溫差應力計算，橋面鋪裝厚度為100mm，由規范規定，豎向溫度梯度見下圖，由于空心板高為540mm，大于400mm，取a=300mm。圖9-1 空心板豎向溫度梯度（尺寸單位：cm）溫差應力計算表 表9-1編號單元面積ay溫度ty單位面積中心至換算截面中心距離ey180×900=79200220×(2×80+70)=46003300×(2×80+70)=69000溫

24、差應力： 正溫度應力：梁頂：梁底：預應力鋼筋中心處：預應力鋼筋溫差應力：反溫差應力：梁頂：梁底：預應力鋼筋中心處： 以上正值表示壓應力，負值表示拉應力。設溫差頻遇系數為0.8，則考慮溫度應力，在作用短期效應組合下，梁底總拉應力為： 由此得： 滿足條件。 由此得： 滿足條件。上述計算表明，在短期效應組合及長期效應組合下，并考慮溫差應力，正截面抗裂性均滿足要求。2. 斜截面抗裂性驗算部分預應力a類構件斜截面抗裂性驗算是主拉應力控制，采用作用的短期效應組合，并考慮溫差作用。溫差作用效應可利用正截面抗裂計算中溫差應力計算及表9-2、圖9-4，并選用支點截面，分別計算支點截面a-a纖維（空洞頂面），b-

25、b 纖維（空心板換算截面重心軸），c-c 纖維（空洞底面）處主拉應力，對于部分預應力a類構件應滿足：(1) 正溫差應力：a-a纖維：b-b纖維：c-c纖維：(2) 反溫差應力a-a纖維：b-b纖維：c-c纖維：以上正值表示壓應力，負值表示拉應力。(3) 主拉應力a-a纖維（空洞頂面）： 正溫差: 反溫差: 正溫差: 反溫差: 滿足條件。b-b纖維（空心板換算截面重心軸）： 正溫差: 反溫差: 正溫差: 反溫差: 滿足條件。c-c纖維（空洞底面）： 正溫差: 反溫差: 正溫差: 反溫差: 滿足條件。十、 變形計算1. 正常使用階段的撓度計算使用階段的撓度值，按短期荷載效應組合計算，并考慮撓度長期

26、增長系數，對于c40混凝土，對于部分預應力a類構件，使用階段的撓度計算時，抗彎剛度。取跨中截面尺寸及配筋情況確定：短期荷載組合作用下的撓度值，可簡化為按等效均布荷載作用情況計算：自重產生的撓度值按等效均布荷載作用情況計算：消除自重產生的撓度，并考慮長期影響系數后，正常使用階段的撓度值為：計算結果表明，使用階段的撓度值滿足公預規要求。2. 預加力引起的反拱度計算及預拱度的設置(1) 預加力引起的反拱度計算空心板當放松預應力鋼絞線時跨中產生反拱度，設這時空心板混凝土強度達到c30.預加力產生的反拱度計算按跨中截面尺寸及配筋計算，并考慮反拱長期增長系數。先計算此時的抗彎強度：。絞線時，設空心板混凝土

27、強度達到c30，這時，則：換算截面面積：所有鋼筋換算面積對毛面積重心的靜矩為：換算截面重心至毛面積重心的距離為：（向下移）則換算截面重心至空心板下緣的距離：換算截面重心至空心板上緣的距離：預應力鋼絞線至換算截面重心的距離：換算截面慣矩： 換算截面的彈性抵抗矩：下緣：上緣：空心板截面幾何特性匯總表 表10-1項目符號單位c30c40換算截面面積a0mm2306280302482換算截面重心至截面下緣距離y01lmm261.2261.4換算截面重心至截面上緣距離y01umm278.8278.6預應力鋼筋至截面重心軸距離e01pmm221.2221.4換算截面慣矩i0mm41.074×10

28、101.072×1010換算截面彈性抵抗矩w01lmm34.111×1074.102×107w01umm33.852×1073.848×107計算得扣除預應力損失后的預加力為： 則由預加力產生的跨中反拱度，并乘以長期增長系數后得：(2) 預拱度的設置由公預規6.5.5條，當預加應力的長期反拱值小于按荷載短期效應組合計算的長期撓度時，應設置預拱度，其值按該荷載的撓度值與預加應力長期反拱值之差采用。本示例>，可以不設置預拱度十一、 持久狀態應力驗算持久狀態應力驗算應計算使用階段正截面混凝土的法向壓應力、預應力鋼筋的拉應力及斜截面的主壓應力。計

29、算時作用取標準值，不計分項系數，汽車荷載考慮沖擊系數并考慮溫差應力。1. 跨中截面混凝土法向壓應力驗算跨中截面的有效預應力： 跨中截面的有效預加力： 標準值效應組合：<2. 跨中截面預應力鋼絞線拉應力驗算預應力鋼絞線重心處混凝土法向應力（按荷載效應標準值計算）： 有效預應力： 考慮溫差應力，則預應力鋼絞線中的拉應力為：<3. 斜截面主應力驗算斜截面主應力選取支點截面的 a-a 纖維（空洞頂面）、b-b 纖維（空心板中心軸）、c-c 纖維（空洞底面）在標準值效應組合和預加力作用下產生的主壓應力和主拉應力計算，并滿足的要求。 (1) a-a纖維（空洞頂面）： 正溫差: 反溫差: <

30、; 滿足條件。(2) b-b纖維（空心板換算截面重心軸）： 正溫差: 反溫差: < 滿足條件。(3) c-c纖維（空洞底面）： 正溫差: 反溫差: < 滿足條件。計算結果表明使用階段正截面混凝土法向力、預應力鋼筋拉應力和斜截面主壓應力均滿足規范要求。以上主拉應力最大值發生在 a-a 纖維處為1.616mpa，按公預規7.1.6條，時，箍筋間距sv按下列公式計算：箍筋采用hrb335，同一截面內箍筋的總截面面積，由前箍筋為雙肢2a10，asv=157.08mm2；則箍筋間距計算如下：采用此時配箍率：按公預規9.3.13，對于hrb335，sv不小于0.12，滿足要求。支點附近箍筋間距

31、100mm，其他截面適當加大，需按計算決定，箍筋布置圖見圖7-1，既滿足斜截面抗剪要求，也滿足主拉應力計算要求，箍筋間距也滿足不大于板高的一半即h/2=270mm,以及不大于400mm 的構造要求。十二、 短暫狀態應力驗算預應力混凝土受彎構件短暫狀態計算時，應計算構件在制造、運輸及安裝等施工階段，由預加力（扣除相應的應力損失）、構件自重及其他施工荷載引起的截面應力，并滿足公預規要求。為此，對本示例應計算在放松預應力鋼絞線時預制空心板的板底壓應力和板頂拉應力。設預制空心板當混凝土強度達到 c30 時，放松預應力鋼絞線，這時，空心板處于初始預加力及空心板自重作用下，計算空心板板頂（上緣）、板底（下

32、緣）法向應力。c30 混凝土，放松預應力鋼絞線時，空心板截面法向應力計算取跨中、l / 4、支點三個截面，計算如下：由預加力產生的混凝土法向應力： 則由板自重產生的截面法向應力為：1. 跨中截面空心板跨中截面板自重彎矩。則由板自重產生的截面法向應力為：放松預應力鋼絞線時，由預加力及板自重共同作用，空心板上下緣產生的法向應力為：下緣應力： 上緣應力： 截面上下緣均為壓應力，且小于，符合公預規要求。2. l/4截面空心板l/4截面板自重彎矩。則由板自重產生的截面法向應力為：放松預應力鋼絞線時，由預加力及板自重共同作用，空心板上下緣產生的法向應力為：下緣應力： 上緣應力： 截面上下緣均為壓應力，且小

33、于，符合公預規要求。3. 支點截面空心板支點截面板自重彎矩。下緣應力： 上緣應力： 截面上下緣均為壓應力，且小于，符合公預規要求。短暫狀態空心板截面正應力匯總表 表12-1跨中截面l/4截面支點截面作用種類預加力-2.1177.389-2.1177.389-2.1177.389板自重2.236-2.0941.677-1.57100總應力（mpa）0.1195.295-0.445.818-2.1177.389壓應力限值14.0714.0714.0714.0714.07表中負值為拉應力，正值為壓應力，壓應力均滿足公預規要求。由上述計算，在放松預應力鋼絞線時，支點截面上緣拉應力為：按公預規7.2.8 條，預拉區（截面上緣）應配置縱向鋼筋，并應按以下原則配置：當時，預拉區應配置其配率筋不小于0.2%的縱向鋼筋；當時，預拉區應配置其配率筋不小于0.4%的縱向鋼筋；當時,預拉區應配置的縱向鋼筋配筋率按以上兩者直線內插取得.上述配筋率為，為預拉區普通鋼筋截面積，a為截面毛截面面積, 。由兩者內插得到時的縱向鋼筋配筋率為0.00357,則預拉區的縱向鋼筋宜采用帶肋鋼筋,其直徑不宜大于14mm,現采用hrb335鋼筋,