1、一、概述 采用基準能耗評價裝置的用能水平，是國外一些大石油公司普遍采用的一種方法，具有一定的實用價值。國內的催化裂化、延遲焦化和常減壓蒸餾裝置，結合國情，制定了相應的基準能耗，這對科學地評價裝置的用能水平，診斷其節能潛力，提高能量管理水平是很有意義的。 本節詳細介紹了延遲焦化基準能耗的計算方法，它是個通過努力可望達到的高標準指標，可作為今后各煉油廠的奮斗目標。具有下列作用： 提出裝置基準能耗的基礎工藝條件； 計算的基準能耗與實際能耗比較，找出裝置進一步節能的潛力所在； 作為新裝置設計的參考性指標。 基準能耗所用能耗折算指標按照年出版的中華人民共和國行業標準石油化工企業能量平衡方法（），流量、熱

2、量及其他單耗均以每噸原料計。二、基準能耗的基礎工藝條件 1基礎條件 原料入裝置溫度為3； 注水量按新鮮進料的15(重)確定； 原料由換熱到，進加熱爐對流室； 輻射油出爐溫度為； 加熱爐的熱效率定為； 分餾塔采用塔頂循環回流（不用冷回流）； 反應油氣入塔溫度定為； 分餾塔回流熱以及側線產品的回收熱量因傳輸熱損失，尚需扣除熱損失。產品出裝置溫度：富氣4；汽油6；柴油8；蠟油；渣油130。軟化水用量：裝置用軟化水取發生蒸汽量的11倍；新鮮水用量：除焦和冷焦用水因考慮是閉路循環，只需補充少量的新鮮水彌補自然損失/；機泵冷卻用水/。產品冷卻均以水冷考慮，水溫升。泵均以電力驅動考慮，不考慮汽泵；裝置用電量

3、折算成熱量后為8/（不包括吸收穩定部分）。2說明裝置發生的飽和蒸汽（）到對流室過熱到，計入加熱爐有效熱負荷內。裝置總回收熱量視各廠焦化裝置的具體情況而定，一般先考慮預熱原料，再考慮用于重沸器熱源和發生蒸汽，最后考慮輸出低溫余熱。軟化水進裝置后先進行熱動力除氧，然后用中低溫位熱源使除氧水由加熱到產汽溫度進汽包，發生蒸汽。三、基準能耗計算方法 物料平衡 根據原料油評價或生產實際確定物料平衡，物料平衡見表。表 物料平衡項目收率 富氣汽油柴油蠟油焦炭外甩油損失合計加熱爐有效熱負荷及燃料消耗計算油品進爐溫度 油品出爐溫度 油品有效熱負荷 /過熱蒸汽熱負荷 4/爐總有效熱負荷 /爐熱效率 爐燃料用量 /分

4、餾塔和換熱系統計算分餾塔用模擬程序進行優化。換熱系統用窄點技術超目標程序優化。表 熱物流數據物流名稱起始溫度 終止溫度 流量/熱量/塔頂油氣頂循柴油回流柴油蠟油回流 蠟油中段回流 循環油 表 冷物流數據物流名稱起始溫度 終止溫度 流量/熱量/原料油發生蒸汽發生蒸汽用軟化水低溫熱優化后，該換熱系統的窄點溫差是，平均傳熱溫差為 ，發生蒸汽/，輸出低溫熱 /，冷卻負荷/。冷熱綜合曲線見圖。圖1 換熱系統冷熱綜合曲線裝置新鮮水、循環水、蒸汽、軟化水及用量新鮮水用量 /循環水用量 為簡化計算，產品冷卻均以水冷考慮，水溫升，計算結果為：循環水用量/。爐注汽 /裝置蒸汽用量 /合計 /軟化水用量 / 裝置基

5、準能耗燃料 /蒸汽消耗量 /蒸汽能耗.××/./循環水能耗××/軟化水能耗.×.×/./新鮮水能耗.×.×/用電能耗/低溫熱輸出/計算基準能耗時，低溫熱折半計算為./基準能耗（為上述各項之和）/。四、影響基準能耗的客觀因素及其校正方法1. 循環比的影響 循環比變化，能耗變化/。. 生產流程的影響 如果實際生產裝置有吸收穩定部分，基準能耗應加一校正值/。加熱爐注汽的影響 注汽量變化基準能耗校正值為.（/）（裝置實際注水量/裝置新鮮進料量） 負荷率的影響 基準能耗因負荷率及固定能耗百分率的變化而異，其校正能耗的計算公式

6、為（）/式中：負荷率校正后的能耗，/； 基準能耗，/； 負荷率，； 固定能耗占總能耗的百分率。 焦化裝置基準能耗中固定能耗的分布如下： 散熱固定能耗. .（/） 電耗.×.（/） 蒸汽單耗./ 水耗./ 總計./ 固定能耗百分率. 5裝置規模的影響式中： 裝置處理能力, t/h; 裝置管線和設備內徑，m; 保溫厚度，m。 6其它因素的影響 諸如氣溫條件、南方與北方煉油廠的差異、開停工次數、運轉初期和末期等對裝置能耗的影響，待積累足夠的資料以后進一步完善。五、建議的能耗評價指標 用能耗的絕對值對各裝置進行比較評價是不公正的，因為各個裝置的具體條件差別很大，因此，建議用能耗因數ef評價各

7、裝置的能量利用水平，可比性相對要強一些。 ef=實際能耗/校正后的基準能耗 ef值愈大，說明裝置的實際能耗與基準能耗的差距愈大，能量利用水平愈低，節能潛力愈大，ef值愈接近1，表示能量利用水平愈高。六、生產裝置標定數據能耗校核方法 以某廠焦化裝置的標定數據為例，進行計算。裝置標定循環比.，注水量占新鮮進料百分比為.。表 某焦化裝置標定原始數據項目 入方 出方 收率 kg/h t/d kg/h t/d %減壓渣油 91767 2202.4 富氣 5800 139.2 6.32汽油 12492 229.8 13.61柴油 26458 634.99 28.83冷蠟油 5777 138.65 6.3熱

8、蠟油 16348 392.35 17.81焦炭 23970 575.28 26.12外甩油損失 922 22.13 1.01合計 91767 2202.4 100.01燃料用量計算（見表）表 燃料用量計算項目 爐 爐 合計對流油品入爐溫度 對流油品出爐溫度 對流油品進、出口焓差/ . .對流油品有效熱負荷 / . . 220.1注水入爐溫度 注水量 / . .注水熱負荷 / . . 122.5過熱蒸汽入爐溫度 過熱蒸汽出爐溫度 過熱蒸汽流量 / . .過熱蒸汽熱負荷 / . . 33.0輻射油品入爐溫度 輻射油品出爐溫度 輻射油品流量 / . .輻射油品進、出口焓差 / . .輻射油品有效熱負

9、荷 / . . 615.8加熱爐總熱負荷 / . . 991.4爐實際熱效率 . .理論燃料量 / . .熱空氣入爐熱量 / . 熱空氣入爐熱量折合燃料量/ . 加熱爐燃料總量 / 核算裝置熱流提供的熱量分餾塔回流取熱情況見表。總回流取熱量減去冷回流負荷75.1/，得裝置回流提供的總熱量為414.6/。表 分餾塔回流取熱情況項目返塔溫度出塔溫度流量/取熱量mj/取熱比例塔頂循環.十六層回流.十三層回流.冷回流.中段.合計.側線餾出油熱量情況見表。表 側線餾出油回收熱量情況項目流量kg/初溫終溫熱量/柴油蠟油合計以上兩項合計熱流提供的熱量為/。核算裝置回收的熱量 發生蒸汽的熱量 裝置發生蒸汽/，

10、折合/，則需要熱量×（）×/。 預熱除氧水熱量 ×（）×/。預熱低溫電站軟化水熱量（從加熱至）為/。以上項總計回收熱量為/。裝置單耗蒸汽耗量焦炭塔吹汽、試壓、伴熱、吹掃用汽/，折合/；焦炭塔汽封為/，折合/；耗汽總量為./，折合/；剩余蒸汽量為/。軟化水耗量機泵用端面冷卻水為/，折合/。循環水耗量為/，折合/。新鮮水耗量機泵冷卻及生活用為/，折合/。除氧水耗量蒸汽發生器耗除氧水為/，折合/；爐注水耗除氧水為/，折合/；冷焦用除氧水為/，折合/；合計為/，折合/。電耗量（實測數據）折合/。燃料油耗量/。計算的裝置能耗 蒸汽 .××kcal/t289