1、37 Tli 343638r 46ioK911131517 192123252729313335214161820222426283050000圖6 10（ X50m龍門起重機主桁架簡圖 1994-2008 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved, 圖7 A點的應變D向應曲線圖可見動態系數值有一個范81 因工況不同而不 同。起重機實際工作時,工況復雜得多動載荷系數 有時可達3或更高。因此根據起重枷類型.工作環 境條件等諸因素正確把握由動載荷引起的內力與變 形的增值是起重機動態設計的關犍也是提

2、高起重 機設計可靠性的必娶環節O綜上所述由壞單元紹成的結構承受沖擊載荷 時兇為力響應釆吊波動方程式及Bcrnoullc-Euler梁 振動E翟式進行數值解析并用實驗驗證，說明結果 準確可行。這種計算方法可提高設計的可靠性對 大型結構尤為必婆。I陸道南起重運輸機械北京:冶金工業出皈社98&2楊桂通彈性力學北京：中國鐵道出版社.1988.3季庸恵桁架金屬結構節點與結構應變問應昆明理工 大學學報.1996.作者:季庸恵地址：昆明市昆明理工大學成教學院理工教研室郵編:650093收稿日期：1998-10-05 1994-2008 China Academic Journal Electronic Pu

3、blishing House. All rights reserved, 1994-2008 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved, 大型自同步慣性振動給料機隔振系統的參數計算江蘇海安振動機械廠:為便大型自同步慣性振動給料機能平穩地工作，減小傳遞給地基或結構架的動戴荷必須對隔振彈簧參 數及其支承（吊扶）點的位置進行較精確的設計計算:探動給料機隔振系統計算Abstract:For large selisrnchn)nizing inertial vibrating feeder .the p

4、ariinieters of vibnitioiTinsulated spring and its suspension point position must be accurately calculated to achieve smooth operation and reduce dynamic loads added to ground foundation and structure frame.Key vords :Vibrating feeder Vibration-insulated s)rstem Calculation 1994-2008 China Academic J

5、ournal Electronic Publishing House. All rights reserved, 1994-2008 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved, 人型自同步慣性振動給料機多數為單質體振動 系統，其隔振彈簧的作用主要是對振動質體進行彈 性支承配合機體實現所要求的振動規律，同時減小 傳遞給地基或結構架的動載荷。對隔振彈黃的基本 要求是工作時不致干失效，從給料機工作穩定的角 度出發對隔振彈箕的支承位置也需要設計計算。 1994-2008 China Academic

6、Journal Electronic Publishing House. All rights reserved, 1994-2008 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved, 1999 1994-2008 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved, 因此，正確選擇隔振系統的彈贊參數有助于振動機 體滴足工況要求，并能較平穩地運轉。對于大型自 同步慣f生振動給料機如果只按照一般的簡單近似 計算

7、則隔振系統往往難以滿足使用要求。現介紹 一種較精確的計算方法。另杓=4知(3：化in (N/mm) 為使給料機振幅穩定對于單質體的自同 步慣性振動給料楓一般要求垂直方向隔振系統的頻 率比S(激振圓頻率/振動系統固有頻率)為： 心越.5(10) 1994-2008 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved, 1994-2008 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved, 忽略阻尼的影響，隔振彈箕

8、的總剛度為ky: 1994-2008 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved, 4 n2/1000 =Zoy血+和皿+丿VlOOO(1) 為使給料機隔振系統能夠滿足實際工作需 要并實現良好的隔振效果需要根據給定的要求. 對每個支承(吊掛)點的垂直方向動栽荷允許值 心及水平方向的動栽荷允許值 片J限定計算 出每個支承點彈簧剛度的最高道垢和也。正常工作時，給料機每個支承點傳遞給基礎的 垂直方向動載荷Alyi及水平方向動載荷凡“分別 為：Pcfyi = kyi y kyi sin (N)(1)Pd

9、xi = x = cos (N)(2)式中 、h 基礎相連的每個支承(吊掛)的彈箕剛度在垂直及水平方向的最 大值，N/ nin八八一體在垂直方向、水平方向及 振動方向上的振幅，mm一 S動方向角()啟動或停車時.給料機每個支承點傳遞給基礎 的垂直方向動裁荷戶的與水平方向動裁荷Pdxi分別 為：Pdyi = jPdyi = (3*7) kyi sin (N)(3)Pdxj = jPdxi = (37)燈 cos (N)(4)式中j 一 體共振時振幅擴大倍數,一般取37 使用能耗制動控制箱時取小值可見，自同步慣性振動給料機啟動和停車時傳 遞給基礎的動載荷幅值較大.要求：Pdyi =%(5)Fdxi

10、 MFdx(6)由式(3) (4) (5) (6)得單個隔振彈黃剛度的最大 值如和X為：知 凡/(37) sin(7)燈 W凡J/(37)cos(8)設給料機支承彈賛為4個則彈簧在垂直方向 的總剛度為另*1999(7)(II) 式中m 動質體計算質量kg心如+爲(叫+;)”8 槽體和連接件等構件組成的質量. kgkm 展動質體物料結合系數“如一W體中物料的振動質體質量.kgF一M動質體承受的倉壓.Ng力加速度，m/s?敷振圓頻率，1/s比較式(9)(11).取其較小值作為自同步慣性扼 動給料枷隔振系統在垂直方向上的總剛度設計值 工的0如圖I所示,C為振動質體重心，/M/2為重心 C與前、后彈簧

11、支承點的距離。對于大型自同步慣 1生振動給料機.為了保證機體在工作時不致出現較 大的擺動,要求前、后隔振彈簧的剛度燈和k2滿足 下式.圖1自同步慣性振動給料機支承形式式中 g 隔振彈箕的剛度和.N/mm kiy 隔振彈賞的剛度和.N/ min在 h = X 時ly = &2y 由于ily +灼y =L ky (總剛度) 故 ki = kzLkJl(13)設此時 ky 2y， 為使 切和 蚣滿足式要求取g亠kJ2(14) 根據式(12)得 = (/ l2) g = (/,/ /：) kJ 2 (15) 這樣可以滿足前彈箕與后彈箕具有相同變形量的要 求。彈黃實際總剛度另ky = hhL ky(16

12、)3_般的謝十自同步慣苗辰動給料機未考慮料倉壓 力對給料機料槽的影響。對于中、小型的產品，由干給 料槽中物料質量畑小于或近似等于機體的質量炸, 隔振彈覧的青綾形0可由參考文獻叮表*4或者文 獻2表64査出。而對于比較大型的自同步慣性扌辰動 給料機由于舉I槽中物料質量較大還承受著較大的料 倉壓力雖便用了溜槽供料減壓但仍有一部分壓力作 用在粹曹上在設計隔振彈簧的靜變形時若仍采用上 述文獻中推薦的參數，則會使產品在使用中出現彈簧 并圈、機構撞擊等現象嚴重時會引起彈簧鋼絲或吊鉤 斷裂應該進行較精確的計算。忽略阻尼影響振動系統在垂直方向上的固有圓頻率oy可用下式表不9(17)停機時隔振彈簧靜變形九與靜栽

13、荷打有如 下關系:F, = ( nip + mm + 工)g (N)(18)Pj =E V()(N)(19)由此可得關系式：(1/s)(20)4 fo為使大型自同步慣性振動給料機正常工作或 在啟動、停車過程中振動機體與隔振彈簧不發生脫 離或沖擊.其運轉過程中可能產生的最大動變形量 /a應小于靜變形量/ ,fd /d因此 E ky DQC找C 4PCVMB 蜜HAB7C4PC 1994-2008 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved, 圖2雙葫蘆運行控制回路原理圖 1994-2008 Chi

14、na Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved, 1994-2008 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved, (2)根據式(8)的要求.單個彈簧的水平剛度 g應滿足下式：.u %心%7) cos如果不能滿足此式要求則重新調整彈箕的有 關參數。1999(7)1聲邦椿劉鳳翹振動機械的理論及應用北京:機械工 業出版社.1982.2聞邦椿劉鳳翹.劉杰振動備 振動給料機 振動輸送 機的設計與調試.北京:化學工業出版社,1989.作 者俄志根地址:江蘇海安永安北路69號郵 編：2266007 1994-2008 China Academic