1、江西南昌至寧都高速公路d7合同段 墩柱專項安全方案南昌至寧都高速公路岡上至寧都段d7標（k230+250-k232+600）橋梁下部構造安全專項施工方案核工業長沙中南建設工程集團公司南昌至寧都高速公路d7標項目經理部2014年4月29日目錄第一章 工程概況1一、工程簡介1二、編制依據1三、安全目標1第二章 各分項工程施工方案3一、圓柱墩方案3二、空心墩方案3三、實體墩方案4四、扣件式腳手架步梯搭設方案4第三章 施工組織安排7一、立柱、墩身施工作業區劃分及施工順序7二、立柱、墩身施工工班配置7三、施工進度計劃8第四章 安全保證體系及措施9一 、安全保證體系9二 、安全保證體系框圖11三、安全保證

2、措施12四、步梯安全技術措施16五、項目應急救援領導小組20第五章 附件資料21一、落地式扣件鋼管腳手架安全驗算書21二、維薩模板安全驗算書30三、空心墩封頂段安全驗算書37第一章 工程概況一、工程簡介 本合同段共有大橋4座，分別為旱塘里高架橋、神龍一高架橋、神龍二高架橋、神龍三高架橋。橋梁下部均采用樁基礎+承臺、系梁+立柱+非預應力蓋梁，上部均為40m預應力砼先簡支后連續t梁。墩柱結構形式共有三種，分別為圓柱形式、實體墩形式、空心薄壁墩形式；結構尺寸共有7種，其中1.8m 14根；2.0m 16根；2.3m 16根；6.52.2m 19根；6.52.6m 12根；6.52.8m 8根；6.5

3、3.2m 3根。二、編制依據1、江西省南昌至寧都高速公路d7合同段兩階段施工圖設計。2、公路橋涵施工技術規范（jtg/t f50 2011）3、建設工程施工現場供電安全規范gb50194-934、建筑機械使用安全技術規范jgj33-20015、建筑施工安全檢查標準jgj33-20016、中華人民共和國安全生產法7、建設工程安全生產管理條例8、安全生產許可證條例三、安全目標（1）杜絕重大、特別重大事故的發生，避免較大事故，減少一般安全事故發生。（2）無重大安全隱患。（3）人員因施工負傷率小于3，重傷率小于0.5（施工單位職工、民工）。（4）不得因施工對周邊環境、建筑、設施等造成破壞。（5）無刑事

4、案件發生。第二章 各分項工程施工方案一、圓柱墩方案圓柱墩立柱高度2.962m29.754m不等，柱間不設中系梁的立柱高度都在15m以下，一次性澆筑完成；柱間設中系梁的立柱按施工圖設計澆筑，第一次澆筑至中系梁底標高，第二次澆筑中系梁部位，以此類推的施工順序澆筑完成。圓柱墩采用組合鋼模板，由鋼模廠廠家統一生產，面板采用5mm厚的鋼板，豎肋采用8#槽鋼，橫肋采用8#槽鋼，加勁肋凈距3030cm，螺栓孔采用m20。本方案不進行重復驗算，詳見承臺系梁專項施工方案。加勁肋采用型材遠遠比平面模板的好，墩柱模板受到的側壓力遠遠比承臺的小。圓柱墩作業平臺采用48mm鋼管搭設，在立柱的兩側搭設，高度方向每5m設一

5、道橫向連墻件，支架與模板的凈距應大于1.5倍模板厚。二、空心墩方案空心墩墩身施工均采用常規翻模法施工。施工時利用塔吊進行模板的翻模施工。外模豎向采用3節，每節2.25m的形式，每次向上翻轉2節模板，澆注4.5m高混凝土。外模以不拆除的第一節作為基模，在其基礎上安裝外模。每個橋墩左右幅施工時共配4節模板，形成交叉流水施工。空心墩內模中間標準節段采用4.65m的形式，每次直接拆除后提升，包裹已澆注混凝土15cm。底部和頂部非標準段采用木模或組合鋼模，頂部非標準節單獨澆注，通過在預埋牛腿搭設封頂支撐，鋪設模板，施工時頂節內模板封閉在墩身空心墩墩身內。空心墩內橫隔板采取和墩身異步施工的方式進行。外模每

6、節上端設置操作平臺，作為模板安裝和拆除以及鋼筋綁扎的操作平臺。空心墩內側用直螺紋套筒連接將頂節不動模板的拉桿連通，在其上搭設內側操作平臺。 作業人員上下50m以內的墩柱采用鋼管搭設爬梯，50m以上的采用專用電梯。三、實體墩方案 實體墩采用常規翻模法施工，模板高度4.65m，每澆筑高度4.5m，施工工藝流程與空心墩施工方法一致，在此不再重復贅述。 安裝及特點在本方案中不進行具體介紹。四、扣件式腳手架步梯搭設方案采用直徑48mm鋼管搭建一個井形框架結構的支架。再在支架內部搭建一個之字形回旋步梯。 1、井形腳手架搭建井形腳手架平面結構單元采用20根立桿，腳手架長寬為4.0m3.0m，腳手架采用直徑4

7、8mm鋼管，鋼管壁厚3.5mm，框架其它桿件和尺寸具體見下圖。腳手架平面結構腳手架立面結構高度范圍內，每1m一個平面結構單元，擬設計腳手架高度60m，共61個平面結構。井形4個側面和中間2個面，高度范圍內每4m設置一對剪刀撐。剪刀撐采用長6.0m鋼管。整個支架每個交點均設置扣件。立桿適當內收，收縮角度0.15度，搭建過程中對支架整體的垂直度控制在0.1度范圍內，即40m頂部位置傾斜偏差小于10cm。腳手架立桿基礎，原地面夯實，設置10cm 厚c20混凝土，立桿下焊接25cm25cm2cm鋼板作為支腿，靠近地面8cm位置設一個平面單元，并在平面單元內設置剪刀撐。施工期間注意對基礎的沉降觀測。2、

8、步梯設置步梯設置圖在井形腳手架內設置步梯，如圖所示，步梯由2根承重鋼管、若干樓凳承重鋼管、2個扶手鋼管組成。高度每2m設置一個轉向平臺，平臺寬度0.8m，長3m；每凳步梯高30cm，寬30cm，下部有兩根間距20cm、長度1.5m鋼管承重，鋼管上鋪設厚3cm、長1.2m，寬30cm踏腳板。扶手與步梯平行間距0.8m，垂直高度1.1m，扶手和踏板之間用密目防護網包裹，防止高空眩暈。3、 腳手架步梯清單每段步梯材料用量表（3m每段）序號材料規格長度數量單位小計1鋼管48mm3.515米52.548mm4.51567.548mm3247248mm642448mm1882扣件直角扣182個182對接扣

9、5252旋轉扣26263踏腳板0.3*1.216塊164密目網1.5m92平方275鋼墊板0.25*0.25*0.0220塊206混凝土4*5*0.1立方27平臺木板3*0.8*0.031塊1第三章 施工組織安排一、立柱、墩身施工作業區劃分及施工順序根據本項目進度要求及現場實際情況，旱塘里大橋、神龍一大橋、神龍二大橋優先右幅立柱施工，從旱塘里大橋往神龍二大橋推進。神龍三大橋現場條件復雜左右幅立柱同時施工，從13#臺往0#臺推進。擬設三個下構隊伍平行作業，下構一隊負責旱塘里大橋，下構二隊負責神龍一大橋，下構三隊負責神龍二大橋、神龍三大橋。二、立柱、墩身施工工班配置各下構隊伍均設木工班、鋼筋班、砼

10、班、雜工班。三、施工進度計劃 計劃開工日期2014年4月28日，計劃完工日期2014年10月28日，總工期180d。第四章 安全保證體系及措施一 、安全保證體系 組織保證為實現安全目標，建立健全項目安全生產保證體系，成立安全工作領導小組。本項目以項目經理為組長，總工負責具體技術方案，副經理為副組長，各科負責人及工班長為成員，具體執行實施細則，作業班組為實施主體。 思想保證針對本工程的特點，定期進行安全生產教育，培養安全生產必備的基本知識和技能，提高安全意識。有計劃地對重點崗位的生產知識、安全操作規程、安全生產制度、施工紀律進行培訓和考核，合格者發上崗證并持證上崗。特種工的安全教育、考核、復驗，

11、嚴格按照特種作業人員安全技術考核管理規則gb5306-85號文執行。經過培訓考試合格，獲取操作證者方能持證上崗，對已取得上崗證者，要進行登記存盤，按期復審。通過安全教育，增強職工安全意識，樹立“安全第一，預防為主，綜合治理”的方針，提高職工遵守施工安全紀律的自覺性，認真執行安全操作規程。制定培訓安全教育計劃，確定培訓內容、工種，按照架子隊工班組分批進行培訓。職工崗前培訓考核合格后，方可持證上崗。 工作保證工程開工前，項目部或作業隊技術負責人將工程概況、施工技術措施等情況向全體施工管理人員進行詳細交底。施工中應定期進行安全檢查，對于檢查中發現的問題，根據情況做出處理，現場能解決的馬上責成有關人員

12、改正，比較復雜的問題開會研究制定解決的方案，并落實到責任人監督整改。 制度保證認真執行國家、鐵道部、鐵路局有關安全生產的法律、法規、文件和管理辦法及地方政府有關安全規定，完善各項安全生產管理制度，針對各部位、各工序、各工種的各自特點制定相應的安全管理制度，并由各級安全組織督促檢查，加以落實。建立安全生產責任制，落實各級管理人員的安全職責。健全安全應急機制，建立項目部的安全突發事件應急工作機制，健全各級安全應急預案，層層落實安全監管責任，迅速、正確、果斷應對事故，并及時上報情況，把事故損失和負面影響降到最低程度。 經濟保證加大安全處罰力度，綜合運用經濟、行政、市場等手段，嚴肅追究安全事故相關責任

13、單位和個人責任，并與各項考核、評價掛鉤。二 、安全保證體系框圖工班、工種安全檢查員 實現安全 施工目標思想保證組織保證工作保證制度保證經濟保證安全施工保證體系提高全員意識分公司 安全領導小組開工前檢查國家安全法律包保責任制安 質 部施工過程檢查各項安全生產規定、規程項目部 安全領導小組勞動安全部區域專職安全員收尾過程檢查安全文明施工的規定項目部和地方及業主各種安全生產制度集團各項安全制度月季年安全生產檢查制度安全總結評比經濟兌現獎罰分明施工技術安全規則教育安全生產第一項目部和地方及業主安全為了生產項目部和地方及業主生產必須安全項目部和地方及業主三、安全保證措施 支架安全措施支架搭設前，必須對工

14、班進行安全技術交底及講解。凡患有心臟病、高血壓、貧血病、癲癇病、四肢有殘疾以及其他不適宜高處作業的人員，不得從事架子工作業。進入施工現場的施工人員，2m以上高處作業人員必須系安全帶，并將安全帶系在牢靠的支架上。嚴禁違章操作，嚴格禁止在架面上打鬧戲耍、退著行走和跨坐在外護欄上休息。支架搭設時必須按批復的方案要求選擇底托、桿件、頂撐，并索取出廠合格證及檢驗報告。腳手架搭設前應按照腳手架搭設方案逐級進行技術交底。地基處理采用c20砼硬化，厚度20cm，使其高出四周原地面，并保證排水暢通。碗扣支架要采用國標產品，鋼管有壓扁、裂紋或中等以上銹蝕的不得使用。嚴禁使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。必須在搭

15、設過程中按規定設剪刀撐和支撐，防止搭設完成后無法進入支架內，每個剪刀撐最少要與3根桿用扣件連接牢靠。在架上運送扣件等材料經過正在作業中的人員時，要及時發出“請注意”“請讓一讓”的信號。材料要輕擱穩放，不許采用傾倒、猛磕或其它匆忙卸料方式。在進行撬、拉、推、拔等操作時，要注意采取正確的姿勢，站穩腳跟，或一手把持在穩固的結構或支持物上，以免用力過猛時身體失去平衡或把東西甩出。對于作業有影響需要拆除的支架，必須經隊長和技術主管的同意，并采取可靠的彌補加固措施后方可進行。拆卸腳手板、桿件、門架以及其它較長、較重、有兩端聯結的部件時，一定要兩人或多人一組進行。拆除水平桿件時，松開聯結后，水平托持取下。拆

16、除立桿時，在把穩上端后，再松開下端聯結取下。多人或多組進行拆卸作業時，應加強指揮、并相互詢問和協調作業步驟，嚴格禁止不按程序進行的任意拆卸。拆卸現場作可靠的安全看管，嚴禁非施工人員進入拆卸作業區內。嚴禁將拆卸下的桿部件和材料向地面拋擲。遇有5級以上大風或大霧、大雨，停止一切架上作業。 起重機安全措施作業前必須檢查作業環境、吊索具、防護用品。吊裝區域無閑散人員，障礙以排除。吊索具無缺陷，捆綁正確牢固，被吊物與其他物件無連接。確認安全后方可作業。大雨、大雪、大霧及六級以上（含六級）等惡劣天氣，必須停止露天起重吊裝作業。嚴禁在帶電的高壓線下作業。在高壓線一側作業時，必須保持下表所列的最小安全距離。輸

17、電導線電壓（kv）1以下115204060100220允許沿輸電導線垂直方向最近距離(m)1.53456允許沿輸電導線水平方向最近距離(m)11.5246作業時必須執行安全交底，聽從統一指揮。使用起重機作業時，必須正確選擇吊點位置，合理穿掛索具，試吊。除指揮及掛鉤人員外，嚴禁其他人員進行吊裝作業。使用兩臺吊車抬吊大型構件時，吊車性能應一致，單機荷載應合理分配，且不得超過額定荷載的80%.作業時必須統一指揮，動作一致。新起重工具、吊具應按說明書檢查，試吊后方可正式使用。長期不用的起重、吊掛機具，必須進行檢測、試吊,確認安全后方可使用。鋼絲繩、套索等的安全系數不得小于810。起重機作業時，支腿必須

18、全部伸出，并鋪平墊實。當回轉動作時，應平穩地接合回轉離合器，減小重物擺動。負荷時嚴禁伸縮臂桿。起落臂桿時，應緩慢動作。 高空作業安全措施熟悉掌握高空作業工種專業技術及規程。年滿18歲，經體格檢查合格后方可從事高空作業。凡患有高血壓、心臟病、癲癇病、精神病和其它不適于高空作業的人，禁止登高作業。防護用品要穿戴整齊，褲角要扎住，戴好安全帽，不準穿光滑的硬底鞋。要有足夠強度的安全帶，并應將繩子牢系在堅固的建筑結構件上或金屬結構架上，不準系在活動物件上。登高前，施工負責人應對全體人員進行現場安全教育。檢查所用的登高工具和安全用具（如安全帽、安全帶、梯子、跳板、腳手架、防護板、安全網）必須安全可靠，嚴禁

19、冒險作業。高空作業區地面要劃出禁區，用竹籬笆圍起，并掛上“閑人免進”、“禁止通行”等警示牌。靠近電源（低壓）線路作業前，應先聯系停電。確認停電后方可進行工作，并應設置絕緣檔壁。作業者最少離開電線（低壓）2m以外。禁止在高壓線下作業。高空作業所用的工具、零件、材料等必須裝入工具袋。上下時手中不得拿物件；并必須從指定的路線上下，不得在高空投擲材料或工具等物；不得將易滾易滑的工具、材料堆放在腳手架上；不準打鬧。工作完畢應及時將工具、零星材料、零部件等一切易墜落物件清理干凈，以防落下傷人，上下大型零件時，應采用可靠的起吊機具。要處處注意危險標志和危險地方。夜間作業，必須設置足夠的照明設施，否則禁止施工

20、。嚴禁上下同時垂直作業。若特殊情況必須垂直作業，應經有關領導批準，并在上下兩層間設備專用的防護棚或者其他隔離設施。嚴禁坐在高空無遮欄處休息，防止墜落。腳手架的負荷量、每平方米不能超過270公斤，如負荷量必須加大，架子應適當加固。超過3m長的鋪板不能同時站兩人工作。進行高空焊接、氧割作業時，必須事先清除火星飛濺范圍內的易燃易爆器。腳手板斜道板、跳板和交通運輸道，應隨時清掃。如有泥、水、冰、雪，要采取有效防滑措施，并經安全員檢查同意后方可開工。當結凍積雪嚴重，無法清除時，停止高空作業。 遇六級以上大風時，禁止露天進行高空作業。使用梯子時，必須先檢查梯子是否堅固，是否符合安全要求。立梯坡度60為宜。

21、梯底寬度不小于50cm，并應有防滑裝置。梯頂無搭勾，梯腳不能穩固時，須有人扶梯人字梯拉繩必須牢固。四、步梯安全技術措施 材質及其使用的安全技術措施（1）扣件的緊固程度應在4050nm，并不大于65nm，對接扣件的抗拉承載力為3kn。扣件上螺栓保持適當的擰緊程度。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨水，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。（2）各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。（3）鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。嚴禁使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。（4）腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料混用。（5）嚴禁將不同直徑的鋼管混合使用。 腳手架施

22、工安全措施根據腳手架施工的特殊性，結合公司職業健康安全手冊、程序文件，要求按如下規定進行施工：(1) 進入施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等，現場嚴禁吸煙。(2) 進入施工現場的人員要愛護場內的各種設施和標示牌。(3 )嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要求精力集中、嚴禁開玩笑和打鬧。(4) 腳手架搭設人員必須經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可發上崗證，凡患有高血壓、貧血病、心臟病及其他不適于高空作業者，一律不得上腳手架操作。(5) 上架子作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。(6)護身欄、腳手板擋腳板、密目安全網等影響作業班組支模時，如需拆

23、改時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改。(7) 腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改時，須經技術部同意后由架子工操作。(8)不準利用腳手架吊運重物;作業人員不準攀登架子上下作業面；不準推車在架子上跑動；塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手架。(9)不得將模板支撐、攬風繩、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。(10)在架子上的作業人員不得隨意拆動腳手架的所有拉結點和腳手板，以及扣件綁扎扣等所有架子部件。(11)使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配備料斗，防止火星和切割物濺落。(12)支架搭設完成后，分部安全員每日開工前需進行檢查支架情況，發現基礎下

24、沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉結松動等問題要及時解決。(13)要保證腳手架體的整體性，不得與外用架體一并拉結，不得截斷架體。(14)施工人員嚴禁凌空投擲桿件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。(15)使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。(16)腳手架堆放場所做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領、退料手續。(17)施工人員做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。(18)運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。應隨時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。(19)五

25、級以上大風、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業。在冬季、雨季要經常檢查腳手板、斜道板、跳板上有無積雪、積水等物。若有則應及時清掃，并要采取防滑措施。(20)步梯護欄位置的腳手架必須用安全密目網包裹以防高空眩暈，密目網需包住管頭，鋼管頭伸出整體支架盡量縮短。腳手架搭設完成后設攬風繩進行防護。 腳手架拆除的安全技術措施(1)拆除前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。(2)架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、纜風繩、被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。(3)拆架時應劃分作業

26、區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。(4)拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時應先通知對方，以防墜落。(5)在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。(6)每天拆架下班時，不應留下隱患部位。 （7）拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。(8)所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。(9)所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。(10)拆下的零配件要裝入容器內，用繩索送下；拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。 防雷避電措施(1)

27、 采用避雷針、接地線與建筑物避雷系統連成一體的措施。 （2）避雷針設置4根避雷針，避雷針采用12鍍鋅鋼筋制作, 高度不小于1m，設置在腳手架四角立桿上，并將所有最上層的大橫桿全部連通，形成避雷網絡。（3）接地線采用404的鍍鋅扁鋼，將立桿與整個建筑物避雷系統連成一體。接地線的連接應保證接觸牢靠，與立桿連接時應用2道螺栓卡箍連接，螺絲加彈簧墊圈以防松動并保證接觸面不小于10cm2，并將表面油漆及氧化層清除，露出金屬光澤并涂以中性凡士林。接地線的設置位置不得選在人們經常走到的地方以避免跨步電壓的危害，防止接地線遭機械傷害。兩者的連接采用焊接，焊接長度應大于2倍的扁鋼寬度。焊完后再用接地電阻測試儀測

28、定電阻，要求沖擊電阻不大于10。同時應注意檢查與其它金屬物或埋地電纜之間的安全距離（一般不小于3m）以免發生擊穿事故。五、項目應急救援領導小組組 長：項目經理:卿篤林副組長：項目副經理：孫翊新， 項目總工：羅成昌組 員：質檢部長：熊小寧， 安全部長：李偉，物設部長：孫石春 財務部長：楊子梅， 合約部長：羅英 工程部長：李恒喜 具體應急措施見橋梁事故應急預案第五章 附件資料一、落地式扣件鋼管腳手架安全驗算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（jgj130-2001）。 計算參數: 雙排腳手架，搭設高度50.0米，立桿采用單立管。 立桿的縱距1.20米，立桿的橫距1.20米

29、，內排架距離結構0.40米，立桿的步距1.0米。 鋼管類型為482.9，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.0米，水平間距4.0米。 施工活荷載為2.0kn/m2，同時考慮2層施工。 腳手板采用竹笆片，荷載為0.15kn/m2，按照鋪設25層計算。 欄桿采用竹笆片，荷載為0.15kn/m，安全網荷載取0.0050kn/m2。 腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿。 基本風壓0.45kn/m2，高度變化系數1.2500，體型系數0.6000。 地基承載力標準值170kn/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數0.40。 一、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強

30、度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 p1=0.036kn/m 腳手板的荷載標準值 p2=0.1501.20/2=0.09kn/m 活荷載標準值 q=2.0001.20/2=1.20kn/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.036+1.20.09=0.151kn/m 活荷載的計算值 q2=1.41.20=1.68kn/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最

31、大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 m1=(0.080.151+0.101.680)1.2002=0.248kn.m 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 m2=-(0.100.151+0.1171.680)1.2002=-0.305kn.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.305106/4372.0=69.714n/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0n/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.036+0.09=0.126kn/m 活荷載標準值q2=1.680kn/m 三跨連續梁均

32、布荷載作用下的最大撓度 v=(0.6770.126+0.9901.680)1200.04/(1002.06105104930.0)=1.677mm 大橫桿的最大撓度小于1200.0/400=3mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 p1=0.0361.200=0.043kn 腳手板的荷載標準值 p2=0.1501.201.200/2=0.108kn 活荷載標準值 q=2.0001.201.200/2=1.440kn 荷載的計

33、算值 p=1.20.043+1.20.108+1.41.440=2.197kn 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: m=(1.20.036)1.2002/8+2.1971.200/4=0.667kn.m =0.667106/4372.0=152.533n/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0n/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重

34、均布荷載引起的最大撓度 v1=5.00.0361200.004/(3842.060105104930.000)=0.045mm 集中荷載標準值p=0.043+0.108+1.440=1.591kn 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 v2=15911200.01200.01200.0/(482.06105104930.0)=2.65mm 最大撓度和 v=v1+v2=4.241mm 小橫桿的最大撓度大于1200/400=3mm,不滿足要求!爬梯實際承受的僅是集中荷載，僅有人員下上，橫桿上不堆放任何東西，實際滿足要求。 三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照

35、下式計算(規范5.2.5): r rc 其中 rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kn； r 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 p1=0.0361.200=0.037kn 腳手板的荷載標準值 p2=0.1501.2001.200/2=0.108kn 活荷載標準值 q=2.0001.2001.200/2=1.440kn 荷載的計算值 r=1.20.037+1.20.108+1.41.440=2.190kn 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65n.m時,試驗表明:單扣件在12kn的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0k

36、n； 雙扣件在20kn的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kn。 四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kn/m)；本例為0.1234 ng1 = 0.12324.000=2.961kn (2)腳手板的自重標準值(kn/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 ng2 = 0.15041.200(1.200+0.400)/2=0.576kn (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kn/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 ng3 = 0.1501.2004/2=0.360kn

37、 (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kn/m2)；0.005 ng4 = 0.0051.20024.000=0.144kn 經計算得到，靜荷載標準值 ng = ng1+ng2+ng3+ng4 = 4.041kn。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 nq = 2.00021.2001.200/2=2.880kn 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 w0 基本風壓(kn/m2)，按照建筑結構荷載規范(gb50009-2001)附錄表d.4的規定采用：w0 = 0.450 uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載

38、規范(gb50009-2001)附錄表7.2.1的規定采用：uz = 1.250 us 風荷載體型系數：us = 0.600 經計算得到，風荷載標準值wk = 0.70.4501.2500.600 = 0.236kn/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 n = 1.2ng + 0.851.4nq 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力n=1.24.041+0.851.42.880=8.276kn 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 n = 1.2ng + 1.4nq 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力n=1.23.951+1.42.520=8.881kn 風荷載設計值

39、產生的立桿段彎矩 mw計算公式 mw = 0.851.4wklah2/10 其中 wk 風荷載標準值(kn/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 mw=0.851.40.2361.2002.0002.000/10=0.141kn.m 五、立桿的穩定性計算: 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 n 立桿的軸心壓力設計值，n=7.740kn； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l

40、0=1.1551.5001.200=2.079m； a 立桿凈截面面積，a=4.107cm2； w 立桿凈截面模量(抵抗矩),w=4.372cm3； 由長細比，為2079/16=130； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.396； mw 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，mw=0.049kn.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (n/mm2)；經計算得到 =7740/(0.40411)+49000/4372=58.702n/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00n/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 nl，連墻件的設計計算滿足要求! 八、立桿的地基

41、承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kn/m2)，p = n/a；p = 33.08 n 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kn)；n = 8.27 a 基礎底面面積 (m2)；a = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kn/m2)；fg = 68.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 170.00 地基承載力的計算滿足要求!二、維薩模板安全驗算書 1、側壓力計算 混凝土作用于模板的側壓力，根據測定，隨混凝土

42、的澆筑高度而增加，當澆筑高度達到某一臨界時，側壓力就不再增加，此時的側壓力即位新澆筑混凝土的最大側壓力。側壓力達到最大值的澆筑高度稱為混凝土的有效壓頭。通過理論和實踐，可按下列二式計算，并取其最小值：f=0.22ct012v1/2f=ch式中 f-新澆筑混凝土對模板的最大側壓力（kn/m2） c-混凝土的重力密度（kn/m3）取24 kn/m3 t0-新澆混凝土的初凝時間（h）,按6小時。當缺乏實驗資料時，可采用t=200/(t+15)計算；t-混凝土的溫度（）t=25v-混凝土的澆灌速度（m/h）;取2m/hh-混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（m）;取6m1-外加劑影響修正系

43、數，不摻外加劑時取1； 摻具有緩凝作用的外加劑時取1.2。2-混凝土塌落度影響系數，當塌落度小于30mm時，取0.85；5090mm時，取1.0；110150mm時，取1.15。此處取1.0。f=0.22ct012v1/2 =0.22x25x6x1x1x21/2 =46.8kn/m2 f=ch =24x6=144kn/ m2有效壓頭：h=61.8/25=2.5m取二者中的較小值做為側壓力標準值，f=46.8kn/ m2，并考慮傾倒混凝土產生的水平載荷標準值4 kn/ m2，分別取荷載分項系數1.2和1.4，則作用于模板的總荷載設計值為：q=46.8x1.2+4x1.4=61.8 kn/ m22

44、、面板驗算將面板視為兩邊支撐在木工字梁上的多跨連續板計算，面板長度取標準板板長2440mm，板寬度b=1000mm，面板為18mm厚維薩板,木梁間距為l=280mm。強度驗算面板最大彎矩：mmax=ql2/10=(61.8x280x280)/10=0.48x106n.mm面板的截面系數：w=1/6bh2=1/6x1000x182=5.4x104mm3應力：= mmax/w=0.48x106/5.4x104=8.9n/mm2fm=13 n/mm2 滿足要求其中：fm-木材抗彎強度設計值，取13 n/mm2e-彈性模量，維薩板取1x104 n/mm2，鋼材取2.1x105 n/mm2剛度驗算：剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載的作用，則q2=61.8x1=61.8 kn/ m模板撓