1、預應力混凝土公路橋梁通用設計圖成套技術 20m簡支預應力混凝土空心板預應力混凝土公路橋梁通用圖設計成套技術通用圖設計計算書20m簡支裝配式后張法預應力混凝土空心板配束計算（手算）(高速公路和一級公路)46湖南省交通規劃勘察設計院 目 錄1 計算依據與基礎資料11.1 標準及規范11.1.1 標準11.1.2 規范11.1.3 參考資料11.2 主要材料11.3 設計要點22 橫斷面布置22.1 橫斷面布置圖22.2 預制板截面尺寸33 汽車荷載橫向分布系數、沖擊系數的計算33.1 汽車荷載橫向分布系數計算33.1.1 跨中橫向分布系數33.1.2 支點橫向分布系數53.1.3 車道折減系數53

2、.2 汽車荷載沖擊系數計算53.2.1汽車荷載縱向整體沖擊系數53.2.2 汽車荷載的局部加載沖擊系數54 作用效應組合64.1 作用的標準值64.1.1 永久作用標準值64.1.2 汽車荷載效應標準值74.2 作用效應組合104.2.1 基本組合（用于結構承載能力極限狀態設計）104.2.2 作用短期效應組合(用于正常使用極限狀態設計)114.2.3 作用長期效應組合（用于正常使用極限狀態設計）114.3 截面幾何特性計算145 持久狀態承載能力極限狀態計算165.1 正截面抗彎承載能力165.2 斜截面抗剪承載力驗算175.2.1 驗算受彎構件抗剪截面尺寸是否需進行抗剪強度計算176 持久

3、狀況正常使用極限狀態計算196.1 預應力鋼束應力損失計算206.1.1 張拉控制應力206.1.2 各項預應力損失206.2 溫度梯度截面上的應力計算266.3 抗裂驗算276.3.1 正截面抗裂驗算276.3.2 斜截面抗裂計算306.4 撓度驗算326.4.1 汽車荷載引起的跨中撓度326.4.2 預制板是否設置預拱值的計算337 持久狀態和短暫狀況構件應力計算357.1 使用階段正截面法向應力計算357.1.1 受壓區混凝土的最大壓應力357.1.2 受拉區預應力鋼筋的最大拉應力367.2 使用階段混凝土主壓應力、主拉應力計算377.3 施工階段應力驗算398 橋面板配筋計算418.1

4、 荷載標準值計算418.1.1 計算跨徑418.1.2 跨中彎矩計算428.1.3 支點剪力438.2 極限狀態承載力計算438.2.1 荷載效應組合計算438.2.2 正截面抗彎承載力448.2.3 斜截面抗剪承載力448.3 抗裂計算449 鉸接板的混凝土鉸縫剪力驗算45預應力混凝土公路橋梁通用設計圖成套技術通用圖計算（20m簡支預應力混凝土空心板）1 計算依據與基礎資料1.1 標準及規范1.1.1 標準 跨徑：橋梁標準跨徑20m；計算 跨徑(正交、簡支)19.26m；預制板長19.96m 設計荷載：公路級 橋面寬度：（路基寬23m，高速公路），半 幅橋全寬11.25m 0.5m(護欄墻)

5、+10.25m(行車道)+ 0.5m(護欄墻)11.25m 結構重要性系數： 1.1 環境條件類，計算收縮徐變時，考慮存梁期為90天1.1.2 規范 公路工程技術標準JTG B01-2003 公路橋梁設計通用規范JTG D60-2004（簡稱通規） 公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范JTG D62-2004（簡稱預規）1.1.3 參考資料公路橋涵設計手冊橋梁上冊（人民交通出版社2004.3）1.2 主要材料1）混凝土：預制板及鉸縫為C50、現澆鋪裝層為C40、護欄為C302）預應力鋼絞線：采用鋼絞線，3）普通鋼筋：采用HRB335，1.3 設計要點1）本計算按后張法部分預應力混凝土A類構

6、件設計，偏安全的，橋面板及鋪裝層混凝土不參與截面組合作用；2）預應力張拉控制應力值。3）環境平均相對濕度RH=80;4）計算混凝土收縮、徐變引起的預應力損失時傳力錨固齡期為7d;5）存梁時間為90d。2 橫斷面布置2.1 橫斷面布置圖（單位：mm）2.2 預制板截面尺寸 邊、中板毛截面幾何特性 表21板號邊板中板幾何特性面積抗彎慣性矩截面重心到頂板距離面積抗彎慣性矩截面重心到頂板距離0. 72100.07980.4180. 55510.06220.4843 汽車荷載橫向分布系數、沖擊系數的計算3.1 汽車荷載橫向分布系數計算3.1.1 跨中橫向分布系數本橋雖有100mm現澆橋面整體化混凝土，但

7、基本結構仍是橫向鉸接受力，因此，汽車荷載橫向分布系數按截面8塊板鉸接計算。由于邊中板的抗彎、抗扭剛度稍有差別，為簡化計算，參考已有資料，取中板的幾何特性，板寬b=1.24m,計算跨徑=19.26m,毛截面的面積，抗彎慣矩，抗扭慣矩。 計算剛度參數參見“公路橋涵設計手冊梁橋上冊” 人民交通出版社2004.3由附表（二）鉸接板（梁）橋荷載橫向分布系數影響線表,依板塊數8,及所計算板號按=0.0135值查取各塊板軸線處的影響線坐標 影響線坐標表 表31=0.0135影響線坐標123456788-10.2090.1790.1450.1200.1020.0890.0800.0768-20.1790.17

8、50.1540.1270.1070.0940.0840.0808-30.1450.1540.1570.1410.1190.1040.0940.0898-40.1200.1270.1410.1490.1370.1190.1070.102求出邊板、中板汽車荷載橫向分布系數：在影響線上布置車輪,相應位置處的豎標總和即為荷載分布系數3.1.2 支點橫向分布系數按杠桿法布載分別計算邊、中板的橫向分布系數。支點截面汽車荷載橫向分布系數，因一列車輛的輪距為1.8m，1號、2號兩塊板上只能布一排汽車輪載，所以支點橫向分布系數。3.1.3 車道折減系數雙車道車道折減系數為1。3.2 汽車荷載沖擊系數計算3.2.

9、1汽車荷載縱向整體沖擊系數簡支板結構基頻 通規條文說明4 C50混凝土 板跨中處單位長度質量：，其中跨中延米結構自重（N/m），g重力加速度 按照通規第4.3.2條，沖擊系數可按下式計算： 當時， 3.2.2 汽車荷載的局部加載沖擊系數 采用。4 作用效應組合4.1 作用的標準值4.1.1 永久作用標準值 一期恒載：預制板重力密度取 邊板 中板 二期恒載：1）100mm C40混凝土和100mm瀝青混凝土鋪裝重力密度取2）鉸縫混凝土，重力密度取3）護欄（單側），重力密度取，近似按橫向分布系數分配重量，邊板取0.209，中板取0.179。邊板：中板： 端部橫隔板及加厚段重量：端部有1.0m的橫隔

10、板及加厚段，用于校核的截面受該部分重量增加的影響很小，故僅在支座選型時考慮其壓重。單塊板一端的壓重為6.7kN。恒載效應標準值計算 表41截面板號彎矩剪力計算式(kNm)(kNm)計算式(kNm)(kNm)跨中邊板869.22 653.33 中板669.24 555.96 邊板651.92 490.00 90.26 67.84 中板501.93 416.97 69.49 57.73 支點邊板180.52 135.69 中板138.99 115.46 距支點h（h為梁高）邊板162.47122.12162.59122.21中板125.09103.92125.18104.004.1.2 汽車荷載效

11、應標準值公路-級車道荷載計算圖式 根據通規第4.3條，公路級車道荷載均布標準值為，集中荷載標準值：當計算跨徑小于5m時，；當計算跨徑等于或大于50m，。本例計算跨徑為19.26m 計算剪力時，計算跨中、截面荷載效應標準值 兩列車布載控制設計，橫向折減系數，A為內力影響線面積，為內力影響線豎標值。跨中、支點及距支點h截面汽車荷載內力影響線跨中、支點截面公路級荷載產生的內力 表4-2 截面板號荷載橫向分布系數彎矩影響線不計沖擊力=(kNm)計沖擊力=1.274(kNm)剪力影響線不計沖擊力=(kN)計沖擊力=1.274(kN)(m2)(m)(m2)(m)跨中邊板0.31546.374.82513.

12、21653.314.820.560.7477.32中板0.305496.91632.5758.8174.87邊板0.31534.783.61384.54489.525.420.7585.12108.36中板0.305372.33473.9882.41104.91距支點h邊板0.3155.130130.59166.245.410156.38199.070.3893.1103.2800.48150.428000.950.46300.9-中板0.3055.130129.66165.065.410155.36197.770.38353.1103.2800.4810.428000.950.46200.9

13、-支點邊板0.315-5.420178.14226.770.4075-4.2100.5-01中板0.305-5.420177.35225.770.4025-4.2100.5-01支點剪力橫向分布系數在本端支點處為0.5，L/4處與跨中橫向分布系數一致，支點與L/4之間線性變化，為計算方便，采用與影響線面積相應的橫向分布系數平均值。4.2 作用效應組合4.2.1 基本組合（用于結構承載能力極限狀態設計） 通規4.1.61式1）其中各分項系數的取值如下結構重要性系數，=1.1；結構自重分項系數， 1.2汽車荷載（含沖擊力）的分項系數，取1.42）基本組合計算永久作用的設計值與可變作用設計值組合表

14、表4-3-1（邊板）板號作用分類組合計算表達式跨中距支點h支點彎矩(kNm)剪力(kN)彎矩(kNm)剪力(kN)彎矩(kNm)剪力(kN)剪力(kN)邊板永久作用一期恒載869.220651.92 90.26 162.47 162.59 180.52 二期恒載653.330490.00 67.84 122.12 122.21 135.69 1522.5501141.92 158.10 284.59 284.80 316.21 1827.0601370.30 189.72 341.51 341.76 379.45 可變作用（計沖擊力）653.3177.32489.52 108.36 166.2

15、4 199.07 226.77 914.63108.25685.33 151.70 232.74 278.70 317.48 使用階段2175.8677.321631.44 266.46 450.83 483.87 542.98 3015.86119.082261.19 375.56 631.68 682.51 766.62 永久作用的設計值與可變作用設計值組合表 表4-3-2（中板）板號作用分類組合計算表達式跨中距支點h支點彎矩(kNm)剪力(kN)彎矩(kNm)剪力(kN)彎矩(kNm)剪力(kN)剪力(kN)中板永久作用一期恒載669.24 0501.93 69.49 125.09 12

16、5.18 138.99 二期恒載555.96 0416.97 57.73 103.92 104.00 115.46 1225.20 0918.90 127.22 229.01 229.18 254.45 1470.24 01102.68 152.66 274.81 275.02 305.34 可變作用（計沖擊力）632.57 74.87 473.98 104.91 165.06 197.77 225.77 885.60 104.82 663.57 146.87 231.08 276.88 316.08 使用階段1857.77 74.87 1392.88 232.13 394.07 426.95

17、 480.22 2591.42 115.30 1942.88 329.48 556.48 607.09 683.56 4.2.2 作用短期效應組合(用于正常使用極限狀態設計)永久荷載作用為標準值效應與可變作用頻遇值效應組合,其效應組合表達式為 通規4.1.7-1式式中 -可變作用效應的頻遇值系數: 汽車荷載（汽車荷載不計沖擊力）=0.7,溫度梯度作用=0.8。4.2.3 作用長期效應組合（用于正常使用極限狀態設計）永久作用標準值效應與可變作用準永久值效應相組合，其效應組合表達式為： 通規4.1.7-2式式中第j個可變作用效應的準永久值系數，汽車荷載（不計沖擊力）=0.4，溫度梯度作用=0.8；

18、作用長期效應組合設計值,結構抗裂驗算時,其中可變作用僅考慮汽車等直接作用于構件的荷載效應。作用短期和長期效應組合計算 表44作用分類組合計算表達式跨中距支點h支點彎矩(kNm)剪力(kN)彎矩(kNm)剪力(kN)彎矩(kNm)剪力(kN)剪力(kN)邊板永久作用1522.55 01141.92 158.10 284.59 284.80 316.21 可變作用（不計沖擊力）513.21 60.74 384.54 85.12 130.59 156.38 178.14 359.25 42.52 269.18 59.58 91.41 109.47 124.70 205.28 24.30 153.82

19、 34.05 52.24 62.55 71.26 1881.80 42.52 1411.10 217.68 376.00 394.27 440.91 1727.83 24.30 1295.74 192.15 336.83 347.35 387.47 中板永久作用1225.20 0918.90 127.22 229.01 229.18 254.45 可變作用（不計沖擊力）496.91 58.81 372.33 82.41 129.66 155.36 177.35 347.84 41.17 260.63 57.69 90.76 108.75 124.15 198.76 23.52 148.93 3

20、2.96 51.86 62.14 70.94 1573.04 41.17 1179.53 184.91 319.77 337.93 378.60 1423.96 23.52 1067.83 160.18 280.87 291.32 325.39 4.3 截面幾何特性計算截面預應力筋設置及編號如圖：截面配筋如下表板內截面配筋 表45跨中板號_u_umm2mm2mmmmmmmmmmmm邊板12162215.25014510284813181924133058中板12162215.25014397853127823241330581/4L板號_u_umm2mm2mmmmmmmmmmmm邊板12162

21、215.25014510284813181924133058中板12162215.2501439785312782324133058距支點h板號_u_umm2mm2mmmmmmmmmmmm邊板12162215.25032820474628766324133058中板12162215.25032318776327567524133058表中：、受拉區普通鋼筋、預應力鋼筋截面積；、受拉區普通鋼筋、預應力鋼筋合力點到受拉邊緣的距離；、_u截面有效高度；、_u受拉區普通鋼筋和預應力鋼筋合力點到受拉邊緣的距離；其中_u、_u為承載能力極限狀態下的對應參數值。 注：截面配筋示意圖單位mm 換算截面幾何特性

22、 表46板號截面換算截面面積矩(m2)(m4)(m)(m)(m)(m3)(m3)(m3)邊板跨中0.74680 0.08451 0.4330.3720.4670.109491/4L0.74680 0.08451 0.4330.3720.467距支點h0.74680 0.08370 0.4290.1930.4710.102640.109490.08712中板跨中0.57832 0.06533 0.4990.3080.4010.084951/4L0.57832 0.06533 0.4990.3080.401距支點h0.57832 0.06495 0.4950.1320.4050.070470.08

23、4950.0733凈截面幾何特性 表47板號截面凈截面(m2)(m4)(m)(m)(m)邊板跨中0.71617 0.07995 0.4170.3880.4831/4L0.71617 0.07995 0.4170.3880.483距支點h0.71617 0.08092 0.4210.2010.479中板跨中0.55471 0.06291 0.4860.3210.4141/4L0.55471 0.06291 0.4860.3210.414距支點h0.55471 0.06333 0.4900.1370.410注：、分別為換算截面和凈截面重心軸到板頂面距離。、預應力鋼筋、普通鋼筋截面重心到截面重心的距

24、離、凈截面面積和抗彎慣距、換算截面面積和抗彎慣距、面積距對應：b=(0.368)0.422m；對應：b=(0.342)0.414m；對應：b=(0.32)0.4m，括號內、外數字分別用于中、邊板。5 持久狀態承載能力極限狀態計算5.1 正截面抗彎承載能力荷載基本組合表達式 通規4.1.6-1式受壓區高度位于腹板中時，計算中應考慮截面腹板受壓作用。其正截面抗彎承載力應符合： 預規5.2.3-2式 預規5.2.3-3式 預應力鋼筋采用鋼絞線，混凝土標準強度為C50查預規第5.2.1相對界限受壓區高度b =0.4。 截面極限承載能力計算 表51板號截面(kNm)配筋(mm)(mm)x(mm)(kNm

25、)(m2)(m2)邊板跨中3015.86241330588193281123458.33滿足要求中板跨中2591.42241325028233291872842.52滿足要求5.2 斜截面抗剪承載力驗算5.2.1 驗算受彎構件抗剪截面尺寸是否需進行抗剪強度計算計算受彎構件斜截面抗剪承載力時，其計算位置按預規第5.2.6條規定采用距支座中心截面位置，斜截面水平投影長度，經試算，斜截面受壓端正截面取距支點h位置處的剪力組合設計值和相 應的彎矩組合設計值，計算廣義剪跨比.剪跨比計算如表5-2所示為：剪跨比計算 表52板號(kNm)(kN)(m)mC(m)邊板631.68682.510.6631.39

26、60.56中板556.48607.090.6751.3580.55斜截面頂點距支座中心位置，符合假定。受彎構件抗剪截面應符合預規第5.2.9條要求： 預規5.2.9式式中混凝土C50的，b偏安全的取近支點h處肋寬，計算結果如表5-3所示： 表5-3板號（MPa）(m)(m)(kN)(kN)邊板500.40.663956.38682.51中板500.320.675778.95607.09根據預規第5.2.10條，當時可不進行抗剪承載力計算，箍筋按構造配筋。式中混凝土C50的，預應力提高系數。對于板式結構，公式5.2.10右邊計算值可乘以1.25的提高系數，計算結果如表5-4所示： 表5-4板號（

27、MPa）(m)(m)(kN)(kN)邊板1.830.40.6631.25379.15682.51中板1.830.320.6751.25308.81607.09由結果知不滿足預規第5.2.10條要求，須進行斜截面抗剪計算。根據預規，斜截面抗剪須滿足： 預規5.2.7-1式其中 預規5.2.7-2式 預規5.2.7-3式 預規5.2.7-4式計算如表5-5所示： 表5-5板號(mm)(mm)(mm2)(mm2)(MPa)(mm2)(mm)(MPa)(kN)邊板11.251.1400663241330581.11503141000.007852801057中板11.251.1320675241325

28、021.44503141000.00982280997計算如表5-6所示： 表5-6板號(MPa)(mm2)(kN)邊板280000中板280000計算如表5-7所示： 表5-7板號(MPa)(mm2)(mm2)(kN)邊板126016683.313909296中板126013903.311129240剪力結果如表5-8所示： 表5-8板號(kN)(kN)(kN)(kN)邊板10570296682.51中板9970240607.09斜截面抗剪承載力滿足預規5.2.7-1要求。6 持久狀況正常使用極限狀態計算根據預規第6.2.1，當計算主梁截面應力和確定鋼束控制應力時，應該計算預應力損失值。后張

29、法梁的預應力損失包括前期的預應力損失（摩擦損失、錨具變形損失、混凝土彈性變形損失）和后期損失（鋼絞線應力松弛、混凝土收縮徐變引起的損失），而梁內鋼束的錨固應力和有效應力分別等于張拉應力扣除相應階段的預應力損失。6.1 預應力鋼束應力損失計算6.1.1 張拉控制應力按預規第6.1.3條，采用鋼絞線的張拉控制值： 6.1.2 各項預應力損失1）根據預規第6.2.2后張法構件張拉時，預應力鋼筋與管道壁之間的摩擦產生的應力損失，按照下式計算其中 預應力鋼筋與管道壁的摩擦系數，取0.225。k管道每米的局部偏差對摩擦的影響系數，取k0.0015。計算表 表6-1束號跨中1/4Lh(距支點)N142.13

30、2.26.3N242.132.26.3N368.759.02.4N468.759.02.42）錨具變形及鋼筋回縮產生的應力損失 由預規6.2.3：后張法構件預應力曲線鋼筋由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的預應力損失，應考慮錨固后反向摩擦的影響。反摩擦影響長度：， 預規D.0.2-1式式中張拉端錨具變形、鋼筋回縮值（mm），查預規表6.2.3，對于夾片錨具（無頂壓時）；本例為兩端張拉，12mm，l取半。試算后有， 計算表 表6-2鋼束號(MPa)(MPa/mm)mm(MPa)跨中1/4Lh(距支座)N1、N242.10.0042916505.8161.477.2118.6151.8N3、N46

31、8.70.0069812945.2187.650.2117.4171.83）混凝土的彈性壓縮引起的應力損失根據預規第6.2.5條，后張法混凝土構件當采用分批張拉時，先張拉的鋼筋張拉后批鋼筋所引起的混凝土彈性壓縮的預應力損失可按下式計算： 式中在計算截面先張拉的鋼筋重心處，由后張拉各批鋼筋產生的混凝土法向應力（）式中 、分別為鋼束錨固時預加的縱向軸力和彎矩 計算截面上鋼束重心到截面重心的距離。預應力鋼筋彈性模量與混凝彈性模量的比值 =本例中采用逐根張拉鋼束，預制時張拉N1N4，張拉順序為N1、N4、N2、N3，計算時從最后張拉的一束逐步向前推進。以邊板跨中截面為例：邊板中跨截面計算表格 表6-3

32、， ，鋼束號錨固時預加縱向軸力(kN)(cm)(kNm)(kNm)計算應力損失鋼束號(cm)(MPa)錨固應力(kN)(kN)合計(MPa)N31276.1 886.9 1.00 886.9 886.9 32.3286.5 286.5 N244.31.24 1.59 2.83 16N21275.7 1063.9 1.00 1063.9 1950.8 44.3471.3 757.8 N432.32.72 3.06 5.78 32.7N41276.1 886.9 1.00 886.9 2837.7 32.3286.5 1044.3 N144.33.96 5.79 9.75 55.1N11275.7

33、 1063.9 1.00 1063.9 3901.6 44.3471.3 1515.6 其它截面照此計算，結果列于下表：計算表 表6-4束號邊板中板跨中h(距支點)跨中h(距支點)N155.153.131.146.74526.5N21615.35.513.312.74.5N3000000N432.731.613.6282713.45）預應力鋼筋的松弛引起的應力損失根據預規第6.2.6-1有：式中張拉系數，一次張拉取;鋼筋松弛系數，本例采用級松弛（低松弛）鋼絞線，取；傳力錨固時的鋼筋應力，查預規表6.2.8，對后張法構件，計算表 表6-5束號邊板中板跨中h(距支點)跨中h(距支點)N129.72

34、6.127.930.827.128.5N234.830.831.135.231.131.3N337.029.529.837.029.529.8N432.725.628.133.326.128.16）混凝土收縮和徐變引起的應力損失按預規第6.2.7條計算： 預規6.2.7-1式式中混凝土收縮和徐變系數終極值，假定環境年平均相對濕度RH=80%，預應力筋傳力錨固齡期為7d，加載齡期為90d。理論厚度 邊板 中板 查預規表6.2.7直線內插得，中板、；邊板、。表值對C50及以上混凝土，表列值應乘以 ，式中C50的計算縱向鋼筋截面重心處由預應力產生的混凝土法向壓應力，按 ， 計算，此時預應力損失，考慮

35、錨固鋼筋時（第一批）的損失，根據施工情況考慮自重影響。計算表 表6-6板號截面(kNm)(kNm)(kN)（MPa）（MPa）（MPa）邊板跨中869.221442.53717.45.23.18.3651.921400.73604.45.04.09.1距支點h162.47732.83630.65.12.37.4中板跨中669.24977.03050.05.51.87.3501.93949.22958.05.32.67.9距支點h125.09409.22974.15.41.26.6 計算表 表6-7板號截面（MPa）（MPa）邊板跨中8.30.007642.535108.39.10.007642

36、.535115.2距支點h7.40.007641.882106.7中板跨中7.30.008862.103102.37.90.008862.103107.6距支點h6.60.008861.620101.27）各階段應力損失及有效預應力匯總 各階段應力損失及有效預應力匯總表(單位：MPa) 表6-8板號截面鋼束號預加應力階段使用荷載階段錨固前損失錨固時應力錨固后損失有效預應力邊板跨中N142.177.255.11220.629.7108.31082.6N242.177.2161259.734.8108.31116.6N368.750.201276.137.0108.31130.8N468.750.

37、232.71243.432.7108.31102.4N132.2118.653.11191.126.1115.21049.8N232.2118.615.31228.930.8115.21082.9N359.0117.401218.629.5115.21073.9N459.0117.431.61187.025.6115.21046.2h(距支點)N16.3151.831.11205.827.9106.71071.2N26.3151.85.51231.431.1106.71093.6N32.4171.801220.829.8106.71084.3N42.4171.813.61207.228.110

38、6.71072.4中板跨中N142.177.246.71229.030.8102.31095.9N242.177.213.31262.435.2102.31124.9N368.750.201276.137.0102.31136.8N468.750.2281248.133.3102.31112.5N132.2118.6451199.227.1107.61064.5N232.2118.612.71231.531.1107.61092.8N359.0117.401218.629.5107.61081.5N459.0117.4271191.626.1107.61057.9h(距支點)N16.3151.

39、826.51210.428.5101.21080.7N26.3151.84.51232.431.3101.21099.9N32.4171.801220.829.8101.21089.8N42.4171.813.41207.428.1101.21078.16.2 溫度梯度截面上的應力計算 按預規附錄B，橋面100mm瀝青混凝土（100mm整平層水泥混凝土未計入）溫度基數由通規表4.3.10-3查得：T1=14，T2=5.5 溫度梯度截面應力計算 表6-9位置（）邊板中板單元面積重心到換算截面重心距離單元面積重心到換算截面重心距離1（14+5.5）/2=9.75182000368114000434

40、2（5.5+5.1）/2=5.3364003082280037435.1/2=2.5517920015810640022424243807846350401503660588360840 預規附錄（B-1） 式中， 預規附錄（B-2）正溫差應力 預規附錄（B-3）反溫差應力將取負值代入上式，按預規附錄（B-3）乘以0.5計算。截面計算點正、反溫差應力計算 表6-10板號計算點(m)(kN)(kNm)截面幾何特性(MPa)(MPa)(MPa)(MPa)正溫差反溫差邊板頂面0.418836.4-270.70.7468m20.08451m4-1.12-1.34 4.83（14）2.4-1.20.17

41、8-0.57 1.28（3.7）-0.40.200-1.10.6-0.3321.06 -0.10.1預應力筋-0.3871.24 0.1-0.1底面-0.5321.70 0.6-0.3中板頂面0.484518.8-2030.57832m20.06533m4-0.90-1.50 4.83（14）2.4-1.20.284-0.88 1.28（3.7）-0.50.300-0.90.5-0.2660.83 -0.10.1預應力筋-0.3231.00 0.1-0.1底面-0.4661.45 0.6-0.36.3 抗裂驗算6.3.1 正截面抗裂驗算A類預應力混凝土受彎構件，在短期效應組合下，正截面混凝土的主拉應力應符合： 預規6.3.1-3式但在荷載長期效應組合下應符合 預規6.3.1-4式C50混凝土=2.67MPa為扣除全部預應力損失后的預加力在構件抗裂驗算邊緣(底邊)產生的混凝土預壓應力為作用(荷載)短期效應組合下構件抗裂驗算邊緣(底邊) 混凝土的法向拉應力： 預規6.3.2-1式為荷載長期效應組合下構件