1、全套cad圖紙，聯系qq153893706本科畢業設計（2012屆）題 目：成都外語大學教學樓設計學 院：城 鄉 建 設 學 院 專 業：土 木 工 程 學生姓名：學號：指導教師： 職稱： 講師 輔導教師： 職稱： 完成日期： 2011 年 12 月 10日四川農業大學教務處制內容摘要本設計主要進行了結構方案中橫向框架a，b，c，d軸框架的設計。在確定框架布局之后，先計算了恒載，活載，風載的等效荷載以及各桿端的內力，然后用分層法進行內力分配，然后各層疊加，進而求出在水平荷載作用下的結構內力(彎矩、剪力、軸力)。接著內力組合找出最不利的一組或幾組內力組合。 選取最安全的結果計算配筋并繪圖。還進行

2、地基設計。此外還進行了結構方案中的樓梯的設計。完成了平臺板，梯段板，平臺梁等構件的內力和配筋計算及施工圖繪制。關鍵詞： 框架 結構設計 內力組合 abstract the purpose of the design is to do the anti-seismic design in the longitudinal frames of axis a，b，c，d，e，f. when the directions of the frames is determined, firstly the weight of each floor is calculated .then the vibra

3、te cycle is calculated by utilizing the peak-displacement method, then making the amount of the horizontal seismic force can be got by way of the bottom-shear force method. the seismic force can be assigned according to the shearing stiffness of the frames of the different axis. then the internal fo

4、rce in the structure under the horizontal loads can be easily calculated. after the determination of the internal force under the dead and live loads, the combination of internal force can be made by using the excel software, whose purpose is to find one or several sets of the most adverse internal

5、force of the wall limbs and the coterminous girders, which will be the basis of protracting the reinforcing drawings of the components. the design of the stairs is also be approached by calculating the internal force and reinforcing such components as landing slab, step board and landing girder whos

6、e shop drawings are completed in the end.keywords : frames, structural design, combine inside the dint目錄第一部分 工程概況41.建設項目名稱：42.建筑地點：43.設計資料：41.3.1地質水文資料41.3.2抗震設防要求41.3.3底層室內主要地坪標高41.3.4地下潛水位達黃海高程44.主要構件材料及尺寸估算41.4.1主要構件材料41.4.2.主要構件的截面尺寸45.框架結構計算簡圖和結構平面布置圖5第二部分 樓板設計61屋面和樓面板的荷載計算62.樓板計算7(1)標準層樓板計算8(2

7、)樓面板設計15第三部分 豎向荷載作用下框架結構的內力計算211.橫向框架計算單元212.梁，柱線剛度的計算213.恒載荷載計算234.恒載內力計算295.活載荷載計算376.活載內力計算427.豎向荷載作用下梁、柱內力計算49第四部分 橫向荷載作用下框架結構的內力計算571.風荷載作用樓層剪力的計算572.梁、柱線剛度計算573.框架柱的側移剛度d值計算584.風荷載作用下框架內力計算605.地震荷載計算655.1 橫向自振周期的計算655.2 水平地震作用及樓層地震剪力的計算665.3 多遇水平地震作用下的位移驗算675.4 水平地震作用下框架內力計算68第五部分 橫向框架內力組合701.

8、恒載作用下內力組合712.活載作用下內力組合723.風載作用下內力組合74第六部分 截面設計741. 框架梁設計74(1)梁的最不利內力74(2)梁正截面受彎承載力計算75(3)梁斜截面受剪承載力計算762框架柱設計78(1)、柱正截面承載力計算：78最不利組合一：mmax/n79最不利組合二：nmin/m80最不利組合三：nmax/m81柱斜截面受剪承載力驗算823.裂縫驗算853.1受彎構件裂縫驗算853.2偏心受壓構件裂縫驗算88第七部分：基礎設計891.設計參數892荷載值90(1)作用在基礎頂部的基本組合荷載90(2)作用在基礎底部的彎矩設計值90(3)作用在基礎底部的彎矩標準值91

9、3.材料信息914.基礎幾何特性91第八部分：樓梯設計941.樓梯板計算942.平臺板計算963.平臺梁計算97第九部分：科技資料翻譯98參考文獻104第一部分 工程概況1.建設項目名稱：教學樓本工程建筑功能為公共建筑，使用年限為50年；建筑平面的橫軸軸距為8.1m，縱軸軸距為5.4m和4.5m；內、外墻體材料為陶粒混凝土空心砌塊，外墻裝修使用乳白色涂料仿石材外墻涂料，內墻裝修噴涂乳膠漆，教室內地面房間采用水磨石地面，教室房間墻面主要采用石棉吸音板，門窗采用塑鋼窗和裝飾木門。全樓設樓梯兩部。2.建筑地點：成都外語大學3.設計資料：1.3.1地質水文資料：根據工程地質勘測報告，擬建場地地勢平坦，

10、表面為平均厚度0.3m左右的雜填土，以下為1.21.5m左右的淤泥質粘土，承載力的特征值為70kn/m2，再下面為較厚的垂直及水平分布比較均勻的粉質粘土層，其承載力的特征值為180kn/m2，可作為天然地基持力層。1.3.2抗震設防要求：六度四級設防1.3.3底層室內主要地坪標高:0.000，相當于黃海高程3.0m。1.3.4地下潛水位達黃海高程:2.4-2.5m, 對本工程無影響。4.主要構件材料及尺寸估算1.4.1主要構件材料 框架梁、板、柱采用現澆鋼筋混凝土構件， 墻體采用混凝土空心砌塊， 混凝土強度：梁、板、柱均采用c30混凝土， 鋼筋使用hpb235，hrb400二種鋼筋。1.4.2

11、.主要構件的截面尺寸 (1)框架梁：橫向框架梁，最大跨度l=8.1m，h=(1/81/12)l=1000mm675mm，取h=800mmb=(1/21/3)h=400mm266mm，取b=300mm縱向框架梁，最大跨度l=5.4m，h=(1/121/13)l=450mm415mm，取h=600mmb=(1/21/3) h=300mm200mm，取b=250mm次梁的截面高度h一般取梁高的1/18-1/12，截面寬度一般取梁高的1/3-1/2(2)框架柱：初定邊柱尺寸400mm600mm，中柱500mm500mm角柱500mm600mm，一至五層框架柱混凝土強度等c30。 其中，n為驗算截面以上

12、樓層層數，g為折算在單位建筑面積上的重力荷載代表值，框架結構近似取18 kn/m2，f為按簡支狀態計算的柱的負荷面，為考慮地震作用組合后柱軸壓力增大系數。抗震等級四級的框架結構軸壓比，邊柱和中柱的負荷面積分別是5.4m4.05m和5.4m5.4m。邊柱 中柱 所以邊柱取400mm600mm，中柱取500mm500mm。5.框架結構計算簡圖和結構平面布置圖 框架結構計算簡圖第二部分 樓板設計1屋面和樓面板的荷載計算屋面和樓面板的荷載取自建筑荷載規范(gb500092001)。教室采用水磨石地面名 稱做 法厚度(mm)容重(kn/m3)重量kn(m2)彩色水磨石樓面白水泥大理石子面15250.38

13、1:3水泥砂漿找平18200.36純水泥漿一道2200.04鋼筋混凝土樓板120253板底20厚粉刷抹平20170.34樓面靜載4.1樓面活載2廁所采用地磚地面名 稱做 法厚度(mm)容重(kn/m3)重量kn(m2)廁所地磚鋪實10200.21：4干硬性水泥砂漿25200.5基層處理劑一遍0.05c20混凝土0.5找坡20250.711：2.5水泥砂漿找平20200.4防水涂料1.50.2鋼筋混凝土樓板120253板底20厚粉刷抹平20170.34樓面靜載5.4樓面活載2.5不上人屋面名 稱做 法厚度(mm)容重(kn/m3)重量kn(m2)非上人屋面高分子卷材4120.051：3水泥砂漿找

14、平20200.4憎水珍珠巖保溫層6040.241：3水泥砂漿找平20200.41:6水泥焦渣找坡50150.75鋼筋混凝土樓板120253板底20厚粉刷抹平20170.34樓面靜載5.2樓面活載0.7走道水磨石地面名 稱做 法厚度(mm)容重(kn/m3)重量kn(m2)彩色水磨石樓面白水泥大理石子面15250.381:3水泥砂漿找平18200.36純水泥漿一道2200.04鋼筋混凝土樓板100252.5板底20厚粉刷抹平20170.34樓面靜載3.6樓面活載2.52.樓板計算根據混凝土結構設計規范(gb500102002)，樓板長邊l02與短邊l01之比小于2時，宜按雙向板計算。樓板長邊l0

15、2與短邊l01之比大于2，但小于3.0時，宜按雙向板計算，當按沿短邊受力的單向板計算時，應沿長邊方向布置足夠的構造鋼筋。根據本工程的實際尺寸，樓板全為雙向板，樓板按照彈性方法進行計算。雙向板按彈性理論的計算方法：多跨連續雙向板跨中最大正彎矩：為了求得連續雙向板跨中最大正彎矩，荷載分布情況可以分解為滿布荷載g+q/2及間隔布置q/2兩種情況，前一種情況可近似認為各區格板都固定支承在中間支承上，對于后一種情況可近似認為在中間支承處都是簡支的。沿樓蓋周邊則根據實際支承情況確定。分別求得各區格板的彎矩，然后疊加得到各區格板的跨中最大彎矩。多跨連續雙向板支座最大負彎矩：支座最大負彎矩可按滿布活荷載時求得

16、。連續雙向板的計算圖示(1)標準層樓板計算：標準層樓板區格劃分： 標準層樓板區格圖 板a 板a按四邊固定計算：一、 基本資料：1、邊界條件(左端/下端/右端/上端)：固定/固定/固定/固定/ 2、荷載： 永久荷載標準值：g=4.10kn/m2 可變荷載標準值：q=2.00kn/m2 計算跨度lx=5400mm；計算跨度ly=4225mm 板厚h=120mm；砼強度等級：c30；鋼筋強度等級：hrb400 3、計算方法：彈性算法。 4、泊松比：=1/5.二、計算結果：平行于 lx 方向的跨中彎矩 mxmx=(0.01393+0.02794/5)(1.204.1+1.401.0)4.22=2.20

17、knm 考慮活載不利布置跨中x向應增加的彎矩： mxa=(0.03283+0.05809/5)(1.41.0)4.22=1.11knm mx=2.20+1.11=3.31knm asx= 257.92mm2，實配8180 (as=279mm2) min=0.215% ， =0.233%平行于 ly 方向的跨中彎矩 my my=(0.02794+0.01393/5)(1.204.1+1.401.0)4.22=3.47knm 考慮活載不利布置跨中y向應增加的彎矩： mya=(0.05809+0.03283/5)(1.41.0)4.22=1.62knm my=3.47+1.62=5.08knm as

18、y=257.92mm2，實配8200 (as=279.mm2) min=0.215% ， =0.233%沿 lx 方向的支座彎矩 mx mx =0.05610(1.204.1+1.402.0)4.22=7.73knm asx= 265.06mm2，實配8200 (as=279.mm2) min=0.215% ， =0.233%沿 ly 方向的支座彎矩 my my =0.06765(1.204.1+1.402.0)4.22=9.32knm asy= 321.57mm2，實配 8150 (as=335.mm2) min=0.215% ， =0.279% 板b一、 基本資料：1、邊界條件(左端/下端

19、/右端/上端)：固定/鉸支/鉸支/固定/固定/ 2、荷載： 永久荷載標準值：g=4.10 kn/m2 可變荷載標準值：q=2.00 kn/m2 計算跨度lx=5400 mm；計算跨度ly=4225 mm 板厚h =120 mm；砼強度等級：c30；鋼筋強度等級：hrb400 3、計算方法：彈性算法。 4、泊松比：=1/5.二、計算結果：平行于 lx 方向的跨中彎矩 mx mx =(0.02206+0.03255/5)(1.204.1+1.401.0)4.22=3.22knm 考慮活載不利布置跨中x向應增加的彎矩： mxa=(0.03283+0.05809/5)(1.41.0)4.22=1.11

20、knm mx=3.22 +1.11=4.33knm asx= 257.92mm2，實配8200 (as=279.mm2) min=0.215% ， =0.233%平行于 ly 方向的跨中彎矩 my my =(0.03255+0.02206/5)(1.204.1+1.401.0)4.22=4.17knm 考慮活載不利布置跨中y向應增加的彎矩： mya =(0.05809+0.03283/5)(1.41.0)4.22=1.62knm my=4.17+1.6 = 5.79knm asy=257.92mm2，實配8200 (as=279.mm2) min=0.215% ， =0.233%沿 lx 方向

21、的支座彎矩 mx mx =0.07144(1.204.1+1.402.0)4.22=9.85knm asx= 340.29mm2，實配8200 (as=279.mm2) min=0.215% ， =0.233%沿 ly方向的支座彎矩 my my =0.07939(1.204.1+1.402.0)4.22=10.94knm asy= 379.79mm2，實配 8150 (as=335mm2) min=0.215% ， =0.279% 板d一、 基本資料：1、邊界條件(左端/下端/右端/上端)：鉸支/鉸支/固定/固定/ 2、荷載： 永久荷載標準值：g=4.10 kn/m2 可變荷載標準值：q=2.

22、00 kn/m2 計算跨度lx=5400 mm；計算跨度ly=4225 mm 板厚h =120 mm；砼強度等級：c30；鋼筋強度等級：hrb400 3、計算方法：彈性算法。 4、泊松比：=1/5.二、計算結果：平行于 lx 方向的跨中彎矩 mx mx =(0.02140+0.03728/5)(1.204.1+1.401.0)4.22=3.25knm 考慮活載不利布置跨中x向應增加的彎矩： mxa=(0.03283+0.05809/5)(1.41.0)4.22=1.11knm mx=3.25+1.11=4.37knm asx= 257.92mm2，實配8200 (as=279mm2) min=

23、0.215% ， =0.233%平行于 ly 方向的跨中彎矩 mymy=(0.03728+0.02140/5)(1.204.1+1.401.0)4.22=4.69knm 考慮活載不利布置跨中y向應增加的彎矩： mya=(0.05809+0.03283/5)(1.41.0)4.22=1.62knm my=4.69+1.62 =6.30knm asy=257.92mm2，實配8200 (as=279mm2) min=0.215% ， =0.233%沿 lx 方向的支座彎矩 mx mx=0.07520(1.204.1+1.402.0)4.22=10.36knm asx= 358.94mm2，實配82

24、00 (as=279mm2, ) min=0.215% ， =0.233%沿 ly 方向的支座彎矩 my my =0.09016(1.204.1+1.402.0)4.22=12.42knm asy= 433.83mm2，實配 8150 (as=335mm2, ) min=0.215% ， =0.279% 板e一、 基本資料：1、邊界條件(左端/下端/右端/上端)：鉸支/固定/固定/固定/ 2、荷載： 永久荷載標準值：g=4.10 kn/m2 可變荷載標準值：q=2.00 kn/m2 計算跨度lx=5400 mm；計算跨度ly=4225 mm 板厚h =120 mm；砼強度等級：c30；鋼筋強度

25、等級：hrb400 3、計算方法：彈性算法。 4、泊松比：=1/5.二、計算結果：平行于 lx 方向的跨中彎矩 mx mx =(0.01435+0.03214/5)(1.204.1+1.401.0)4.22=2.34knm 考慮活載不利布置跨中x向應增加的彎矩： mxa =(0.03283+0.05809/5)(1.41.0)4.22=1.11knm mx= 2.34 + 1.11=3.45knm asx= 257.92mm2，實配8200 (as=279mm2) min=0.215% ， =0.233%平行于 ly 方向的跨中彎矩 my my=(0.03214+0.01435/5)(1.20

26、4.1+1.401.0)4.22=3.95knm 考慮活載不利布置跨中y向應增加的彎矩： mya =(0.05809+0.03283/5)(1.41.0)4.22=1.62knm my=3.95+1.62=5.57knm asy=257.92mm2，實配8200 (as=279mm2) min=0.215% ， =0.233%沿 lx 方向的支座彎矩 mx mx =0.05707(1.204.1+1.402.0)4.22=7.86knm asx=269.77mm2，實配8200 (as =279.mm2) min=0.215% ， =0.233%沿 ly 方向的支座彎矩 my my =0.07

27、319(1.204.1+1.402.0)4.22=10.09knm asy=348.92mm2，實配 8150 (as=335.mm2 ) min=0.215% ， =0.279% 板c一、基本資料：1、邊界條件(左端/下端/右端/上端)：鉸支/固定/固定/固定/ 2、荷載： 永久荷載標準值：g=3.60 kn/m2 可變荷載標準值：q=2.50 kn/m2 計算跨度lx=5400 mm；計算跨度ly=4225 mm 板厚h=120 mm；砼強度等級：c30；鋼筋強度等級：hrb400 3、計算方法：彈性算法。 4、泊松比：=1/5.二、計算結果：平行于 lx 方向的跨中彎矩 mx mx =(

28、0.00380+0.04000/5)(1.203.6+1.401.3)2.72 =0.52knm 考慮活載不利布置跨中x向應增加的彎矩： mxa=(0.01740+0.09650/5)(1.41.3)2.72=0.47knm mx=0.52 +0.47 = 0.99knm asx=200.00mm2，實配 8200(as=251mm2) min=0.200% ， =0.251%平行于 ly 方向的跨中彎矩 my my=(0.04000+0.00380/5)(1.203.6+1.401.3)2.72=1.80knm 考慮活載不利布置跨中y向應增加的彎矩： mya=(0.09650+0.01740

29、/5)(1.41.3)2.72=1.28knm my= 1.80 +1.28 =3.08knm asy= 200.00mm2，實配 8200(as=251.mm2) min=0.200% ， =0.251%沿 lx 方向的支座彎矩 mx mx =0.05700(1.203.6+1.402.5)2.72=3.25knm asx=200.00mm2，實配 8200(as=251.mm2) min=0.200% ， =0.251%沿 ly 方向的支座彎矩 my my=0.08290(1.203.6+1.402.5)2.72=4.73knm asy=200.00mm2，實配10200(as=393mm

30、2) min=0.200% ， =0.393%(2)樓面板設計： 板a一、基本資料：1、邊界條件(左端/下端/右端/上端)：固定/固定/固定/固定/ 2、荷載： 永久荷載標準值：g=5.20 kn/m2 可變荷載標準值：q=0.70 kn/m2 計算跨度lx=5400 mm；計算跨度ly=4225 mm 板厚h =120 mm；砼強度等級：c30；鋼筋強度等級：hrb400 3、計算方法：彈性算法。 4、泊松比：=1/5.二、計算結果：平行于 lx 方向的跨中彎矩 mx mx =(0.01393+0.02794/5)(1.355.2+0.980.3)4.22=2.57knm 考慮活載不利布置跨

31、中x向應增加的彎矩： mxa=(0.03283+0.05809/5)(1.40.3)4.22=0.27knm mx=2.57+0.27=2.84knm asx=257.92mm2，實配8200(as=279.mm2) min=0.215% ， =0.233%平行于 ly 方向的跨中彎矩 my my =(0.02794+0.01393/5)(1.355.2+0.980.3)4.22=4.04knm 考慮活載不利布置跨中y向應增加的彎矩： mya=(0.05809+0.03283/5)(1.40.3)4.22=0.40knm my=4.04+0.40 =4.43knm asy= 257.92mm2

32、，實配8200(as=279.mm2) min=0.215% ， =0.233%沿 lx 方向的支座彎矩 mx mx=0.05610(1.35 5.2+0.980.7)4.22=7.72knm asx=264.57mm2，實配8200(as=279.mm2,) min=0.215% ， =0.233%沿 ly 方向的支座彎矩 my my=0.06765(1.35 5.2+0.980.7)4.22=9.31knmasy=320.96mm2，實配 8150(as =335mm2,) min=0.215% ， =0.279% 板b一、基本資料：1、邊界條件(左端/下端/右端/上端)：固定/鉸支/固定

33、/固定/ 2、荷載： 永久荷載標準值：g=5.20 kn/m2 可變荷載標準值：q=0.70 kn/m2 計算跨度lx=5400 mm；計算跨度ly=4225 mm 板厚h =120 mm；砼強度等級：c30；鋼筋強度等級：hrb400 3、計算方法：彈性算法。 4、泊松比：=1/5.二、計算結果：平行于 lx 方向的跨中彎矩 mx mx=(0.02206+0.03255/5)(1.355.2+0.980.3)4.22=3.76knm 考慮活載不利布置跨中x向應增加的彎矩： mxa=(0.03283+0.05809/5)(1.40.3)4.22=0.27knm mx=3.76+0.27 =4.

34、03knm asx= 257.92mm2，實配8200(as=279.mm2) min=0.215% ， =0.233%平行于 ly 方向的跨中彎矩 my my=(0.03255+0.02206/5)(1.355.2+0.980.3)4.22=4.86knm 考慮活載不利布置跨中y向應增加的彎矩： mya=(0.05809+0.03283/5)(1.40.3)4.22=0.40knm my=4.86 +0.40=5.25knm asy=257.92mm2，實配8200(as=279.mm2) min=0.215% ， =0.233%沿 lx 方向的支座彎矩 mx mx =0.07144(1.3

35、5 5.2+0.980.7)4.22 =9.83knm asx= 339.65mm2，實配8200(as=279.mm2) min=0.215% ， =0.233%沿 ly 方向的支座彎矩 my my =0.07939(1.35 5.2+0.98 0.7)4.22=10.92knm asy= 379.07mm2，實配 8150(as=335.mm2) min=0.215% ， =0.279% 板d一、基本資料： 1、邊界條件(左端/下端/右端/上端)：鉸支/鉸支/固定/固定/ 2、荷載： 永久荷載標準值：g=5.20 kn/m2 可變荷載標準值：q=0.70 kn/m2 計算跨度lx=5400

36、 mm；計算跨度ly=4225 mm 板厚h=120 mm；砼強度等級：c30；鋼筋強度等級：hrb400 3、計算方法：彈性算法。 4、泊松比：=1/5.二、計算結果：平行于 lx 方向的跨中彎矩 mx mx =(0.02140+0.03728/5)(1.355.2+0.980.3)4.22=3.79knm 考慮活載不利布置跨中x向應增加的彎矩： mxa=(0.03283+0.05809/5)(1.40.3)4.22=0.27knm mx=3.79+0.27=4.06knm asx=257.92mm2，實配8200(as=279.mm2) min=0.215% ， =0.233%平行于 ly

37、 方向的跨中彎矩 my my=(0.03728+0.02140/5)(1.355.2+0.980.3)4.22=5.46knm 考慮活載不利布置跨中y向應增加的彎矩： mya=(0.05809+0.03283/5)(1.40.3)4.22=0.40knm my= 5.46+0.40 =5.86knm asy=257.92mm2，實配8200(as=279.mm2) min=0.215% ， =0.233%沿 lx 方向的支座彎矩 mx mx =0.07520(1.355.2+0.980.7)4.22=10.34knm asx=358.27mm2，實配8200(as=279mm2) min=0.

38、215% ， =0.233%沿 ly 方向的支座彎矩 my my =0.09016(1.35 5.2+0.980.7)4.22=2.40knm asy=433.01mm2，實配 8150(as=335.mm2) min=0.215% ， =0.279% 板e一、基本資料： 1、邊界條件(左端/下端/右端/上端)：鉸支/固定/固定/固定/ 2、荷載： 永久荷載標準值：g=5.20 kn/m2 可變荷載標準值：q=0.70 kn/m2 計算跨度lx=5400 mm；計算跨度ly=4225 mm 板厚h =120 mm； 砼強度等級：c30；鋼筋強度等級：hrb400 3、計算方法：彈性算法。 4、

39、泊松比：=1/5.二、計算結果：平行于 lx 方向的跨中彎矩 mx mx =(0.01435+0.03214/5)(1.355.2+0.980.3)4.22=2.73knm 考慮活載不利布置跨中x向應增加的彎矩： mxa =(0.03283+0.05809/5)(1.40.3)4.22=0.27knm mx= 2.73+0.27 = 3.00knm asx=257.92mm2，實配8200(as=279.mm2) min=0.215% ， =0.233%平行于 ly 方向的跨中彎矩 my my=(0.03214+0.01435/5)(1.355.2+0.980.3)4.22=4.60knm 考

40、慮活載不利布置跨中y向應增加的彎矩： mya=(0.05809+0.03283/5)(1.40.3)4.22=0.40knm my=4.60+0.40=5.00knm asy=257.92mm2，實配8200(as=279.mm2) min=0.215% ， =0.233%沿 lx 方向的支座彎矩 mx mx=0.05707(1.355.2+0.980.7)4.22=7.85knm asx=269.27mm2，實配8200(as=279.mm2) min=0.215% ， =0.233%沿 ly 方向的支座彎矩 my my =0.07319(1.355.2+0.980.7)4.22=10.07

41、knm asy= 348.27mm2，實配 8150(as=335.mm2) min=0.215% ， =0.279% 板c一、基本資料： 1、邊界條件(左端/下端/右端/上端)：鉸支/固定/固定/固定/ 2、荷載： 永久荷載標準值：g=5.20 kn/m2 可變荷載標準值：q=0.70 kn/m2計算跨度lx=5400 mm；計算跨度ly=2700 mm 板厚h=120 mm； 砼強度等級：c30；鋼筋強度等級：hrb400 3、計算方法：彈性算法。 4、泊松比：=1/5.二、計算結果：平行于 lx 方向的跨中彎矩 mx mx=(0.00380+0.04000/5)(1.355.2+0.98

42、0.3)2.72=0.63knm 考慮活載不利布置跨中x向應增加的彎矩： mxa=(0.01740+0.09650/5)(1.40.3)2.72=0.09knm mx=0.63+0.09 =0.73knm asx=200.00mm2，實配 8200(as=251mm2) min=0.200% ， =0.251%平行于 ly 方向的跨中彎矩 my my =(0.04000+0.00380/5)(1.355.2+0.980.3)2.72=2.19knm 考慮活載不利布置跨中y向應增加的彎矩： mya=(0.09650+0.01740/5)(1.40.3)2.72=0.25knm my=2.19+0

43、.25=2.44knm asy=200.00mm2，實配 8200(as=251mm2) min=0.200% ， =0.251%沿 lx 方向的支座彎矩 mx mx =0.05700(1.35 5.2+0.980.7)2.72=3.20knm asx=200.00mm2，實配 8200(as=251.mm2) min=0.200% ， =0.251%沿 ly 方向的支座彎矩 my my=0.08290(1.355.2+0.980.7)2.72=4.66knm asy=200.00mm2，實配 8180(as=279mm2) min=0.200% ， =0.279%第三部分 豎向荷載作用下框架

44、結構的內力計算1.橫向框架計算單元根據結構布置和荷載計算，對一榀橫向中框架進行計算，如圖所示。房間內直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的陰影線所示。 橫向框架計算單元2.梁，柱線剛度的計算 橫梁線剛度計算類別bhileci/l1.5eci/l2eci/l(mm)(m4)(m)()()()邊橫梁0.30.80.01288.115.823.731.6中橫梁0.30.40.00162.75.938.9411.9 柱線剛度ic計算層次hbhieci/l0.9eci/l(m)(mm)()()()1250.40.60.007214.412.960.50.50.005210.49.36353.90.40.60.

45、007218.516.650.50.50.005213.311.97 橫向中框架梁、柱線剛度(單位：)所計算的中框架是對稱結構，在計算豎向荷載作用時，取一半計算，斷開的中跨線剛度是原來的2倍。3.恒載荷載計算 荷載計算：線荷載 屋面： 屋面恒載5.2kn/m2 屋面板傳來的恒載：5.24.05=21.06 kn/m教室梁自重：0.300.825=6 kn/m教室梁側粉刷：2(0.8-0.12)0.0217=0.46 kn/m 教室橫梁的矩形線荷載合計：6.46 kn/m 教室橫梁的三角形線荷載合計：21.06 kn/m走廊板傳來的恒載：5.22.7=14.04 kn/m走廊梁自重：0.300.

46、425=3 kn/m走廊梁側粉刷：2(0.4-0.10)0.0217=0.2 kn/m 走廊橫梁的矩形線荷載合計：3.2 kn/m 走廊橫梁的三角形線荷載合計：14.04 kn/m樓面： 樓面恒載4.1kn/m2樓面板傳來的恒載：4.14.05=16.61 kn/m教室梁自重：0.300.825=6 kn/m教室梁側粉刷：2(0.8-0.120.0217=0.46 kn/m教室梁上墻自重：0.24(3.9-0.8)19=14.14 kn/m教室梁上墻面粉刷：(3.9-0.8)0.02217=2.108 kn/m 教室橫梁的矩形線荷載合計：22.71kn/m教室橫梁的三角形形線荷載合計：16.6

47、1 kn/m走廊：樓面恒載3.6 kn/m2走廊樓面傳來的恒載：3.62.7=9.72 kn/m走廊梁自重0.300.425=3 kn/m走廊梁側粉刷：2(0.4-0.10)0.0217=0.2 kn/m 走廊橫梁的矩形線荷載合計：3.2 kn/m走廊橫梁的三角形線荷載合計：9.72 kn/m荷載計算：集中荷載次梁傳來的集中荷載：屋面：板傳來的恒載：5.24.05=21.06 kn/m次梁自重：0.25(0.4-0.12)25=1.75 kn/m次梁粉刷：0.02(0.4-0.12)217=0.19 kn/m (5.4+5.4-4.05)21.060.5+1.755.4+0.195.4=81.

48、56kn樓面：板傳來的恒載：4.14.05=16.61 kn/m次梁自重：0.25(0.4-0.12)25=1.75 kn/m次梁粉刷：0.02(0.4-0.12)217=0.19 kn/m (5.4+5.4-4.05)16.610.5+1.755.4+0.195.4=66.54kn屋面框架節點集中荷載：邊柱聯系梁自重：0.250.65.425=20.25kn粉刷：0.02(0.6-0.12)25.417=1.76kn0.6m挑檐板自重：0.65.45.2=16.8kn0.6m高排水外延溝自重：0.65.4250.12=9.72kn邊柱聯系梁傳來屋面荷載：0.5(5.4+5.4-4.05)4.05/25.2=35.53kn 頂層邊節點集中荷載合計：84.15kn中柱聯系梁自重：0.250.65.425=20.25kn粉刷：0.02(