鋁模板在高層建筑中某工程的應用案例綜述目錄TOC\o"1-2"\h\u2457鋁模板在高層建筑中某工程的應用案例綜述 1289571.1工程概況 1114491.2鋁模板的設計 1252501.3鋁模板施工工藝 223311.4特殊部位模板設計處理 4301421.5鋁模板的安全計算 696321.6鋁合金模板結構力學分析 131.1工程概況本研究以某資本大廈項目為例，其總建筑面積達到了135367.5m2，其中地上建筑面積為91481.86m2，地下建筑面積為43881.64m2。地下總共有5層，分別層高為1.7m、1.7m、1.65m、1.85m與6.0m，地上總共有29層，1至4層的層高為5.5m，5-13層的低區標準層層高達到了4.2m，14層是避難層，其層高為8.0m，15至28層的中高區標準層層高達到了4.5m，29層是避難層，其層高為8.0m。1.2鋁模板的設計1.2.1墻模板設計本工程的標準層高度有4.2m與4.5m兩個種類，針對外墻主要采取了大鋼模材料，針對內墻則使用了鋁合金模板這一材料。4.2m層高模板的尺寸是400mm×3850mm，4.5m層高模板的尺寸是400mm×4150mm。為了有效發揮鋁模板的效果，將對拉螺桿添加在了墻模板處，并將縱向間距以及橫向間距把控于800mm左右，本工程采用了T22梯形牙對拉螺桿，主要是以45#鋼作為主要制作材料。1.2.2梁模板設計在設計梁模板時，應當認識到200×400mm這一梁模板標準尺寸，并按照本項目的實際情況來合理設計整個梁模板的結構。具體而言，如若梁截面寬度在400mm以下，那么就應當選擇單排支撐這一手段；如若梁截面寬度在400mm之上，那么就應當選擇雙排支撐這一手段。針對部分跨度大于4m的梁，在對其進行梁底板的支撐時，必須要在所有模板支護完畢之后才能夠進行起拱操作，在跨中位置根據跨度的1/1000~3/1000來進行起拱，并通過工具式鋼來完成對梁底板高度的合理調節，以此來降低后續梁側板的安裝難度。1.2.3樓面頂板設計在設計樓面頂板時，應當認識到1200mm×400這一樓面頂板標準尺寸，并按照本項目的實際情況來合理設計頂板局部的尺寸。具體而言，如若樓面頂板縱向間隔在1.2m之下，那么就應當添加相應的快拆支撐頭；如若橫向間隔在1.2m之下，那么就應當添加相應的龍骨。需要注意的是，在PH上應當用工具式鋼進行支撐，并將支撐間距控制在1.2×1.2m2左右。1.2.4支撐系統設計本工程針對4.2與4.5m層高的樓層都使用了高支模鋼管進行支撐，并將水平桿添加于其中，在鋼支撐頂部添加了可調頂座，并通過鋼管來完成PH的支撐。鋼支撐長度達到了1.5m，如若層高是4.2m，那么可調訂座的高度就要設置為370mm；如若層高是4.5m，那么可調頂座的高度就要設置為670mm。1.3鋁模板施工工藝1.1.1工藝順序鋁模板的基本施工流程為：結構找平、涂抹隔離劑、墻模放線、安裝、定位、矯正、梁模安裝、樓面模板安裝、垂直鋼支撐安裝、樓面模板標高矯正、對加固件實施全面檢查、混凝土澆筑作業、拆除模板、通過上料口將模板運輸到上一層。1.1.2鋁模板安裝①施工過程中相關物料的管理，鋁模板卸下之后應當根據其編號規范排列，隨后按照25個為一組的標準實施堆放，堆放過程中要把首個模板的板面向上，其他模板面則可以任意放置。與此同時，鋁模板的其他配件也應當做到單獨存放，二次使用時做到配套發放；②進行水平測量作業，對鋁模板實施裝配作業前，應當對混凝土樓板標高實施準確測量，測量作業時可以選擇水平測量的辦法，對測量結果予以標記時可選擇在地板上注明正號或者負號，測量作業時應當委派專門的人員對結果予以全面記錄。以水平基點為核心，不超過基準點的位置應當選擇木頭亦或是膠合板予以填充，把模板校準到和基準點平行的高度。超過水平基點的位置需要對其實施打匝。混凝土澆筑作業完成后，K板頂部應當實施水平測量，如果水平度不符合要求，可能發生模板不能保持垂直、結構偏離中心線的問題。所以，為確保混凝土澆筑作業后依舊可以對K板實施調節，能夠選擇26mm的長形孔來實現；③放線作業，放樣線需要穿過陽角，開口不低于150mm，如此一來有助于明確模板的準確位置。與此同時，因為放養點和參考點對墻體垂直度可能帶來很大程度的影響，所以在放線時必須要認真嚴謹；④對偏差予以調整，在這一作業中需要提前開展好K板水平度的測量工作，從而了解哪些位置需要實施調整，K板要調高之后，可逆時針略微松動緊固螺栓，實現預期目的后再次擰緊；⑤模板安裝作業之前需要做好檢查工作，做好上述工作后需要開展好安裝之前的檢查，基本檢查涉及到所有模板，特別是查看其邊緣位置和接觸面是否保持清潔，查看鋼筋是否處于放樣線之中，另外為確保鋁模拆除的便捷性，可選擇銷子對內角模和墻模予以連接，銷子頭部需要放置于內角模之內，選擇PVC管套于銷子上。開展檢查作業時，如果外墻發生偏差需要第一時間實施矯正，若兩個方向都存在垂直偏差，需要對兩層予以矯正，各層對應不同位置。墻模頂部轉角區域若出現偏差，需要借助于斜撐措施來進行處理；⑥模板安裝作業，鋁模的正式安裝過程相對簡便，根據圖紙以及模板編號逐漸操作即可。墻模板正式開始安裝前應當在鋁模板與混凝土接觸面刷上脫模劑，根據先內墻后外墻的順序，從端部封板起兩邊進行墻板安裝。墻模板安裝結束后需要仔細查看其垂直度，確保不會出現偏差。墻模板和邊角模、頂邊模進行連接作業時，為避免混凝土澆筑過程中發生銷子掉落的問題，需要把銷子從上方予以插入。頂邊模和邊角模順利連接后即可開始鋁模安裝，首先根據施工圖紙做好板梁組裝作業，梁模板安裝時要按照先底模板后側模板的流程，將支撐鋼管向著橫梁進行安裝，確保橫梁能夠處于最佳位置，同時使用銷子把模板和梁進行連接。實際安裝作業中應當把各排首個模板和支撐梁以及墻頂邊模進行連接，隨后第二塊模板和首個模板實施連接，依靠銷子確保模板之間能夠順利連接，按照這樣的方式逐漸連接其他模塊。所有模塊都安裝結束后應當對模板面標高實施檢查，通過轉動支撐鋼管的辦法來矯正標高，鋁模板安裝具體細節如下圖所示；⑦安裝技術要點：一是確保垂直度、平整度達到規范要求，二是確保背楞位置準確，三是銷釘應當完整無缺，四是K板能夠準確無誤安裝。1.1.3鋁模板拆除鋁合金模板底模拆除前，混凝土強度應達到表1.1的要求：表1.1底模拆除前混凝土應達到的強度構建類型構建跨度（m）達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率（%）板≤2≥50＞2，≤8≥75＞8≥100梁、拱、殼≤8≥75＞8≥100懸臂構件--≥100墻模板：對于墻模板的拆除應當結合工程項目的施工建設進度來予以明確，一般來說如果天氣正常，混凝土澆筑完成的24h之后即可對墻模板予以拆除。應當注意的一個問題是，要避免提前拆除模板，如果提前拆除很容易發生混凝土和鋁模板粘結的問題，對墻面混凝土質量帶來很大程度的影響。實際拆除作業時，應當從墻頭進行，必須要確保模板的墊木、橫撐和模板上的銷子都拆除完畢后再對模板進行拆除。頂模板的拆除：具體拆除時間也應當按照工程項目的施工建設進度來確定，但必須要注意的是頂模板最早拆除時間也需要等待混凝土澆筑作業結束后的36h左右。拆除過程中需要首先拆除板梁，之后根據連接桿、銷子以及底板的流程逐漸拆除，對梁頂板和樓頂板實施拆除時應當尤其控制好避免碰到支撐系統。將全部鋁模板拆除完成后，應當第一時間對鋁模實施清潔處理，這是由于等待一段時間后再進行清理的難度更大。與此同時，為確保模板拆除活動的有序開展，應當在安裝前對涂抹一層脫模劑，清理完成后應當統一將鋁模實施運輸轉移，根據編號予以存放，確保之后能夠更加便捷的利用。另外在拆除鋁模時必須要重視安全防范措施，確保有專人進行全程監督，保證模板拆除作業可以規范有序開展。1.4特殊部位模板設計處理（1）沉降板處的設計處理如若沉降板的沉降高度在0.1m以下，那么就可以將方鋼或角鐵當做吊模的主要材料；如若沉降板的沉降高度在0.1m以上，那么就應當將鋁模當做吊模的主要材料。（2）預留孔洞的處理本工程采取了核心筒結構，有著數量眾多的洞口，因此采取了機電管井孔洞傳料來處理預留孔洞。（3）懸挑工字鋼預留孔洞的處理本工程所選用的工字鋼型號為16#，在工字鋼所橫穿的鋁模板中會預留150（±50）mm左右的盒子，在進行安裝的過程之中只需要拆卸盒子就能夠滿足既定的構造標準。（4）與砌體交接處處理方式因為本工程鋁模施工混凝土墻的垂直度以及平整度都滿足清水混凝土的標準，因此無需進行抹灰操作，在墻體中直接進行刮膩子操作，但在砌體處仍然要進行抹灰，并將金屬壓槽設置于混凝土墻和梁下口的交接部位，其長度為150mm，厚度為5mm，在后期對墻體進行砌筑時再進行抹灰操作，且墻體的寬度應當統一，砌體材料要比混凝土墻的厚度小10mm左右。（5）布料機部位樓板加固處理在放置布料機部位添加立桿，以此來實現支頂加固的目的，將尺寸為48X1.0的鋼管當做支撐立桿，并將間距控制在500mm左右，設置兩道水平桿，使用可調節式支托，將尺寸為40×90的木枋當做龍骨。（6）飄窗明確飄窗設計的尺寸要求，防止偏差過大而造成不利的影響。在進行安裝的過程之中，使用對拉螺桿來完成水平方向的加固，使用3根立桿來完成對豎直方向的支撐，在飄窗梁部位使用密網進行封閉。（7）樓梯踏步和傳統木模板結構的樓梯踏步不同，鋁模板樓梯踏步主要是以鋁合金為主要材料，在砌筑的同時同步進行封閉操作，將觀察口設置在踏步底部，以此來保證樓梯具備較高的整體性。（8）窗洞及預留洞口因為鋁合金預留洞框相對而言具備較高的固定性，一般和墻面洞口內外尺寸相差不大，對其進行拆除時有著較大的難度，如若操作不當就會對預留洞邊角造成不同程度的破壞，因此在設計樓面時可以采取斜面上大下小、墻面外大內小這一做法，以此來讓后期拆除模板更為便捷，并且有效保護預留洞成品，后續封堵邊框時也較為簡易。（9）固定線盒由于受到材質因素的影響，固定鋁模板預留洞和木模板相比更為困難，如若不對其進行固定那么就不能夠確保預留洞模板有一個精準的位置，因此可以通過線盒以及線管的設置來達成固定和定位的目的。具體而言，在完成第一層標準層鋁模定位之后，通過電鉆進行鉆孔，并使用膨脹帽固定線盒。針對預埋套管中的水管洞口，不能夠使用釘子來達成固定目的，因此可以在水管洞口鉆若干個螺絲孔，并將蓋板設置于鋁模板上下部位，通過螺桿進行固定，預埋管內底部使用石塊填實，避免出現套管移位的現象，這樣一來就能夠讓后續的拆除工作更為輕松。1.5鋁模板的安全計算1.5.1模板構造、支撐參數與載荷參數表1.2模板構造與支撐系數表項目參數數值構造參數樓層高度1.00m混凝土樓板高度100mm結構表面要求隱藏支撐參數板底支撐鋼管48X2.5mm鋼管鋼材品種Q235鋼管彈性模量20600N/mm2鋼管屈服強度235N/mm2鋼管抗剪強度設計值141N/mm2載荷參數混凝土自身重量24KN/m3板鋼筋自重標準值1.1KN/m3鋁模板自重標準值0.215KN/m3水平載荷標準值溜槽、串筒、導管水平載荷2.0KN/m20.2m3以內容量器具水平載荷2.0KN/m20.2-0.8m3以內容量器具水平載荷4.0KN/m20.8m3以上容量器具水平載荷6.0KN/m2計算模板和直接支撐模板的梁的支撐力時取2.5kN/m2，水平面板采用2.0kN/m2,，保證模板的支撐力。1.5.2模板支撐系統受力分析該工程項目鋁模板分為標準板和非標準板兩種，分別占比為80%和20%，以銷釘實現各板塊之間的連接，以對拉螺桿實現墻模板之間的固定。鋁模板抗拉強度為200N/mm2，銷釘（設置為2根）間距設置150mm，墻模板上每隔0.8m設置一道背楞，對拉螺栓的間距為0.8m，允許抗剪強度為120N/mm2，允許正應力為205N/mm2。鋁模板體系設計中所用材料強度設計值和結構變形限值按照規范JGJ386-2016《組合鋁合金模板工程技術規程》中的相關要求。在該工程項目鋁模板施工當中，應對梁、樓板、墻、柱、模板等進行強度校核。其中梁、樓板處應當校核其撓度以及抗彎強度；梁、柱應當校核拆除模板后的實際強度；墻、柱應當校核其對拉螺桿強度、抗彎強度、背楞抗彎強度、撓度以及銷釘抗剪強度，另外還應當對墻模板的穩定性進行校核。1.5.3鋁模板的承載力和變形驗算分析1、豎向體系承載能力和變形校核墻、柱鋁合金模板所受載荷為混凝土側壓力。因設計的對拉螺栓及背楞間距不大于800mm，所以按照800mm跨度（最大間距）的簡支梁對墻、柱面鋁合金模板進行校核。其截面參數是Ix=1004500mm4,，Wx=71410mm3標準模板寬度B=400mm，計算跨度L=800mm。將其簡化為簡支梁計算，得到承載能力極限狀態荷載基本組合設計值：q=F=70.72KN/m2×0.4m=28.29KN/m得到正常使用極限狀態荷載組合值：qk=Fkmm=50.92kN/m2×0.4m=20.37kN/m承載能力極限狀態強度校核公式如式（1）和（2）所示：（1）（2）由計算能夠得知，M=2.26KN/m。在上式之中，q指的是恒荷載均布線標準值，400mm標準板荷載等分布時，恒載荷q為28.29KN/m，最大彎曲應力f=M/Wx=31.60N/mm2，小于[F]=200N/mm2，所以墻、柱鋁合金模板整體的強度滿足設計要求。正常使用極限狀態變形校核公式如式（3）所示：（3）根據計算能夠得知，撓度V=1.58mm，規范允許鋁模板的最大撓度[V]是2mm，所以墻、主鋁合金模板的整體變形滿足設計要求。2、墻、柱鋁模板撓度校核墻體柱體主要受到側壓力的作用，對于側壓力的計算，如式和式5所示。（4）（5）上式中H主要指的是澆筑的混凝土塌落度位置到新澆筑混凝土頂面的總高度，其數值為1.0m；γc主要指的是混凝土的重力密度，其數值為24kN/m3；V主要指的是混凝土的澆筑速度，其數值為25m/h；t0主要指的是新澆筑混凝土的初凝時間，t0=200/（T+15）=5h，其中T主要指的是混凝土的溫度，一般取常溫25℃；表示外加劑影響修正系數。由此，計算得到F1為41.74kN/m2，側面模板的承載力為F1與q之和，即為45.75kN/m2。正常使用極限狀態變形校核公式如式6所示：（6）上式中：經計算，撓度v=1.58mm，規范允許鋁模版的最大撓度[v]為2mm，所以墻、柱鋁合金模板整體變形滿足設計要求。3、墻、柱鋁模板背楞抗彎強度校核混凝土澆筑完成后，墻體模板要承受混凝土澆筑及攪拌產生的側壓力，側壓力由模板傳遞給背楞，背楞再傳遞給對拉螺桿，故需要對墻體鋁模板背楞的抗彎強度進行校核。本工程中，背楞最大長度為3m，其中均布線荷載大小由新澆混凝土作用于模板的最大側壓力確定，按下列公式計算，并取其中的較小值：（7）（8）其中：t主要指的是新澆混凝土的初凝時間，取值根據施工現場情況確定；V主要指的是混凝土的澆筑速度，為1.5m3/h；γ主要指的是混凝土的重力密度，取24kN/m3；H主要指的是混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3m；新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F1=0.22×24×5×1×1.15×1.52=37.18kN/m2，F1’=24×3=72.00kN/m2，一般取較小值來開展相應的荷載計算，因此新澆混凝土的側壓力標準值具體數值是37.18kN/m2，傾倒混凝土時產生的施工活荷載標準值Q2K=2.0kN/m2,強度校核要根據《混凝土結構工程施工規范》中所指出的荷載基本組合效應設計值來進行計算。F=1.35αG4K+1.4φQ2=1.35×37.18+1.4×1.0×2=52.99kN/m2。故按間隔0.8m計算背楞所受均布荷載應為q=0.8×F=42.39kN/m。為確保模板安全性，應計算背楞最不安全區域，也就是側向荷載最大的底部區域。背楞的支座為布置間距為0.8m的對拉螺栓，因此底部區域可以按計算寬度為0.8m的簡支梁按式1、2計算的背楞截面正應力。背楞最大彎矩得到結果為M=1.19×106N·mm，最大彎曲應力F=M/W，而抗彎截面系數的計算公式如式9所示。（9）式中：W為抗彎截面系數，b為背楞寬，h為背楞高，I為慣性矩。背楞用兩條壁厚4mm的80mm×40mm的矩形鋼管焊接而成背楞慣性矩I=2×64.78×104mm4，截面抵抗矩W=2×1.62×104mm3，由此得到彎曲正應力為98.46N/mm2，材料最大抗彎強度為215N/mm2，滿足要求。4、背楞抗剪強度校核背楞抗剪強度必須要滿足以下公式：（10）其中V主要指的是截面沿腹板平面作用的剪力設計值，S0主要指的是剪應力處毛截面對中和軸的面積矩，IS主要指的是背楞毛截面慣性矩，tW主要指的是背楞腹板厚度。計算可得背楞最大剪力V=0.5×39.89×800=1.60×104N，計算得到最大剪應力τ為32.71N/mm2，小于背楞抗剪強度125N/mm2。5、墻、柱鋁模板對拉螺栓強度校核墻、柱處鋁合金模板對拉螺桿（含外墻止水螺桿），按模板設計方案，都選擇T18的梯形牙螺桿。其抗拉設計強度為215N/mm2，對拉螺桿截面面積為167mm2。對拉螺桿承載0.8m×0.8m范圍內的集中載荷計算公式如式11所示，那么墻、柱處鋁合金模板對拉螺桿強度的計算公式如式12所示：（11）（12）式中：F主要指的是對拉螺桿承載的壓力，S主要指的是對拉螺桿承載的面積；P主要指的是對拉螺桿承載范圍內的集中載荷，最終計算得到P為2.2kN，由此得到墻、柱處鋁合金模板對拉螺桿拉伸正應力為169N/mm2，小于抗拉強度[f]215N/mm2，故墻、柱處鋁合金模板對拉螺桿強度滿足設計要求。1.5.4水平體系承載能力和變形校核1、梁模板的抗彎強度校核根據上文的介紹和設計，并結合鋁模板施工的圖紙，250mm×550mm的梁底配模為250mm×1200mm，應對該梁模板進行抗彎強度校核。梁底板處鋁模板跨中受彎最大，梁模板的彎矩計算公式如式13所示，截面抵抗矩計算公式如式14所示。（13）（14）式13中，q表示恒載荷標準值，250mm標準板載荷均等分布時，恒載荷q為5.77kN/m，h為模板截面高度，最大彎曲應力F=M/W=80.6N/mm2，小于鋁模板抗彎強度標準值[F]=200N/mm2，模板的強度滿足要求。2、樓板處鋁模板抗彎強度校核按照本工程項目實際，所需校核的樓板處鋁模板規格有兩種，分別是寬400mm，長1200mm；寬250mm，長1200mm，以最不利情況為標準，選擇樓板厚度為100mm，對寬400mm，長1200mm模板進行驗算，所采用的校核方法同式2。（15）結合式13計算得到彎矩值M=0.69kN·m，對于400mm標準板均布線荷載q=1.81kN/m。并結合15式的荷載組合得到最終的最大彎曲應力F=35.72N/mm2，小于鋁模板抗彎強度標準值[F]=200N/mm2，因此本模板的強度符合既定的標準。3、梁模板撓度校核根據結構設計圖紙，250mm×550mm的梁底板配模采用250mm×1200mm，在進行強度校核時應當將新澆混凝土側部所承受的壓力以及傾倒混凝土時所出現的荷載力作為重要計算指標，而在進行撓度校核時只需要關注新澆混凝土側部所承受的壓力這一因素。一般而言在模板中新澆混凝土所產生的最大壓力可以根據公式7、8進行計算，以最小值為準，H的數值是0.750m。因此可以得出在模板中新澆混凝土所產生的最大壓力F的數值是37.18kN/m2、18.00kN/m2，取較小值18.00kN/m2進行荷載計算。模板撓度校核，首先要對梁模板的撓度進行校核，根據《混凝土結構工程施工規范》可知，梁允許撓度[v]為1.25mm，該梁的撓度校核公式如式16所示。（16）其中q主要指的是作用在模板上的側壓力線荷載標準值，根據公式能夠得出其數值為14.4N/mm；l主要指的是計算跨度，其數值為250mm；E主要指的是面板材質的彈性模量，根據相關資料能夠得出其數值為9×103N/mm2；I主要指的是面板的截面慣性矩，按照公式能夠得出其數值是80×1×1×1/12=6.67cm4；根據《混凝土結構工程施工規范》，結合式16計算可以得到v=1.0mm，由此可見，撓度要稍微小于允許撓度。采用梁底的銷釘連接，可以更有效減少撓度的產生，因此梁的撓度符合規范要求。4、樓板處鋁模板撓度校核按照本工程項目特征與需求，所需校核的樓板處鋁模板規格有兩種，分別是寬400mm，長1200mm；寬250mm，長1200mm。選擇鋁模板最不利情況進行驗算，則選擇樓板厚度為100mm，對寬400mm，長1200mm的模板進行驗算，其驗算公式同式16，計算得到樓板處鋁模板撓度值為1.46mm，小于允許撓度3mm，此時樓板處鋁模板撓度校核滿足要求。5、銷釘抗剪強度校核梁底鋁合金模板與梁底支撐頭通過模板銷釘連接，250mm寬梁底在均布荷載的作用之下，每個模板銷釘在0.8m(最大模板長度的一半)×0.15m（模板銷釘間距）的范圍內受到剪切力。取最大的模板寬度為0.4m，模板銷釘之間的間距為0.8m，在此最大范圍之內，模板銷釘可以承受載荷剪力。銷釘直徑為16mm，材質為Q235鋼，抗剪切截面積A為200mm2，剪切強度[fv]為125N/mm2，由此銷釘的抗剪應滿足下式：（17）其中F主要指的是剪應力，S主要指的是計算剪應力處以上或以下截面對中和軸的面積矩，A主要指的是計算截面面積，由此得到模板銷釘的剪力強度為52.5N/mm2，該值小于銷釘抗剪強度設計值[fv]，滿足設計要求。1.5.5穩定性校核1、墻模板側撐穩定性校核墻模板的安裝應加設鋼斜撐，以此來分散墻模板的水平壓力，構成一個剛性框架，提高墻模板的穩定性。Qh為1.24kN/m2，層高h為1.0m，鋼斜支撐為?48×1.5×1.56kg/m，混凝土樓板上方的最大間距中對中為1.8m，螺桿可以承受這一水平壓力，螺桿主要采用T18梯形牙螺桿。依據墻模板施工作業守則和《鋼結構焊接規范》GB50661-2011，材料選擇型鋼，允許彎曲應力為150N/mm2，允許拉伸應力為150N/mm2，等于屈服強度，允許剪切應力為135N/mm2。模板的橫向壓力為2.34kN/m2。在進行墻模板的安裝時，鋼斜撐的位置應設置在距離地面2.10m處。假設墻模板的橫向受力為Rm和Rt，鋼斜撐的支撐力為Nc，其受力分析經過計算，斜撐所受壓力Nc18.82kN，Fc則為18.82×1000/A=18.82×1000/453=41.50N/mm2，與允許值141N/mm2相比要小于允許值，即滿足要求。斜撐穩定性計算可以按下式計算。（18）式中φ為根據構件長細比確定的穩定系數，構件回轉半徑i計算的15.73mm，計算長度取2.46m，斜撐長細比為156.39，截面分類為b類，查表可得，穩定系數為0.304。計算可得0.342N/Af。斜撐的穩定性滿足要求。2、可調鋼支撐體系穩定性校核可調鋼支撐最間距1300mm，包含了兩節鋼管，其中底部鋼管的直徑達到了60mm，頂部鋼管的直徑達到了48mm，并且螺紋鋼管被設置在了60mm底部鋼管之中，能夠根據實際需求來合理調節具體高度。按單根立桿支撐所承載最大面積1.3m×1.3m計算，樓板厚度為100mm，單根立桿荷載計算如下：砼自重：24×1.3×1.3×0.1=4.065kN鋼筋自重：1.1×1.3×1.3×0.1=0.1859kN模板自重：0.25×1.3×1.3=0.4225kN施工荷載：2.0×1.3×1.3=1.38kN荷載組合后為11.04kN。不考慮風荷載時，根據歐拉公式校核壓力（19）其中H取3200mm，通過查表為1.4708，計算得到ND=20061.6N。ND＞N，獨立鋼支撐穩定性滿足要求。1.6鋁合金模板結構力學分析L-II型鋁合金模板的計算單元長寬比大于2，且模板的橫肋只與縱肋和邊框焊接在一起，與面板無接觸，使得面板在受力時更接近于單向板受力情況，荷載在鋁合金模板上的傳遞路徑為：荷載→面板→縱肋→橫肋→邊框。鋁合金模板體系實際的受力狀態應該是每兩個構件互為彈性支承，對整個模板體系分解為面板、縱肋、橫肋三部分進行計算，現分別說明如下：（1）面板的計算模型L-II型鋁模板面板的計算模型取以縱肋為彈性支座的連續梁，兩端與邊框通過彈性固定端聯結，取300mm寬的板帶進行計算。（2）縱肋的計算模型L-II型鋁模板縱肋的計算模型，需要把板厚的6倍當成縱肋的翼緣考慮。縱肋搭接在下部8根橫肋上，可以看做以橫肋為彈性支座的連續梁，兩端與邊框通過彈性固定端聯結。（3）橫肋的計算模型L-II型鋁模板橫肋的計算模型，取跨度為500mm的兩端彈性固定端的單跨梁來考慮，兩端支承點轉動彈簧的彈性系數相較于面板剛度而言非常大，在試驗荷載作用下，基本不發生位移；對于中間兩支承點的彈性系數，邊跨處面板的支承彈性系數較大，這是由于邊跨位置的約束更強導致的，除邊跨外，其他支承點的彈性系數相差很小，趨于一致。結構設計中最薄弱的部分往往作為結構設計的基礎，所以這里更關注中間幾跨的受力情況。1.6.1基本假定隨著有限元技術的發展，雖然可以借助數值模擬的方法來求解復雜的模板支承結構，但工程師一般很難掌握并快速應用于實際工程中，所以必須將其簡化，與此同時，在將實際結構抽象成力學模型的過程中，要保證計算精度，并能模擬出結構最真實的受力狀態。因此為了便于工程應用，本文作了以下基本假設：（1）面板的計算簡圖取以縱肋為彈性支座的連續梁，兩端與邊框固結；縱向加勁肋對面板的支承作用，除邊跨外，認為其余支承點的彈性系數大小相等，記作K1。（2）縱肋的計算簡圖中，橫肋對縱肋的作用為彈性支承，且彈性系數的大小均相等，記作K2。（3）橫肋的計算計算簡圖取以兩端邊框為固定端的單跨梁。1.6.2簡化計算對模板截面特征進行計算時，得到的具體數值見表