風景區

一、爆破方案的選定

根據題干給出工程概況，采用淺孔分層臺階爆破方式進行開挖，開挖邊線采用預裂爆破技術進行邊坡

爆破。

二、爆破參數

爆破參數是爆破方案的I關鍵,科學確定爆破參數，是實現預期爆破效果，保證爆破安全，施工進度和

節省成本，提高經濟效益的保證c在設計每個爆破參數時都必須從實際出發，以地質勘探資料和爆破理論

為根據。并在施工時不停核算，使每個參數都科學合理。

I、孔徑和臺階高度

孔徑重要由鉆孔設備I向性能、臺階高度、巖石性質和爆破作業環境決定。對于淺孔臺階爆破，孔徑r

控制在40?50mm較為理想，孔徑太小爆破后的光面效果不好，巖面表面不美觀。孔徑太大，則爆破振動

和飛石的安全控制難度加大。臺階高度不超過5m時，孔徑采用個值。本工程充足考慮控制振動強度，和爆

破飛石的I危害，設計臺階高度為21500mm,孔徑采用r=40mm。

2、超深h和孔深L

鉆孔深度由臺階高度和超深決定,確定超深措施有諸多，有按最小抵御線確定口勺，也有按孔徑大小確定的J。

通過多次爆破作業和實踐總結，超深大小可取臺階高度的計算，則本工程取超深h=0.2m,鉆孔深

度1尸1.5+0.2=1.7%這種措施計算簡樸科學合理，實際爆破開挖H勺效果很好。

此外在山坡角鉆孔深度局限性1.7m時，則根據施工規定減少鉆孔深度。按照有關參數及單耗計算裝藥

量，

3、最小抵御線w

最小抵御線是?種對爆破效果和爆破安全影響較大的參數。確定了最小抵御線的大小，就可根據炸藥威力，

巖石性質，巖石的破碎程度，炮孔直徑，臺階高度和坡面角等原因進行裝藥計算。本控制爆破工程日勺最小

抵淺按照公式W二(0.41.0)H,取W=0.8~L0m,取W=0.8m對應的炮孔密集系數為1.2。

4、炮孔間距a和炮孔排距b

爆孔間距a根據a=(1.0~2.0)w,本工程取較小值,控制a=L0m。按照梅花型及等邊三角形布置炮孔，則

孔距b=tan60°a/2=0.866m?取b=0.85m,炮孔密集系數1.2。垂直鉆孔。

5、炸藥單位消耗量q

炸藥單位消耗量是土巖爆破的重要參數。精確確定炸藥單耗，對提高巖石破碎率，節省爆破成本，保

證爆破安全具有重要意義。影響炸藥單耗的原因諸多，巖石構造及破碎程度，炸藥性能，起爆方式，破碎

規定都對其有影響。因此，要精確確定炸藥單耗參數比較困難，在設計上應根據上述影響原因和以往類似

爆破經驗確定合理參數。并不停在爆破施工中進行試驗校正，以到達精確合理規定，根據類似工程經驗總結,

本工程取單位炸藥消耗量q=0.35kg/m3計算。單孔裝藥量與其爆破方量成正比。則單孔裝藥量

Q=qabH=0.35*1.0*0.85*1.5=0.45kg/孔。

6、裝藥構造和填塞長度1

本工程為控制爆破飛石，沖炮等爆破危害的發生，采用持續裝藥構造，保證填塞長度和質量。填塞長度一

般為藥孔深度的1/3,而對于需嚴格控制爆破飛石時，則填塞長度取炮孔深度的2/5較為穩妥，這樣既能防

止飛石又可減少沖炮的發生。本工程取填塞長度1=2/5禮=0.68m。

三、預裂爆破參數

預裂爆破的基本原理是沿著設計輪廓線鉆一排小間距H勺平行炮孔，采用低藥量不耦合裝藥方式，每個

裝藥孔既是爆破孔，又是相鄰爆破孔的導向孔。炸藥爆炸后，在每個導向孔上產生集中應力，其成果是沿

著炮孔連線方向應力集中最大，而出現拉伸裂隙，并且沿炮孔連線方向延伸，從而沿設計的輪廓線先形成

一條平整的、貫穿的預裂縫，當主爆區爆破產生的應力波傳在裂縫時，部分應力波被反射，從而減少了透

射到預留坡體中的應力波強度，同步爆轟氣體也會沿著先形成的裂隙釋放，從而克制了其他方向裂隙的產

生和發展，到達減震時目的I：另首先主爆區向保留區的延伸裂縫被預裂縫切斷，保護了預留區巖體的完整

性，成功實現預裂爆破，藥量的控制是最為關鍵的。

1.孔徑D

預裂爆破炮孔直徑確實定直接關系到爆破施工的效率與成本，是決定預裂爆破抵御線和炮孔間距的根

據,本工程孔徑采用D=40mm鉆孔，鉆孔坡度按照工程詳細規定施工。

2.孔距a預

炮孔間距設計得當與否直接關系到坡體穩定、平整和美觀。若孔距選用過大，爆破后會導致孔與孔之

間不能形成平滑的坡面，甚至會導致孔與孔之間裂縫難以貫穿，導致預裂爆破失敗。若孔距過小，會在鉆

孔過程中會導致人力和物力的揮霍，增長預裂爆破H勺工程成木。預裂爆破一般采用不耦合裝藥，本工程不

耦合系數取2。孔距a預=（8~12）D=320~480nm1。本工程取a預=450mm。

3.孔深L預

為控制預裂孔單響藥量，鉆孔深度略深與主爆區深度及L=l.8m。

4.線密度q線和單孔藥量Q預

根據經驗取全線平均線裝藥密度q線=150g/m,則Q預=150*1.8=270g/孔。

采用分段裝藥構造，中間采用空氣柱間隔，孔內用導爆索連接。底部裝藥150g,距離孔口0.5m裝120g。

填塞長度取0.5mo

四、起爆網路

為保證爆破安全和質量，孔內采用Exe1毫秒導爆管雷管16段400ms,孔間采用Exel地表延時導爆管雷管孔

間延時17ms,排間延時42ms。預裂爆破孔先于主爆區100ms起爆，采用Exel亳秒導爆管雷管12段300ms,捆

綁導爆索起爆。

五、安全防護措施

爆破飛石的控制分為積極和被動兩個方面，積極控制是通過合理設計、精心施工，從爆源上控制藥量的有

效分布；被動控制是在爆體、被保護體上采用覆蓋防護措施，或在爆區與保護物之間進行立面防護，用以

阻擋飛石，從而到達保護的目的,對于本項工程，爆破飛石和振動采用/如下技術措施進行控制：

(1)通過試爆或小范圍的爆破，確定合理的爆破參數。

(2)檢查并處理第?排炮孔的底盤抵御線，使其控制在設計范圍內：

(3)根據爆破設計，確定鉆孔孔位、傾角和孔深，并嚴格控制鉆孔質量，裝藥前要逐孔進行驗收，尤其

注意前排炮孔范圍與否存在節理、裂隙等，裝藥時要保證堵塞長度和堵塞質最。

(4)分段裝藥。若巖體內有軟弱夾層，尤其是當軟弱夾層與坡面叢J節理、裂隙等相通時，應采用間隔裝

藥，

(5)爆破體防護。在炮孔孔口表面覆蓋荊芭并加壓沙袋。

(6)假如石碑和涼亭不是很高大口勺話，可以在朝向爆破區方向上搭設遮擋板。

(7)通過預裂爆破形成縫隙，有效的控制爆破振動危害。

預裂爆破和光面爆破

1概述

預裂爆破和光面爆破己廣泛應用于露天工程和地下工程。在公路、鐵路日勺路基日勺開挖，水利工程、公

路和鐵路工程的隧道開挖，井工工程和礦山開采的巷道掘進，露天礦山開采和場地平整的邊坡處理等方面

都應用預裂爆破和光面爆破技術,

2爆破參數的選用

(U炮孔直徑D

炮眼直徑確實定直接關系到施工的效率和成本，應綜合考慮巖石特性、現場機械設備狀況及工程詳細規

定進行選擇。

一般狀況下，重要應根據爆破口勺現場和鉆工機具確定。如在地下小斷面的巷道實行光面預裂爆破時，孔徑

取35?45nlm;而在露天狀況下實行光面及預裂爆破時，孔徑則可取大些；深孔爆破時，公路、鐵路與水電

取D=80?100mm,大直徑多用于礦山，D=150?310mln;淺孔爆破，取D=42?50mm。

⑵最小抵御線w

對光面爆破，最小抵御線也即光面厚度。由經驗公式有

Q=Calb

式fC是爆破系數，相稱于炸藥單耗值，1b為炮孔深度；Q為單孔藥量

最小抵御線、還應根據巖石性質及地質條件加以調整。經驗表明，巖石堅韌、可爆性差時.最小抵御

線可小些；巖石松軟、易破碎付W可取大些。

最小抵御線W也可通過炮眼密集系數m來確定。光面爆破中日勺炮眼密集系數是指孔距a與最小抵御線W的

比值，即

m=a/W

一般取m=0.8?1.

⑶炮眼間距a

光面、預裂爆破的實質是使炮眼之間產生貫穿裂隙，以形成平整的斷裂面。因此，炮眼間距對形成貫

穿裂隙有著非常重要日勺作用。炮眼間距日勺大小重要取決于炸藥的性質、不耦合系數和巖石口勺物理力學性質。

a=(8?12)D(D>60mm)

a=(9?14)D(DW60nlm)

a光光

式中m一炮孔密集系數，一般取昨0.6?().8

⑷臺階高度H

臺階高度H與主體石方爆破臺階相似，一般狀況，深孔取HW15m,淺孔取1.5<H<5為宜。

⑸炮孔超深Ah

△h=0.5?1.5m,孔深大和巖石堅硬完整者取大值，反之取小值。

⑹炮孔深度L

L=(H+Ah)/sina

式中a-邊坡鉆孔角度

⑹不偶合系數B

不偶合系數B是指孔徑與藥徑之比，它反應藥包與孔壁的J接觸狀況，現已經有研究不少。

當藥包所有填滿藥孔整個斷面時，不耦合系數就到達最小值L這時裝藥起爆后，能量可直接傳入巖壁,

防止了傳播過程中的損耗。伴隨不耦合系數的增大，藥孔周壁上的切向最大應力急劇下降，作用時間延

長，使得爆炸能以應力波形式傳播能量口勺部分減少，而以準靜態壓力形式傳播能量H勺部分增多。在巖石

中就有助于形成應力疊加、應力集中以及拉伸裂隙，而不易產生粉碎。

一般狀況下，光面爆破采用R勺不偶合系數B是1.6?3.0當不耦合系數增大到一定值時，可使作用于孔

壁的壓應力等于或不不小于巖石的極限抗壓強度，不使孔壁發生破壞的條件。由于巖石的極限抗拉強度一

般僅為巖石級限抗壓強度的1/10-1/40,因此，孔壁周圍以外的巖石很輕易受拉而破壞。

預裂爆破中預裂孔只是規定形成預裂縫，而不是大量崩落巖石，因此不適宜采用太大的孔徑和裝藥直徑。

根據試驗及經驗數據，不偶合系數B一般取2?4,堅硬巖石因抗壓強度高，可采用較小的不耦合系數;

而松軟巖石則應取較大日勺不耦合系數。

⑺每米深炮眼裝藥量q

對光面爆破，有

q=AKmklW

式中A一炮眼口堵塞系數，一般取L(),K是與巖石性質有關的介質系數，軟巖為0.5?0.7,中硬巖

0.75?0.95,硬巖1.0?1.5；

m一炮眼密集系數,kl依炮眼密度定的系數，一般為0.5,每加深1.0m增長0.2,W為最小抵御線。

對預裂爆破，有

q=KDal/2

式中K—巖石系數，堅硬巖石為0.6,中等強度巖石為0.4?0.5,軟巖為0.3?0.4。其他同前。

上述藥量計算公式具有形式簡樸、以便計算的特點。公式經工程實踐應用，證明是基本可吁的，但考

慮到各個工程的實際狀況，提議以此公式計算藥量為參照數，在現場做局部試驗，根據試驗狀況再進

行合適調整，最終確定符合工程實際狀況的藥量值。

3起爆網路

光面爆破宜與主體爆破一起分段延期起爆，也可預留光爆層在主體爆破后起爆.

預裂炮孔可先行起爆，也可和主體爆破一起起爆，但起要比主體爆破提前一定期間。

4保證光面、預裂爆破質量的技術措施

4.1保證表面產生符合規定U勺裂縫

光面、預裂爆破的關鍵技術就是控制爆破裂縫的方向，使其只沿規定方向形成裂縫，而其他方向不產生

或少產生裂縫。在某些光面（預裂）爆破施工中，往往由于對裝藥量局限性或裝藥構造不合理、堵塞長度

過大，出現表面木產生裂縫，應采用必要的措施保證表面產生符合規定的裂縫。因此，除了對爆破參數

進行優化選和選用合理的藥最外,還要從施工技術上予以保證，根據巖體的不一樣地質條件，考慮合理

運用構造面或根據構造面變化爆破工藝。

（I）變化炮孔H勺性狀

變化炮孔性狀常用的措施是孔壁切槽、設導向孔、異形炮孔等.此類措施H勺實質是人為地變化炮孔的形

狀或孔間H勺有關關系，從而變化圓形炮孔H勺均勻受力狀態，設所規定劈裂面的方向產生應力集中，防

止裂縫方向的隨機化。孔壁切槽包括機械切槽、水射流切槽、聚能藥柱切槽。工程實踐表明，機械切

槽和聚能藥柱切槽確實可以控制裂縫的始裂位置和擴展方向，并也許采用更寬的孔距和較少的裝藥量。

（2）變化藥包日勺性狀

壓鑄藥柱、聚能藥包、帶缺口藥包、扁平藥包等屬丁此類。此類措施的實質是變化常用的圓形藥包爆

炸生物均勻在作用于炮孔壁的受力狀況，使其最大的壓力作用于所規定的劈裂面的方向。

（3）變化裝藥構造

切縫套管、擠壓鋼棒、水壓聚能及半圓套管中以變化裝藥構造。其實質是運用裝藥構造使爆生氣體的最

大壓力作用于所規定劈裂面的方向。

（4）運用構造弱面

根據構造面的方向，控制鉆孔與構造面口勺夾角，調整孔間距，可獲得較理想口勺預裂縫；當預裂孔與構

造而一致時，可將預裂孔沿構造面布置。這樣只需少許的炸藥.即可獲得理想的預裂縫。某些斷層、節

理對爆炸應力波的衰減影響較大，可以起到類似預裂縫的作用，爆破時可以加以合理運用。

（5）根據構造面變化爆破工藝

根據弱面的位置，對炸藥進行分散化、微量化處理，同步變化裝藥方式，在炮孔穿過的斷層、裂隙

處，局部間隔裝藥，以減少爆破對弱面的過度破壞及爆生氣體的逸散現象。

4.2優選爆破參數，做到裝藥量合適、裝藥構造合理

在光面（預裂）爆破施工中會出現：孔口破壞嚴重，壁面也有破損；孔口破壞嚴重，下部壁面質量正常；

孔II破壞嚴重，但下部未形成裂縫：下部壁面很好，但表面未形成裂縫等現象；這是由于爆破參數選擇不

合理，裝藥量不妥、裝藥構造合理導致日勺，因此必須通過調整設計方案予以保障。

（1）光面（預裂）爆破炮孔的整體裝藥構造宜分為底部加強裝藥段、正常裝藥段和上部減弱裝藥段，可

將減弱裝藥段減少H勺藥量和孔口填塞段應計藥量移至加強裝藥段。減弱裝藥段長度宜為加強裝藥段長度的

1?4倍。

（2）在實際裝藥過程中，應根據不一樣裝藥構造進行處理采用分段裝藥時，即底部為加強裝藥段、

中部為正常裝藥段、頂部為減弱裝藥和填塞段，在保證填塞長度條件下，取加強裝藥段長度L3=0.2L,中

部正常裝藥段長度L2=0.5L,頂部減弱裝藥和填塞段Ll=0.3L

預裂爆破一般采用不耦合裝藥，不耦合系數不小于2為佳。一般取孔距口a預二（8?12）D,計算時，應使a

預符合上述關系。

（3）質量原則

預裂爆破后，裂縫應沿預裂孔中心連線貫穿，邊坡在預裂面上形成貫穿的裂縫，裂縫寬度以5?20mm為合

格,

光面（預裂）爆破殘留日勺半孔壁面上應沒有肉眼明顯可見的爆振裂縫，坡面觀感應到達穩定、平整、美觀

日勺規定。炮孔處出現半壁孔，平均半壁孔率在完整性好的I硬巖中不不不小于50%?60%（孔徑大時為50%,

孔徑小時為60%）；在完整性好的軟巖中不不不小于30%（孔徑大時）?40%（孔徑小時）；

對于大孔徑垂直孔預裂爆破，其質量原則除了半壁孔率和不平整度以外，更側重于降振率和破壞范圍。

光面（預裂）爆破面保持平整,壁面不平整度不不小于30cm（6310mm），或25cm（①250mm和①200mln）。

花崗巖中開挖隧道

采用空孔垂直孔對稱掏槽，距離空孔w=1.2*89=106.8mm,考慮巖石節理裂隙中等發育。取W=130mm,

且不不小于1.5倍空孔直徑，應當能獲得很好日勺掏槽效果。掏槽孔之間孔距a=180mm,排距b=0.7a=128mm,

取b=130mm,除空孔共8個掏槽孔。

周圍孔間距c=(8~12)d=336~504mm,取c=500mm。底孔取800mm。

光爆層厚度/光=(10^12)d=336~504mm,取W光=5度mm,及距離周圍孔500mm開始布輔助孔。輔助孔孔

距d=(1.5~2.0)W光=750~1000mm,取900mm?

布孔個數，周圍孔40個,輔助孔54個,掏槽孔8個。共102個孔。

按照公式炮孔個數N=3.3(fS2)1/3,式中f為硬度系數，S為斷面面積，進行估算得到N=102孔。實際

施工中可合適根據效果進行總結調整，在保證爆破效果H勺狀況下，合適減少鉆孔數目。

周圍孔鉆孔深度11=2.5+0.4=2.9m,傾斜85°鉆孔;輔助孔鉆孔深度12=2.5+0.3=2.8m；掏槽孔鉆孔深度

13=2.5+0.5=3.0mo共鉆孔深度1=317.3m。

斷面面積S=43平方米，爆破開挖循環進尺2.5m對應爆破方量V=107.5立方米。

則立方米鉆孔量=2.95mo

掏槽孔裝藥,取線裝藥密度0.5kg/m,則裝藥量ql=1.5kg/孔,共裝藥12kg；

輔助孔裝藥,取線裝藥密度0.4kg/m,則裝藥量q2=L12kg/孔，共裝藥60.48kg；

周圍光爆孔裝藥,取線裝藥密度0.15kg/m,則裝藥量q3=0.435kg/孔,共裝藥21.315kg；采用導爆索不耦

合裝藥。所有孔共裝藥q=93.795kg。則單位體積炸藥消耗量=0.87kg/m3。

內部4個掏槽孔采用1段亳秒延期電雷管，此外4個掏槽孔采用2段亳秒延期電雷管。輔助孔采用3、5、

7段亳秒延期電雷管，周圍光爆孔采用9段毫秒延期電雷管。所有雷管串聯用高能發爆器起爆。

溝槽開挖

1概況(爆破工程狀況、環境狀況、爆破規定題目已經給出)

2爆破方案

由于開挖的主體為溝槽,開校動線距離居民樓僅有20m,為了保訐爆破不對建筑物導致破壞.中爆破

體采用2臺階淺孔松動法進行爆破施工、邊坡控制采用預裂爆破技術。為減少爆破振動對周圍建筑物的影

響，采用亳秒分段爆破，嚴格控制單段最大起爆藥量和一次起爆藥量。采用非電起爆網路，提高起爆U勺可

靠性和安全性。為防止飛石對周圍建筑物導致危害，必須加強防護。開挖從兩端開始向中間推進。

3爆破參數

3.1臺階高度H

根據爆破體的狀態、周圍環境和爆破規定，取H=2m

3.2主體巖石爆破參數

(1)炮孔直徑I)：淺孔爆破一般選用中38?42mm孔直徑，本爆破選D=40m%

(2)最小抵御線W：W=0.9m；

(3)炮孔間距a:a=lm；

(4)炮孔排距b:b=W=0.9m；

(5)炮孔傾角a：鉆垂直炮孔；

⑹炮孔超深Ah:取△h=0.2m；

(7)炮孔深度L:L=H+Ah=2.2m；

(8)炸藥單耗q：根據松動爆破的規定，炸藥單耗取q=0.5kg/m3：

(9)單孔裝藥量Q:Q=qabH=O.5X1X0.9X2=0.9kg

(10)裝藥構造：主爆炮孔采用持續裝藥構造；

(11)填塞長度L2:爆破施工采用的裝藥為中32mm藥卷，其長度為200mm,每卷重0.15kg,裝藥長度

L1為1.2m

L2=L-Ll=2.2-1.2=lnu

一般狀況下孔內持續裝藥，并用巖粉、黃土密實充填。確定孔網參數及裝藥參數時.，須根據地形、地

質環境條件等原因，綜合考慮，反復調整，以獲得最佳效果。

3.3邊坡預裂爆破參數

(1)炮孔直徑D：預裂孔選D=40mm。

(2)炮孔間距a:a=0.4m；

(3)炮孔傾角a:炮孔傾斜角度和溝槽的坡面一致(a心800)；

(4)炮孔超深Ah:取Ah=0.3m；

(5)炮孔深度L:L=H+Ah=2.3m；

(5)線密度q線:取q線=0.15kg/m

(6)單孔裝藥量Q:Q=q線【尸().15X2.3=0.345kg

(7)裝藥構造：預裂炮孔采用空氣柱間隔裝藥構造，孔底裝藥0.15kg,中間裝0.12kg,距離孔口

0.5m裝0075kg；三段裝藥用導爆索串接,中間空氣柱距離相似。

(8)填塞長度L2:L2=0.5m<>

4炮孔布置圖

主炮孔平面布置圖(其中?段)和剖面圖1和圖2所示

5起爆網路

采用導爆管非電起爆系統，復式聯接，亳秒延期起爆網路。在距離建筑物較近處，為了保證最大段起

爆藥量不超過計算藥量，采用逐孔起爆，伴隨爆破點遠離建筑物，可逐漸增長每段起爆炮孔的數目。

預裂炮孔要超前主爆炮孔，用低段雷管（1段），主爆炮孔用高段雷管（2?10段）。

由下面爆破振動校核計算的數據可知，在距離建筑物20m時，最大段起爆藥量可達8kg,因此在上述

計算參數條件下，分段延期起爆，每段可以起爆2排炮，孔。為了到達降振效果，實際施工時每段起爆1

排炮孔，每次其爆的排數根據防護材料的多少和施工能力確定，但最多不超過1（）排。

預裂孔

主炮孔B

-二

三

二

--

三

三

二

二

二

二

-

三

-&-?

-，

一

一

一

一

」r.

圖1炮孔布置平面圖

圖2炮孔布置剖面圖

6爆破振動校核

炸藥在巖土介質中爆炸，其釋放的一部分能量以波動形式沿地面傳播，形成了爆破口勺地震效應，振動

速度計算公式如下：

V=K(Q1/3/R)a

式中：R——建(構)筑物距爆破點距離，m；

Q——炸藥量，kg齊發爆破取總炸藥量，微差爆破或亳秒爆破取最大?段藥量。

V——質點振動速度，cm/s,按國家對應原則對于框架構造建筑物為V=3.5~4.5cm/s

K、a一一與爆破地形、地質條件有關的系數和衰減指數。

參照同類工程經驗K取150,a按硬巖遠區取1.7,V按建(構)筑物容許振動速度，取3cm/s,則由

薩道夫斯基公式可計算出在距爆破區域不一樣距離有需要保護建筑物時H勺一段最大起爆藥量計算成果見

表1O

表1:不一樣距離所容許的最大段起爆藥量

距而R(m)5101520253035

最大段藥量(kg)0.131.03.48.015.727.143.1

由計算可知：當距離建筑物較近時采用淺孔爆破，伴隨距離日勺增長合適增長每次最大段起爆藥量。為

減小爆破震動對周圍環境的影響，重要采用如下措施：爆破時采用毫秒差延期爆破技術，對整個爆破施工

進行分段爆破，從而減小爆破震動對周圍口勺影響。

7安全防護措施

7.1防振動措施

為減小爆破振動對建筑物的影響，重要采用如下措施：爆破時采用亳秒差延期爆破技術，對整個爆

破施工進行分段爆破，從而減小爆破振動影響。并根據表1所計算的數據控制最大段起爆藥量，從而保證

建筑物控制振動不不小于國家規定的3cm/sec,保證其安全。精確藥量確實定必須根據爆破振動的測試數

據進行確定。詳細措施

（1）采用微差起爆方式。止于距離建筑物較近，實行爆破時必須用逐排起爆方式。

（2）必要時可使用爆破地震儀進行監控，計算出爆破地震質點震動速度的規律，用于指導爆破施工。

7.2防沖擊波措施

為了減少爆破沖擊波的!破壞作用，可從兩方面采用措施：一是防止產主強烈歐I空氣沖擊波。二是運用

多種條件來減弱已經產生了的空氣沖擊波。通過合理確定爆破參數，防止采用過大口勺最小抵御線，防止產

生沖天炮。選擇合理的延期起爆方案和延期間隔時間，保證巖石能充足松動，消除夾制爆破條件；保證堵

塞質量和采用反向起爆，防止高壓氣體從孔口沖出；使用導爆管或電雷管起爆。這些措施都能提高爆破時

爆炸能量運用率，有效防止產生強烈空氣沖擊波.此外，盡量防止爆區正面朝向建筑設施，無法防止時也

應籽建筑物的門窗打開，必要時搭設防護架，也可有效減小沖出波的危害。

7.3防飛石措施

詳細措施：

（1）爆破前摸清被爆破巖石狀況，詳細掌握周圍日勺環境資料?，進行精心準備和精心操作。

（2）優化爆破參數，在可以到達爆破目的的前提下，應盡量采用炸藥單耗較低的爆破方式，嚴格控

制炸藥的單耗，最小抵御線的大小和方向要認真選用。

（3）謹慎選擇炮位，盡量防止將炮位選擇在軟弱夾層、斷層、裂隙等弱面處。

（4）提高堵塞質量，堵塞要保證足夠的長度，要密實、持續，堵塞物中不容許夾雜碎石。

（5）所有口勺炮孔爆破時用防護材料（沙袋、運送膠皮帶、鋼板、炮被等）對爆破部位進行多層、多

種防護材料防.護，同步對需要保護歐I建筑物用竹笆進行遮擋防護。

地下工程巷道開挖

掏槽孔：掏槽方式，采用斜孔楔形掏槽形式，鉆孔深度1.8m,垂直于工作面深度1.7m,與工作面成65°

角，孔距0.4m,兩排距離0.85m。參照試爆單位耗藥量，可知每循環進尺使用總藥量Q二qV=qSLn（V循環爆

破體積，S巷道斷面面積，L炮孔深度，取輔助孔深度1.7m,n炮孔運用率取0.95）,計算得Q=23kg。

取線裝藥密度ql=0.5kg/m,掏槽孔單孔藥量Ql=0.9kg。共6孔。共裝藥5.4kg。

輔助孔,孔距al=0.4~0.8m,本工程取al=0.8m,取排距bl=0.7m,孔深11=1.7m,取線裝藥密度

q2=0.35kg/m,單孔藥量Q2=0.595kg,取0.60kg。填塞長度不不不小于0.6m。共14孔共裝藥8.4kg

周圍光爆孔，孔距a2=0.5"1.0m,本工程取a2=0.5m,取光爆層厚度E=0.5nu周圍孔距離輪廓線0.Im

開始鉆孔，孔底超越輪廓線0.lm,線裝藥密度取q3=0.2（）kg/m,得單孔藥量Q3=（）.36kg。取Q3=0.35kg/孔。

共29孔，共裝藥10.15kg。采用導爆索連接周圍光爆孔，同步起爆。底孔取孔距d=0.8m

掏槽孔6個，輔助孔14個，周圍孔26個。共46個孔，共裝藥"23.95kg,和計算循環用藥量相稱。

起爆網路：掏槽孔采用毫秒1段電雷管，掏槽孔上方3個軸助孔采用毫秒2段電雷管，其他輔助孔采用

亳秒3段電雷管，周圍光爆孔采生亳秒5段電雷管捆綁導爆索雙向閉合起爆。整個斷面一次爆破成型。

水電站地下廠房

解答

1概況(爆破工程狀況、環境狀況、爆破規定題目已經給出)

2爆破方案

根據爆破體的狀況，第二層采用深孔加強松動爆破爆破施工，用潛孔鉆進行鉆孔(炮孔直徑76nlm),

一次爆破全深。梯段與廠房邊墻間預留保護層，待主體爆破完畢后，采用雙層光面爆破進行施工。

3爆破參數選用

(1)臺階高度H：H=7m

(2)鉆孔直徑：D=76mm

(3)孔距a：a=2m

(4)排距：b=a=2m

(5)鉆孔傾角a：a=80~85。

(6)超鉆h：h-O.5m

(7)孔深L:L=H+h=7.5m

(8)裝藥構造：主爆炮孔采用持續裝藥構造

(9)填塞長度L2：L2=2m

(10)線裝藥量：用①60mm乳化炸藥，每卷重1kg,長度0.35m,線裝藥密度q線=2.86kg/'m

單位體積炸藥消耗量q：q=0.56kg/m3

(H)單孔裝藥量計算：Q=qabH=15.7kg

根據巖石的)性質確定合理的爆破參數，詳細實行過程中可根據試爆狀況進行調整。

4起爆網路

采用導爆管非電起爆系統，亳秒延期起爆網路。為了減少爆破振動對?圍巖的影響，采用逐孔起爆，每

次爆破5排孔，每排破個炮孔;合計60個孔。炮孔內裝15亳秒延期雷管(延期時間為88每s),孔外用2段

亳秒延期雷管(延期時間為25ms),或3段亳秒延期雷管(延期時間為50ms)接力逐孔起爆.

危巖體治理

解答：

1概況(爆破工程狀況、環境狀況、爆破規定題目已經給出)

2爆破方案

由于危巖體處在不穩定狀況，且周圍所有是民宅，為了保證施工安全，應采用分階段、分區塊定向倒

塌爆破，詳細爆破方案如下：

(1)由于危巖體正面自山頂至山腳有一閉合裂縫，把危巖體分割為東西兩大塊，第一次爆破首先清除【)

塊和AB塊H勺東側危巖體，第二次爆破清除西側AB塊。

(2)為了防止爆后整體巖塊倒塌觸地振動危害民房，中、上部采用扇形密孔倒塌毫秒延期爆破，危巖

體下部采用側向垂直孔亳秒延時爆破方案。

(3)爆區卜方東南側有兩排民宅，而四側為民宅II勺集中區，為減少爆破滾石對民房的損害，米用定向

倒塌控制爆破，使破碎巖塊向東南方向倒塌。

(4)由于危巖體處在不穩定的狀態，為了保證施工安全，采用側向鉆孔和自上而下施工次序。

(5)為減少爆破振動對民房影響，采用亳秒分段爆破，嚴格控制單段最大起爆藥量和一次起爆藥量。

采用非電起爆網路，提高起爆的可靠性和安全性。

(6)為防止爆破飛石對民房導致危害，必須設計合理的爆破參數，保證炮孔的堵塞長度。

(7)在民房和爆落巖石也許滾落的路線之間開挖一條深3m,寬3m日勺溝槽，以阻擋(或減緩)滾落的巖

石對民房導致沖擊。

3爆破參數

(1)炮孔直徑D：淺孔爆破一股選用中38?42mn)孔直徑，本爆破選D=40mm。

(2)最小抵御線W：W=lm；

(3)炮孔間距a:a=lm；

(4)炮孔排距b：距W=1m；

(5)炮孔深度L:根據巖體的構造，盡量一次爆破全深，較厚的部位分層爆破，但一次鉆孔深度L不超

過3m；

(6)鉆孔傾角a：根據巖體的形狀，上部可打傾斜孔和水平孔，下部巖體打垂直孔。

(7)炸藥單耗q：根據松動爆破的I規定，炸藥單耗取q=0.35kg/m3；

(8)單孔裝藥量Q:根據Q=qabL計算每孔的裝藥量

(9)裝藥構造：較淺炮孔采用持續裝藥構造；對于較深的炮孔在保證堵塞長度不小于1m(或不小于抵

御線)前提下，可分段裝藥，一般分2段，最多不超過3段。

(10)填塞長度L2:對于較深H勺炮孔在保證堵塞長度不小于1m,(或不小于抵御線)，對于較淺的炮

孔，要減少抵御線，調整裝藥和爆破參數，保證堵塞長度不小于抵御線。

4起爆網路

采用導爆管非電起爆系統，亳秒延期起爆網路。為了減少爆破振動對民房的影響，采用逐排起爆。起

爆次序為自上而下、從外到里，次序起爆。從東南方向向里推進。

航道炸礁

一、爆破器材的選擇

水F爆破施工難度較大，對爆破器材也有特殊的規定。

炸藥：采用2#巖石乳化炸藥。乳化炸藥是一種含水的I工業炸藥，具有不黏手、彈性好、威力高、猛

度大、炮煙小、抗水性好等特點，尤其適合水下炸礁施工作業。

雷管：采用8#防水亳秒電雷管。

二、爆破參數確實定

采用CQ100型潛孔鉆機,鉆孔直徑D=95mm。孔距a=2.5m,排距b=1.5nu巖層平均厚度為2.2m,鉆孔超

深0.8m,鉆孔深度H=3.Om。

根據本工程地質及水文條件并結合工程實踐經驗，取炸藥單耗q=2.Okg/n?。則單孔裝藥量

Q=abHq=22.5kg。（3m裝滿藥也裝不完）。

三、起爆體和爆破網路

起爆體采用75頻直徑2#巖石乳化炸藥，防水8#亳秒電雷管插入藥卷，并包扎嚴實防止破裂破損，雷管

脫落。小心裝入待爆破炮孔。堵塞0.5m。爆破網路日勺主線用采用強度足夠高、防水性和柔韌性好口勺絕緣膠

線，并采用白棕繩、尼龍繩作主繩對爆破主線進行保護，將電爆網路的主線每隔50cm左右松弛地用膠布綁

扎在主繩上。并保證水中沒有接頭。

每次起爆5排左右炮孔，每掛沿寬度30n飾置12個炮孔，第一排采用m$l（）段，第二排采用惟12段、第三

排采用msl4段、第四排采用腌16段、第四排采用msl6段進行起爆，電雷管串聯，用高能放炮器起爆。

四、爆破施工工藝流程

調查爆破區的地形，地質、水文等條件；搭建鉆孔平臺；測量與鉆孔平臺定位；鉆孔作業；裝藥及填

塞，起爆網路連接，起爆，爆后安全檢查，清渣疏通。

水卜.鉆孔爆破廣泛用于港口工程建設、巷道H勺疏浚、水下建（構）筑物的拆除及清障等。其重要特點

和使用條件是：（1）水下鉆孔爆破生產效率高、安全性好、有助于控制爆破產生的有害效應，對于爆破

工程量較多、爆破體厚度較大，宜首選鉆孔爆破；（2）一般要使用特定的水上作業船或作業平臺，才能

進行施工，因此鉆孔爆破工藝較復雜，在流速、潮汐、涌浪、水深工況惡劣的水域施工時，養度和成本會

明顯增長；（3）對清運爆渣的設備規定較高，需要挖掘能力強的船機進行清挖，如反鏟挖泥船等等：（4）

對爆破質量規定高。如爆破產生大塊、淺點等難以處理，對下一道工序影響大。

露天深孔臺階爆破

一、爆破設計

A、孔徑D=165mm。

B、孔深L與超深h

臺階高度H=15m,取臺階坡面角a=75°。第一排孔鉆孔超深取h=l.0m,從第二排開始超深h二0.5m。則

傾斜深孔孔深L=H/sina+h=16.03m,取16.0m,第一排孔深深.50mo

C、底盤抵御線W

根據鉆孔作業口勺安全條件W2Hcot750+B,式中B為鉆鉆孔中心至坡頂線的安全距離，對大型鉆機，B

22.5?3.0m。則計算可知W26.52~7.02m,本工程取W=7.OOnu

D、孔距a和排距b

首先取炮孔密集系數m=L2.則孔距a=mW=8.4m,b=a/l.2=7ni.

E、填塞長度1

合理的填塞長度和良好的填塞質量，對改善爆破效果和提高炸藥運用率具有重要作用。能增長爆炸氣

體在孔內的作用時間和減少空氣沖擊波，噪聲和個別飛散物的危害。

對于傾斜深孔1二（0.91.0）W,為保證安全,取1=7.0m。

F、單孔裝藥量

根據施工經驗對于石灰石礦，取q=0.55kg/m3。

則第?排炮孔每孔裝藥量Ql=qa陽=485.1kg,取Ql=485kg。從第二排后來每孔Q=kqabH,k為增強系數,

去k=L1.則0=533.61kg,取Q=530kg。

E、裝藥構造

采用分段裝藥構造，先在孔底裝填3、4m炸藥，同步裝一種起爆藥包在距離孔底0.5m處，中間采用空氣

間隔器間隔，間隔之后繼續裝藥同步在距離藥柱頂端0.5m處，裝一種起爆藥包。最終填塞。

F、起爆網路

使用毫秒延期導爆管雷管，采用孔內延期，孔外接力起爆技術，孔間間隔17ms,排間間隔42ms,孔內

采用延期400ms雷管。實現逐孔起爆。

根據生產規模規定，按照每年生產300天計算，每天平均爆破8個孔即可滿足生產規定，實際爆破可根

據開采面實際狀況確定。

二、減少爆破振動U勺措施

A、采用亳秒延期爆破，盡量減少最大一段裝藥量；

B、實現逐孔起爆，將單響藥量降到最低；

C、采用氣體間隔器間隔裝藥：

D、合理布置采場工作線方向。

從以上逐點進行分析

采石場爆破

一、爆破參數

八、孔徑D=100mm。

B、孔深L與超深h

臺階高度H=15m,取臺階坡面角a=75°。第一排孔鉆孔超深取h=L0m,從第二排開始超淡h=0.5m。則

傾斜深孔孔深L=H/sina+h=16.03m,取斜.0m,第一排孔深深.50mo

C、底盤抵御線W

根據清渣爆破底盤抵御線和裝藥直徑日勺關系。W=Kd,取K=30~35,得W=3000~3500mm,再結合施工經驗

取33.5m。

D、孔距a和排距b

首先取炮孔密集系數m=l.2.貝lj孔距a=mW=4.2m,取a=4.0m。排距b=a/l.2=3.33m.取b=3.On(根據爆破

效果進行調整，效果可以的話也可以取到b=3.5m,減少單耗，節省生產成本)

E、裝藥長度11填塞長度12

合理的填塞長度和良好的填塞質量，對改善爆破效果和提高炸藥運用率具有重要作用。能增長爆炸氣

體在孔內的作用時間和減少空氣沖擊波，噪聲和個別飛散物的危害。

對于傾斜深孔12=(0.9"1.0)W,為保證安全，取12=3.5m,

則裝藥長度11=12.5m。

F、單孔裝藥量

巖石結實性系數f=8~10,采用2號巖石硝鏤炸藥，結合施工經驗，4Xq=O.6P0.67kg/m3o本工程

取q=0.64kg/m3。

則第一排炮孔每孔裝藥量Ql=qaTWI=134.4kg,取Ql=135kg。從第二排后來每孔Q=kqabl1，k為增強系數，

取k=l.1.則Q=126.72kg,取Q=126kg.

二、爆破方案

根據生產規模和有效工作天數，可知平均每天生產爆破巖石方量lOOOm',考慮影響實際生產原因

較多，本設計按照每天1200川3進行設計。

根據爆破參數可知每孔所承擔方量為180nl3,平均每天爆破7個孔即可滿足生產需求。實際生產采用每

次爆破2r28個炮孔，每次爆破4排，每排6~7個炮孔。平均4天爆破一次。每次爆破巖石總量為4500m3左右,

總藥量3.0~3.5t。總延米數416m左右。根據開采工作面狀況，可以對工程進度做合適的調整。

?臺潛孔鉆每臺班鉆鑿30m,每天鉆鑿60nl,4天鉆鑿240m,需要配置兩臺淺孔鉆機。

平均每天挖運lOOOn?,巖石松散系數1.5,及需要挖運150M3的爆破巖石，可配置裝載機效率ISOOn?

/dl向挖掘機或裝載機一臺。假如選用10立方自卸車運送，每天運送15車次，需要自卸車10臺。運送車輛可

根據實際工程距離等再行調整。

三、起爆網路

采用導爆管非電起爆系統，亳秒延期起爆網路。為了減少爆破振動對圍巖的影響，采用逐孔起爆，每

次爆破28個孔。采用炮孔內裝400亳秒延期雷管，孔外孔間延期17nls，排間延期42msini復式網路接力逐孔

起爆。

四、爆破飛石安全距離

根據《爆破安全規程》的規定深孔爆破U勺安全距離為200m,

五、爆破振動影響分析

炸藥在巖土介質中爆炸，其釋放日勺一部分能量以波動形式沿地面傳播，形成了爆破的地震效應，

振動速度計算公式如下：

V=K(Q1/3/R)a

式中：R一—建(構)筑物距爆破點距離，田；

Q一—炸藥量，kg齊發爆破取總炸藥量，微差爆破或亳秒爆破取最大一段藥量。

V——質點振動速度，cm/s,按國家對應原則對于框架構造建筑物為V=3.5~4.5cm/s

K、a——與爆破地形、地質條件有關的系數和衰減指數。

參照同類工程經驗K取180,a按硬巖遠區取1.7,V按建(構)筑物容許振動速度，取2cm/s,則由薩

道夫斯基公式可計算出在距爆破區域不一樣距離有需要保護建筑物時的一段最大起爆藥量計算成果見表

lo

表1:不一樣距離所容許的最大段起爆藥量

距離R(m)5080120170230300400

最大段藥量贏X（kg）4418261517484330960922778

由計算可知：伴隨距離日勺增長，最大段起爆的藥最隨之增長。當采用逐孔起爆合適增長每次最大段起

爆藥量。當采用逐孔起爆時，單段最大起爆藥量為71kg,假如選用建筑物容許H勺振動速度2cni/s,則其安

全距離按上述公式計算得其安全距離為58.4m,則其60m以外口勺建筑物是安全H勺。為減小爆破震動對周圍環

境的影響，重要采用如下措施：（1）采用亳秒延期爆破，盡量減少最大一段裝藥量；（2）實現逐孔起爆，將

單響藥量降到最低；（3）采用氣體間隔器間隔裝藥。（4）合理布置采場工作線方向。從而減小爆破震動對周

圍的影響。

4.2案例分析

（1）.巖巷掘進速度的技術措施

研究表明：目前提高巖巷鉆爆掘進速度的］關鍵技術和環節是提高鉆眼爆破和運送MJ效率。巖巷迅速掘

進是一項系統工程,把爆破、支護、出砰及施工工藝與勞動組織有機相結合，是實現巖巷迅速掘的重要手段.

A、提高爆破鉆孔水平

采用中深孔光面爆破，全斷面一次爆破技術是提高巖巷掘進速度，最為有效FI勺手段。鉆孔時藥注意一

下技術措施。

光面爆破的詳細規定是炮眼互相平行且深度不超過其他炮眼一一形成貫穿裂縫；炮眼垂直工作面

（一般與巷道軸線夾角3~5°）；炮眼底落在同一種橫斷面上。開眼位置偏差不超過30mm。不能有偏向輪廓

線里面；不耦合裝藥，同步起爆，減少作用于孔壁的沖擊壓力；控制裝藥量，200g/mo炮眼布置的措施

和原則為''抓兩頭，帶中間”：掏槽眼布置在斷面日勺中央偏下，并考慮輔助眼口勺布置較為均勻和減少崩壞

支護及其他設施H勺也許。周圍跟一般布置在巷道斷面輪廓線上，頂眼和幫眼按光面爆破規定，各炮眼互相

平行，眼底落在在同一平面上。輔助眼均勻地布置在掏槽眼和周圍眼之間，以掏槽眼形成口勺槽腔為自由面

層層布置。

B、提高支護能力

巖巷開挖后必須及時維護，以免圍巖變形過大、冒落而影響使用和安全。采用錨桿支護可減少支護成

本，有助于工作面單產和

效率的提高，能有效的控制巷道變形，此外，也減少了支護材料運送量，減輕工人的勞動強度和勞動量，

并且錨桿支護簡樸，輕易用圍巖松動圈理論確定支護參數，可以為巷道的迅速掘進提供足夠的安全保障。

C、改善設備，提高裝運能力

采用全液壓掘進鉆車鉆孔，工人距工作面較遠，可防止工作面片幫、卷纏、盜鉆等威脅，且鉆孔質量

高、速度快，既安全又高效。

裝載與運送是巷道掘進中勞動量大、占循環時間最長的工序，一般狀況下它可占掘進循環時間的35%?

50%。因此做好裝巖和轉運工作對提高勞動效率、加緊掘進速度、改善勞動條件和減少成本有重要意義。

采用以液壓鉆車、側卸式裝巖機配耙斗裝巖機作業，合理配置施工機具和優化施工工藝，提出合用巖巷迅

速掘進的施工工藝流程可實現工作面打眼、臨時支護等工序平行作業。能極大地提高巖巷掘進速度。

D、提高施工組織管理能力改善工人工作效率

燥炭工人是煤炭企業的I重要構成部分，是煤炭企業決策日勺最終實踐者，先進的生產技術必須為燥炭工

人所掌握才能起到應有作用。提高工人的效率就要從如下幾種方面著手。一是要精心發明良好時工作環境:

改善工人工作條件，讓技術工人直接參與施工生產，工作在一線，減輕工人勞動強度、增長安全保障。二

是要發明良好的用人環境。堅持“以人為本”，制定有助于優秀工人脫穎而出的管理機制。三是要發明良

好的人文環境。四是要合適地減少勞動分工。在煤炭生產中，分工很細，工作流動性很差，科學研究發目

前一定范圍內勞動分工程度的提高確實有助于生產率的提高，但當勞動分工程度到達一定程度后，再增長

分工程度，勞動生產率不升反降，

(2).平巷掘進爆破參數確實定

答案提醒：炮孔深度是指炮孔底到工作面的垂直距離。合理的炮孔深度應視鑿巖機具、循環方式、掘

進、支護作業方式、巖石條件和炸藥性能等而定。目前，確定合理孔深的措施有三：

①經驗法；

②按計劃卜達H勺任務，根據各掘進工作面條件分攤，算出平均口進尺，再確定循環深度；

③根據斷面大小，計劃下達內定額和出勤率，計算出口進尺，按作業班次和掘進、支護方式確定循環

深度。

炮孔數目與掘進斷面、巖石性質、炮孔直徑、炮孔深度和炸藥性能等原因有關。確定炮孔數目的基本

原則是在保證爆破效果的前提下，盡量地減少炮孔數目。

①按巷道斷面和巖石結實性系數估算

N=3.3^7^

N一炮孔數目，個；f—巖石結實性系數；S一巷道掘進斷面面積，m\

帶入對應參數值，可得到N42個。實際設計炮孔數目為41個，可見設計炮孔數目是非常合理H勺。

②明捷利公式估算

N內包工

4

L一炮孔深度，m；e—炸藥換算系數，當爆力為360mL時，換算系數e=l：&一炮孔直徑，mm。

帶入對應參數值，可得到N=37.17,實際設計炮孔數為41個，也是比較合理的。

(3).露天臺階爆破

答案提醒：從控制爆破規模、單響藥量、爆破參數、起爆網路、炮孔填塞及必要H勺安全防護進行分析。

減少爆破振動增進巖石均勻破碎H勺技術措施

＞在近區采用低臺階爆破或減小炮孔直徑，增長布藥的分散性；

＞在分區接力的基礎上，采用奇偶、逐孔起爆次序或對近區孔內亳秒延遲爆破等措施，漕長臨空面,

在增進巖石均勻破碎II勺同步，限制最大一段藥量，減少爆破振動；

＞采用預裂爆破或開挖減振溝槽;

＞選擇最小抵御線方向，使需保護區域處在爆區側向；

＞采用低爆速、低密度日勺炸藥，采用不耦合或上部減弱裝藥B勺裝藥構造；

＞布置壓頂藥包，防止孔口產生大塊；

＞進行爆破振動衰減規律監測并指導爆破設計。

爆破個別E散物日勺防護措施

＞合理確定臨空面，盡量使爆破方向避開需保護區域；

＞上部減少裝藥的裝藥構造、采用松動爆破H勺爆破單耗，爆破參數和排間起爆時間；

＞注意巖石斷層、節理裂隙等弱面及前排炮孔抵御線的變化，并及時調整藥量；

＞合適增長堵塞長度，保證填塞質量；

》覆蓋防飛石。

爆破飛石滾石H勺防護措施

＞合理確定臨空面，盡量使爆破方向避開需保護區域；

＞上部減少裝藥的J裝藥構造、采用松動爆破H勺爆破單耗，爆破參數和排間起爆時間；

＞注意巖石斷層、節理裂隙等弱面及前排炮孔抵御線的變化，并及時調整藥量；

＞合適增長堵塞長度，保證填塞質量；

＞覆蓋防飛石。

＞在爆區邊緣采用減弱松動爆破，做到爆后巖石松而不飛；

＞砌擋土堤阻擋滾石。，或布置壓頂藥包等

(4).采石場開采

答案提醒：各項技術措施對級配合粉礦率日勺影響程度，按大小次序是：裝藥構造、線裝藥密度、單響

炸藥消耗量、炸藥爆速、抵御線和孔間距。按此內容逐項分析。

＞在炮孔中上部采用不耦合裝藥構造，防止其巖石過度破碎；

＞隨線裝藥密度的增長，粉礦率也增長。

＞隨炸藥單耗的增長，粉礦率也增長，故應減少炸藥單耗；

＞炸藥爆速越高，越會導致巖石過度破碎，故應選用低爆速炸藥；

＞在炸藥單耗不變的狀況下，抵御線越小，炸藥爆炸產生的應力波口勺反射應力及準靜太應力疊加更

大，破碎作用更強，產生H勺粉礦就越多，固增長抵御線，可減少粉礦產生；

＞在炸藥單耗不變的狀況下，孔間距越小，炸藥分布越均勻，越輕易產生粉礦。

減少爆破振動增進巖石均勻破碎II勺技術措施

＞在近區采用低臺階爆破或減小炮孔直徑，增長布藥的分散性；

＞在分區接力的基礎匕采用奇偶、逐孔起爆次序或對近區孔內毫秒延遲爆破等措施，漕長臨空面,

在增進巖石均勻破碎的I同步，限制最大一段藥量，減少爆破振動；

＞采用預裂爆破或開挖減振溝槽；

＞選擇最小抵御線方向，使需保護區域處在爆區側向；

＞采用低爆速、低密度日勺炸藥，采用不耦合或上部減弱裝藥口勺裝藥構造；

＞布置壓頂藥包，防止孔口產生大塊；

＞進行爆破振動衰減規律監測并指導爆破設計。

(5).精細爆破

精細爆破，即通過定量話U勺爆破設計、精心的爆破施工和精細化的爆破管理，進行炸藥爆炸能量釋放

與介質破碎、拋擲等過程的控制，既到達預期的爆破效果，又實現爆破有害效應的控制，最終實現安全可

靠、技術先進、綠色環境保護及經濟合理的爆破作、也。

定量化的爆破設U重要包括：①爆破設計理論和措施，包括：鄰近輪廓面口勺爆破設il原理與計算措施、

爆破孔網參數與裝藥量計算、炸藥選型的理論與措施、裝藥構造設計計算理論、起爆系統與起爆網路的設

計措施、段間亳秒延期選擇等：②爆破效果的預測，包括：給定地質條件和爆破參數條件下，爆破塊度分

布模型及預測措施、爆破后拋擲堆積體積計算理論與措施等；③爆破負面效應日勺預測預報，包括：爆破影

響深度分布的計算理論與預測措施、爆破振動和沖擊波的衰減規律、爆破個別飛散物日勺拋擲距離計算等。

④比外尚有：計算機優化與現場試驗驗證，對設計方案的現場修正，設計資料整頓和設計總結等。

精心施工的內容包括：①精確口勺測量放樣與鉆孔定位；②基于現場爆破條件H勺反饋設計與施工優化；

③精心的裝藥、填塞、聯網和起爆作業等。④對爆破鉆孔等參數的驗收原則精細化等。

實時監控的內容包括：①爆破塊度和堆積范圍I內迅速測量；②爆破影響深度的及時檢測；③爆破振動、

沖擊波、噪聲和粉塵的跟蹤監測與信息反饋；④炸藥與起爆器材性能參數的檢測；⑤爆破監控信息的及時

反饋等。

精細設計、精細施工全靠精細管理來實現，科學管理H勺內容包括：①建立考慮爆破工程類型、規模、

重要性、影響程度和工程及雜程度等原因的J爆破工程分級管理措施；②爆破工程設計與施工的方案審查與

監理制度；爆破技術人員R勺分類管理與培訓體系；③爆破作業與爆破安全的管理與獎懲制度等。④通過多

種規則系統化和精細化，運用程序化、原則化和數據化口勺手段，使組織內各單元能精確、高效、協同和持

續地工作。精細化強調的是執行力，對爆破企業而言重點是：戰略管理、人才管理、質量安全管理、有效

日勺成本管理等。

精細爆破對有害效應的控制：............

精細爆破面臨的問題和展望：（1）在露天爆破領域，針對大型露天礦山開采和覆蓋層剝離爆破，應用現代

信息技術的最新成果，研究并建立基于GPS、G1S和RS的爆破反饋設計理論與措施，完善機械化和信息化鉆

爆施工技術，努力實現高臺階深孔梯段爆破的精細化；在鐵道、交通、水利和市政建設中，重點研究復雜

地質、地形和施工環境條件下口勺石方精細爆破技術，處理石方開挖，邊坡成型，預留巖體、鄰近建（構）筑

物和設施設備保護等綜合技術問題。