某38m+64m+38m預應力混凝土連續梁橋的設計摘要本課題主要針對揚州市胥浦河橋設計展開，該橋位于揚州市儀征市用以保證S365的通行，連接南京與揚州。本著橋梁設計方案必選的原則，結合胥浦河段周邊環境中的的地形地貌、水文、地質，交通等特征需求，制訂橋梁設計方案。本次設計38m+64m+38m預應力混凝土連續梁橋,橋梁總長140m，截面為單箱單室截面。此次設計使用Midas橋進行梁結構模型建模和內力計算。由橋型選擇及對橋梁孔徑的劃分、主梁截面形式選擇與主梁高度的擬定、確定截面細部構造，來進行橋梁結構內力計算。根據其結果進行預應力筋估束、布束以及調束，在cad及excel的輔助下設計計算。最后計算預應力損失和次內力，并進行截面驗算。由以上設計驗算可知本設計方案合理。本橋采用懸臂法施工，預應力采用后張法張拉。關鍵詞：預應力混凝土；連續梁橋；懸臂施工；內力分析；Midas目錄摘要 11一、 方案比選 151.1橋型的方案比選 151.1.1預應力混凝土簡支T形梁橋 151.1.2預應力混凝土連續梁橋 161.1.3下承式鋼管混凝土拱橋 171.2.4方案比選 18二、 設計基本資料 202.1依據及規范 202.2設計技術標準 202.3主要材料 20三、 主梁截面尺寸的擬定 213.1主橋箱梁構造 213.2主梁界面尺寸擬定 21四、 主梁作用效應計算 224.1Midas建模 224.1.1單元劃分 224.1.2節段劃分 224.2主體施工 22五、 預應力鋼束估算及布置 255.1預應力束的估算 255.1.1估算原理 255.1.1.2正常使用極限狀態下估算 265.2預應力束的布置 275.2.1布置總述 275.2.2布置結果 28六、 預應力損失及有效應力計算 296.1預應力損失計算 296.1.1預應力鋼筋與管道之間摩擦引起的應力損失 296.1.2由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的應力損失 306.1.3混凝土彈性壓縮引起的應力損失 306.1.4由鋼筋松弛引起的應力損失的終極值 306.1.5由混凝土收縮和徐變引起的預應力損失 316.1.6有效預應力計算 31七、 配束后主梁內力計算及內力組合 387.1可變內力計算 387.2溫度應力計算 407.3正常使用極限狀態下的效應組合 44八、 截面驗算 496.1持久狀況承載力極限狀態計算 496.1.1荷載組合 496.1.2正截面抗彎驗算 498.2斜截面抗剪驗算 536.2.2使用階段正截面抗裂驗算 567.3預應力鋼筋拉應力驗算 59致謝 63參考文獻 64方案比選本工程位于江蘇省揚州市。擬建的橋梁的全長132m，橋向呈東西走向。本橋梁便于S365的通行，沿江構筑連接揚州和南京的通道。1.1橋型的方案比選本次橋型比選本著安全、適用、經濟、美觀、施工與工期的多方面綜合比選的原則。從拱橋、梁橋、組合橋、斜拉橋中選擇，最終確定橋型。1.1.1預應力混凝土簡支T形梁橋預應力混凝土簡支梁橋是一種兩端支承在活動支座和鉸接支座上作為主要承重結構的超靜定結構梁橋。是在各種梁式橋中應用時間最長、使用范圍最廣的橋型。其優點是結構簡單，架設方便，廣泛應用于中小跨徑橋梁；施工方便；屬于靜定結構，對溫度變化和基礎沉降引起的次生應力的適應性強。但簡支梁橋整體性較差，橋面連續性不如連續梁橋；跨越能力有限，面對大跨徑項目時需要增高主梁，導致荷載組合中的自重的比例增大，不經濟。橋梁分跨：主橋長為140m，橋面為雙幅雙向4車道，采用瀝青混凝土與防水材料鋪裝。4×35m=140m，橋面寬度11.5m’如圖1.2圖1.2預應力混凝土簡支T形梁橋(單位:mm）1.1.2預應力混凝土連續梁橋預應力混凝土梁橋上有普通鋼筋混凝土梁橋的全部特點：可以就地取材、工業化施工、耐久性好、適應性強、整體性好以及美觀；橋面凈空大，橋下視野開闊；伸縮縫少，駕駛者體驗舒適。連續梁的內力分布比簡支梁更合理，其剛度配置對活載引起的動力影響較小，混凝土收縮徐變引起的變形也較小。此外，連續梁超載時可能會發生內力重分布，提高梁結構的承載力。在恒載作用下，連續梁支點負彎矩可以卸載跨中正彎矩，使內力狀態更加均勻合理，因此可以降低梁高，增加橋下凈空，節省材料。而且剛性高，整體性好，超載能力高，安全性高，同時由于減小了跨中截面的彎矩，可以增大橋梁跨度。但是連續梁屬于超靜定結構，所以在計算中較簡支梁橋要復雜的多，同時由于主墩的支座較大，存在養護與更換上的麻煩。橋梁分跨：40m+52m+38m=132m，如圖1.3圖1.3預應力混凝土連續梁橋(單位:mm）1.1.3下承式鋼管混凝土拱橋（1）孔徑布置：橋梁布置選擇為單跨，直接通過，計算跨徑為140m，寬度22m，計算矢高30m，矢跨比約為1/5，拱軸線采用二次拋物線形，對應拱軸線方程：（2）結構構造：本橋為下承式混凝土拱橋，主梁高每肋由兩根Φ1200mm、壁厚12mm的鋼管組成，內灌凝土作為弦桿，上弦和下弦橫向用兩根鋼管用綴板連接，橫向成啞鈴型；上下弦之間用鋼筋作為腹桿，組成桁式拱肋，肋高3.5m，肋寬1.8m。橫梁跨中截面拱肋圖1.4下承式鋼管混凝土拱橋(單位:mm）1.2.4方案比選方案一是預應力混凝土簡支梁橋，從經濟性和實用性而言性能優秀但它的受力不如方案二的連續梁，同時伸縮縫多，養護麻煩。方案三下承式鋼管混凝土拱橋，雖然從美觀上有明顯的優勢，但其對地基土性能要求高，橋墩易出現問題造成此類橋型后期維護成本高遠高于前兩種方案。通過以上詳細對比，從各個方面進行綜合評價:下承式鋼管混凝土拱橋重量大，造成的水平推力同時較大，導致下部結構的工程量增加。采用無鉸拱，基礎位移或沉降引起的附加力很大，基礎條件高；預應力混凝土簡支梁橋雖然計算方便，受力簡單，但行車舒適性差，消耗材料多；預應力混凝土連續梁支點處的負彎矩有效地減小了跨中的正彎矩，從而節省了材料。同時，受力性能優越，駕駛舒適性好。綜合考慮，選擇方案二預應力混凝土連續箱梁橋為推薦方案（具體如表1.1）。表1.1方案比選表方案方案一4×35m預應力混凝土簡支T型梁橋方案二36m+60m+36m預應力混凝土連續箱梁橋方案三下承式鋼管混凝土拱橋適用性對施工地地質無過高要求，適用于工期較短的工程且對通航無過高要求橋梁整體性較高，對于外力有較強的抵抗能力，適用于對橋梁整體性有要求，抗震能力強的工程已有成熟的工藝技術經驗，需用專門的吊裝設備，占用施工場地大，勞動力多。安全性結構簡單，受力明確，利于行車安全，安全性好。橫向抗扭剛度大，剛性高，整體性好，超載能力高，安全性高。為防止一跨破壞而影響橋的安全，需要采用較復雜的結構措施，或應設置抵抗單向水平力的措施。美觀性全橋線條簡潔明快，同時主梁單調。橋型線條簡潔明快，與環境協調統一，美觀大氣。造型美觀，線形優美，有良好的建筑藝術效果，能有效增加城市美感。經濟性可工業化施工，生產安裝便捷，勞動力需求低，工期短，經濟效益高。勞動力需求高，工期短，經濟效益一般。技術要求較高，施工工期長，對地形依賴較強，后期維護費用高，經濟性不是很高。造價造價低造價居中造價最高，對地形依賴較強，工期長，技術難度大工期短短長施工施工方便，無需進行體系轉換懸臂施工法，工藝成熟，用工較多對地形依賴較強，技術難度大使用性能建筑高度低，便于養護，抗震性能差車輛通行平順，抗震性能好，不易維護結構穩定，維護較難

設計基本資料2.1依據及規范1)《公路橋涵設計通用規范》（JTGD60一2015）.北京：人民交通出版社，20152)《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》（JTG3362—18）.北京：人民交通出版社，20183)《公路工程技術標準》（JTGB01-2014）4)《公路橋梁抗震設計細則》（JTG/TB02-01-2008）5)《公路橋涵地基與基礎設計規范》（JTGD63—2007）6)《公路橋涵施工技術規范》（JTG/T-2011）7)《城市橋梁設計荷載標準》（CJJ—98）2.2設計技術標準1)設計荷載等級：公路-Ⅰ級2)橋梁設計寬度：0.5m護欄+2.5m右路肩+7.5m車道+0.5m左路肩+0.5m護欄3)環境類別：Ⅰ類4）安全系數：γ0=1.12.3主要材料1)主梁：采用C50混凝土，鋼筋混凝土重度為26kN/m32)預應力筋：七股鋼絞線，d=15.2mm,3)橋面鋪裝：瀝青混凝土重度為24kN/m3，C40混凝土墊層重度為24kN/m34)普通鋼筋：熱軋HRB400鋼筋（d>12mm），熱軋HPB300（d<12mm）

主梁截面尺寸的擬定3.1主橋箱梁構造本橋擬采用不等跨三跨變截面的預應力鋼筋混凝土連續箱型梁橋，考慮到橋址地形、地質與水文條件、基礎及支座構造、力學要求、美學要求等。若采用三跨不等的橋孔布置，一般邊跨長度可取為中跨的0.5~0.8倍，本設計其跨度組合為：40+52+40=140m這種設計組合形式符合以上設計原理要求。有利于整個結構的受力構造要求。3.2主梁界面尺寸擬定3.2.1縱斷面布置見附圖箱梁一般構造圖3.2.2橫斷面布置同圖1.3

邁達斯數據設置4.1Midas建模本設計中，橋梁全長140m，整個橋段劃分為52個單元，中心0號塊長10m，一般梁段長度分成3.5m和4m，跨中合龍段2.0m。邊跨合龍段為2m，邊跨滿堂支架現澆段單元為5m，如圖4.1、圖4.2所示4.1.1單元劃分本橋主梁全長132米，全梁共分56個單元，最小的單元長度0.5米，最長的單元長度4米。圖4.1全橋單元劃分4.1.2節段劃分全橋分段為49個單元。50個節點。全橋整體采用懸臂節段澆筑施工法，兩端橋臺附近等截面單元處使用支架現澆法。單元14-17與單元33-37為0號塊，接著1號塊長度3m，2號單元為1.35米，3-5號塊單元長度為每段3米，7號單元為4米，共6個施工節段，兩端1-6號單元與43-49號單元采用滿堂支架現澆，6號單元、44號單元為邊跨合攏節段，25號單元為中跨合攏。4.2主體施工在軟件中模擬施工階段時和實際施工階段應對應。在定義施工階段的時候按實際的情況將全橋分成不同的施工號塊。從一開始0號塊的施工到成橋之后的收縮徐變整個施工過程都要在軟件上體現。施工階段模擬過程如下表：表4-1施工階段模擬步驟名稱結構組邊界組荷載組激活鈍化激活鈍化激活鈍化0號塊安裝0號塊單元-中墩固結-荷載組-自重-荷載組-中橫梁0號塊鋼束1號塊掛籃1號塊掛籃-1號塊濕重1號塊濕重-1號塊安裝1號塊單元1號塊鋼束1號塊濕重2號塊掛籃2號塊掛籃1號塊掛籃2號塊濕重2號塊濕重-2號塊安裝2號塊單元2號塊鋼束2號塊濕重3號塊掛籃3號塊掛籃2號塊掛籃3號塊濕重3號塊濕重-3號塊安裝3號塊單元3號塊鋼束3號塊濕重4號塊掛籃4號塊掛籃3號塊掛籃4號塊濕重4號塊濕重-4號塊安裝4號塊單元4號塊鋼束4號塊濕重5號塊掛籃5號塊掛籃4號塊掛籃5號塊濕重5號塊濕重-5號塊安裝5號塊單元5號塊鋼束5號塊濕重6號塊掛籃6號塊掛籃5號塊掛籃6號塊濕重6號塊濕重-6號塊安裝6號塊單元6號塊鋼束6號塊濕重7號塊掛籃7號塊掛籃6號塊掛籃續表4-1步驟名稱結構組邊界組荷載組步驟名稱結構組邊界組激活鈍化激活激活鈍化7號塊濕重7號塊濕重-7號塊安裝7號塊單元7號塊鋼束7號塊濕重邊跨現澆段-掛籃邊跨現澆段-掛籃7號塊掛籃邊跨現澆段-安裝邊跨現澆段-單元-邊跨現澆段-支座邊跨合攏段-安裝邊跨合攏段-單元-邊跨合攏段-支座-邊跨合攏段-鋼束-中跨合攏段中跨合攏段-單元-成橋狀態邊界中墩固結中跨合攏段-鋼束邊跨現澆段-掛籃邊跨現澆段-支座邊跨合攏段-支座邊跨合攏體系轉換階段-支座二期恒載荷載組-二期恒載-收縮徐變

預應力鋼束估算及布置5.1預應力束的估算5.1.1估算原理按照正常使用極限狀態下的頻遇荷載組合進行預應力鋼束的估算，主要要求混凝土既不能受拉又不被壓壞。實際施工中存在3種布筋形式：負彎矩影響線區域，只布置截面上緣預應力鋼束；正彎矩影響線區域，只布置截面下緣預應力鋼束；二者之間的，上下緣都布置。假設在梁的上、下緣都布置預應力鋼束，對于只布置上緣鋼束的區域，那么它的下緣預應力鋼束數量的計算結果必定小于等于0；對于只布置下緣的區域，那么它的上緣預應力鋼束數量的計算結果必定小于等于0；而在兩種之間的，上、下緣預應力鋼束數量的計算結果大于等于0。5.1.1.1承載能力極限狀態強度估算按承載能力極限狀態計算時需要滿足正截面強度要求：預應力梁結構達到受彎承載力的極限狀態時，受壓區混凝土應力達到混凝土抗壓設計強度，受拉區鋼筋達到抗拉設計強度。截面的安全性是通過截面抗彎安全性系數來保證的。對于僅承受一個方向的彎矩的單筋截面梁橋，所需預應力筋數量按下式計算：圖5.1單向受彎單筋截面梁按極限承載能力估算預應力筋計算圖示 （5-1） （5-2）由（5-1）和（5-2）聯合得受壓區高度預應力鋼束數量或式中—截面組合力矩，考慮到混凝土安全系數，—混凝土抗壓強度設計值—預應力鋼束抗拉強度設計值—每根預應力鋼束的截面面積—截面寬度當截面承受雙向彎矩時，此時配單筋已不符合要求，需要配雙筋梁來滿足截面抗彎要求。此時，可以根據上述公式分別按截面承受的正、負彎矩來分別計算上下緣所需預應力鋼束的數量。這忽略實際上存在的雙筋影響（受拉區和受壓區都有力筋）會使計算結果偏大，作為力筋數量的估算是允許的。5.1.1.2正常使用極限狀態下估算（1）按正常使用極限狀態計算時需要滿足應力要求：根據《橋規》規定，截面上的預壓應力應大于荷載引起的拉應力，預壓應力與荷載引起的壓應力之和應小于混凝土的允許壓應力（約取為），或在任意階段，全截面承壓，截面上不出現拉應力，同時截面上最大壓應力小于允許壓應力。即不出現拉應力的情況。1）截面上下緣均不產生拉應力：預壓應力≥荷載引起的拉應力 （5-3） （5-4）2）截面上下緣混凝土均不被壓壞：預壓應力+荷載引起的壓應力≤混凝土的允許壓應力 （5-5） （5-6）（2）由預加力所引起的截面上、下翼緣混凝土應力 （5-7） （5-8） 式中—預應力鋼束數量—預應力鋼束截面面積—預應力鋼束控制應力（3）聯立式5-3至式5-6并結合式5-7、5-8可得：1)上翼緣最大配筋： （5-9）2)上翼緣最小配筋： （5-10）3)下翼緣最大配筋： （5-11）4)下翼緣最小配筋： （5-12）5.2預應力束的布置5.2.1布置總述（1.在現澆部分的側面跨度上，將地板束設置成彎曲成腹板平板，并固定在梁端，以承受梁端腹板部分的剪應力。2.預應力筋可以有效利用高強鋼筋，所以預應力筋可以選用高強鋼筋。因為普通混凝土梁達到裂縫寬度限制時，鋼筋應力往往是很小的，選用高強鋼筋不經濟。3.預應力鋼筋的重心必須要保持在預應力混凝土梁的邊界內。為了可以使剪切力抵消掉，這個剪切力來自于支點附近的作應，預應力筋的布置必須彎曲。同時，錨點可以分散以利于錨點的放置。4.剪力的變換規律往往是彎曲時需要參考的重要指標。長期工程經驗表明，預應力鋼筋開始在跨度的三到四個點之間彎曲。5.預應力鋼筋的摩擦損失更是不可忽略的一部分，考慮到這一點，每個預應鋼筋的彎曲時的彎曲角度計算上不應太大，小于20度是最理想的。由于存在預剪切力，如果可以的話，彎曲的角度可以盡可能大，但需要滿足規范要求。對于鄰近支點的梁截面，在滿足彎曲承載力的前提下，預應力鋼筋的彎曲數應盡可能大。6.后張法構件中，預應力鋼筋孔道之間的水平距離應該符合一定的要求，具體要求應滿足混凝土澆筑過程中能使材料中的最大填料順利通過，并且不卡在孔道之間。在預留通道之間（金屬嵌入式波紋管除外）和錨固裝置。5.2.2布置結果圖5.1預應力鋼筋估算.預應力損失及有效應力計算6.1預應力損失計算按《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》(JTGD62—2012)規定，預應力混凝土構件在正常使用極限狀態計算中，應考慮由下列因素引起的預應力損失值：管道摩阻損失錨具變形、鋼筋回縮和拼裝構件的接縫壓縮溫差應力損失混凝土的彈性壓縮預應力鋼筋的應力松弛混凝土的收縮和徐變本次設計采用后張法，因此不計算先張法所獨有的溫差應力損失。此外，尚應考慮預應力鋼筋與錨圈口之間的摩擦、臺座的彈性變形等因素引起的其他預應力損失。6.1.1預應力鋼筋與管道之間摩擦引起的應力損失在后張法構件中，張拉時預應力鋼筋在預留孔道中發生滑動，因而產生摩阻力。鋼筋在遠離張拉端處的應力會由于這種摩阻力的存在而小于張拉端處的應力。這種預應力的減小稱為管道摩阻損失。由《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范JTGD62-2012》第6.2.2條，后張法構件張拉時，預應力鋼筋與管道之間摩擦引起的應力損失可按下式計算： （6-1）式中—張拉鋼筋時錨下的控制應力(取)—預應力鋼筋與管道壁的摩擦系數—從張拉端至計算界面曲線管道部分切線的夾角之和，以rad計—管道每米局部偏差對摩擦的影響系數—從張拉端至計算截面的管道長度，可近似地取該段管道在構件縱軸上的投影長度(m)表6.1系數K及值管道成型方式k鋼絞線、鋼絲束精壓螺紋鋼筋預埋金屬波紋管預埋塑料波紋管預埋鐵皮管預埋鋼管抽心成型0.00150.00150.0030.0010.00150.20～0.250.14～0.170.350.250.550.5—0.4—0.6對于預埋金屬波紋管k＝0.0015,對應鋼絞線＝0.25,張拉控制應力。6.1.2由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的應力損失在對鋼筋進行錨固時，鋼絲會發生回縮，由于受壓也會使錨具變形、使墊圈之間和分塊拼裝的混凝土塊件之間的接縫壓縮，從而引起的預應力損失。由《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范JTGD62-2004》第6.2.3條，預應力直線鋼筋由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的預應力損失可按下式計算： （6-2）式中—錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值，統一取6mml—張拉端至錨固端之間的距離(mm)—預應力鋼筋的彈性模量，取1.95×105MPa本設計采用夾片式錨具，無頂壓時＝6mm，＝195000MPa。6.1.3混凝土彈性壓縮引起的應力損失后張法分批張拉時，后張拉的預應力使得構件受壓而彈性縮短，因此會使前面已經錨固的預應力鋼筋變得松弛而造成預應力損失，這部分損失叫做彈性壓縮損失。由《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范JTGD62-2004》第6.2.5條，彈性壓縮損失可按下式計算： （6-3）式中—在先張拉鋼筋重心處，由后張拉各批鋼筋而產生的混凝土法向應力—預應力鋼筋與混凝土彈性模量比6.1.4由鋼筋松弛引起的應力損失的終極值由預應力鋼筋應力松弛產生的預應力損失，由《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范JTGD62-2004》第6.2.6條，可按下式計算： （6-4）式中—張拉系數，一次張拉時，=1，超張拉時，=0.9—鋼筋松弛系數，低松弛時=0.3—傳力錨固的鋼筋應力，對后張法構件6.1.5由混凝土收縮和徐變引起的預應力損失在本次設計中，由于時間的變化，會引起混凝土的收縮以及構件受到預應力的持續壓縮使得混凝土產生徐變變形，從而引起構件縮短并引起預應力的損失。簡稱為混凝土收縮徐變損失。根據規范，可以用下述公式計算其損失值： （6-5）式中 —鋼束彈性模量，取195000MPa —混凝土收縮終極值，根據規范，取 —混凝土徐變終極值，查規范，取=2.886.1.6有效預應力計算各個階段有效預應力計算如下所示：1.傳力錨固時的有效預應力為：2.使用階段有效預應力應減掉所有預應力損失，具體如下：根據上述計算公式，就可以各個階段的預應力損失及其有效預應力值，由于鋼束較多，本文中僅僅給出幾個典型的鋼束預應力損失，如下所示：表6.2邁達斯計算的腹板鋼束預應力損失單元位置應力(考慮瞬時損失):A(kN/m^2)彈性變形損失:B(kN/m^2)比值(A+B)/A徐變/收縮損失(kN/m^2)松弛損失(kN/m^2)應力(考慮所有損失)/應力(考慮瞬時損失)端部有效鋼束數鋼束組[001-F0]的應力損失鋼束組001-F0階段收縮徐變續表單元位置應力(考慮瞬時損失):A(kN/m^2)彈性變形損失:B(kN/m^2)比值(A+B)/A徐變/收縮損失(kN/m^2)松弛損失(kN/m^2)應力(考慮所有損失)/應力(考慮瞬時損失)端部有效鋼束數14I910590.9-31604.91.0-49813.90.00.9214J1043120.7-27223.71.0-46684.4-9896.70.9215I1043120.7-27146.91.0-46618.8-9896.70.9215J1061140.7-25470.01.0-44574.4-11671.40.9216I1061140.7-25480.91.0-44576.5-11671.40.9216J1043120.7-27169.21.0-46633.1-9896.70.9217I1043120.7-27247.91.0-46700.6-9896.70.9217J910590.9-31532.61.0-49741.60.00.92鋼束組[005-F1]的應力損失鋼束組005-F1階段收縮徐變13I952130.1-27484.61.0-45709.4-1767.20.9113J1088697.9-31535.31.0-53421.6-14490.70.9114I1088697.9-31013.41.0-51317.5-14490.70.9114J1104575.1-22756.41.0-43125.7-16172.90.9115I1104575.1-22698.91.0-43069.2-16172.90.9115J1108155.1-21336.91.0-41277.8-16558.10.9116I1108155.4-21347.71.0-41279.9-16558.10.9116J1104575.1-22721.51.0-43083.8-16172.90.9117I1104575.1-22781.01.0-43142.2-16172.90.9117J1088697.9-31071.51.0-51363.4-14490.70.9118I1088697.9-31591.31.0-53467.9-14490.70.9118J952130.1-27277.11.0-45509.9-1767.20.91鋼束組[009-F2]的應力損失鋼束組009-F2階段收縮徐變12I988637.4-26604.21.0-45766.6-4862.10.9112J1107291.1-29156.91.0-52127.9-16464.90.9113I1107291.1-28384.51.0-51405.1-16464.90.9113J1136165.4-25961.31.0-50302.2-19645.80.9114I1136165.4-25627.01.0-48545.7-19645.80.9114J1141562.2-18552.31.0-40646.6-20255.80.9115I1141562.2-18507.01.0-40604.8-20255.80.9115J1145121.3-16941.91.0-38399.0-20660.80.9116I1145121.4-16952.81.0-38401.3-20660.80.9116J1141562.2-18536.11.0-40625.5-20255.80.91續表單元位置應力(考慮瞬時損失):A(kN/m^2)彈性變形損失:B(kN/m^2)比值(A+B)/A徐變/收縮損失(kN/m^2)松弛損失(kN/m^2)應力(考慮所有損失)/應力(考慮瞬時損失)端部有效鋼束數17I1141562.2-18583.31.0-40669.2-20255.80.9117J1136165.4-25714.21.0-48618.6-19645.80.9118I1136165.4-26046.71.0-50376.3-19645.80.9118J1107291.1-28501.31.0-51513.5-16464.90.9119I1107291.1-29275.71.0-52176.6-16464.90.9119J988637.4-31013.91.0-49587.6-4862.10.91鋼束組[013-F3]的應力損失鋼束組013-F3階段收縮徐變11I979739.1-25635.51.0-45121.8-4087.10.9111J1116280.5-27419.71.0-49950.6-17440.20.9112I1116280.5-26664.41.0-49462.8-17440.20.9112J1132159.7-23348.91.0-47480.3-19196.10.9113I1132159.7-22782.21.0-47235.0-19196.10.9113J1137516.3-20646.91.0-45918.3-19798.00.9114I1137516.3-20399.61.0-44531.8-19798.00.9114J1142826.4-14698.31.0-37301.9-20399.40.9115I1142826.4-14656.81.0-37262.5-20399.40.9115J1146350.0-13319.81.0-35234.6-20801.10.9116I1146350.0-13328.61.0-35236.5-20801.10.9116J1142826.4-14684.11.0-37282.9-20399.40.9117I1142826.4-14727.51.0-37324.2-20399.40.9117J1137516.3-20485.31.0-44604.5-19798.00.9118I1137516.3-20730.91.0-45992.1-19798.00.9118J1132159.7-22905.31.0-47350.1-19196.10.9119I1132159.7-23473.71.0-47541.8-19196.10.9119J1116280.5-28109.81.0-50660.5-17440.20.9120I1116280.5-28888.31.0-51212.7-17440.20.9120J979739.1-30305.81.0-49247.7-4087.10.91鋼束組[017-F4]的應力損失鋼束組017-F4階段收縮徐變10I985866.1-26434.51.0-46810.3-4619.30.9110J1117829.9-25601.61.0-49541.9-17609.70.9111I1117829.9-24873.91.0-48779.9-17609.70.9111J1138032.1-21535.81.0-46781.5-19856.20.91續表單元位置應力(考慮瞬時損失):A(kN/m^2)彈性變形損失:B(kN/m^2)比值(A+B)/A徐變/收縮損失(kN/m^2)松弛損失(kN/m^2)應力(考慮所有損失)/應力(考慮瞬時損失)端部有效鋼束數12I1138032.1-20991.21.0-46699.8-19856.20.9112J1143393.0-18092.41.0-44753.2-20463.80.9113I1143393.0-17638.81.0-44702.7-20463.80.9113J1148704.5-15484.91.0-43040.6-21070.60.9114I1148704.5-15325.01.0-41665.2-21070.60.9114J1153986.9-10768.21.0-34891.8-21678.80.9115I1153986.9-10733.41.0-34863.5-21678.80.9115J1157495.0-9319.01.0-32525.9-22085.30.9116I1157495.0-9324.91.0-32526.8-22085.30.9116J1153986.9-10764.51.0-34888.9-21678.80.9117I1153986.9-10801.31.0-34919.1-21678.80.9117J1148704.6-15436.21.0-41763.0-21070.60.9118I1148704.6-15594.51.0-43140.4-21070.60.9118J1143393.0-17821.91.0-44876.6-20463.80.9119I1143393.0-18277.71.0-44879.2-20463.80.9119J1138032.1-21829.31.0-47362.0-19856.20.9120I1138032.1-22390.11.0-47486.8-19856.20.9120J1117829.9-26097.31.0-49826.0-17609.70.9121I1117829.9-26850.61.0-50659.3-17609.70.9121J985866.1-31296.81.0-51190.1-4619.30.91鋼束組[021-F5]的應力損失鋼束組021-F5階段收縮徐變9I1013035.1-26419.81.0-47336.8-7055.00.919J1139392.8-23895.31.0-47913.0-20010.00.9110I1139392.8-23143.21.0-47320.4-20010.00.9110J1149681.1-19186.91.0-44478.9-21182.70.9111I1149681.1-18676.21.0-44202.1-21182.70.9111J1155106.2-15790.41.0-42164.5-21808.30.9112I1155106.2-15377.91.0-42285.2-21808.30.9112J1160486.8-12928.81.0-40453.8-22433.50.9113I1160486.8-12579.91.0-40513.2-22433.50.9113J1165838.2-10775.41.0-38970.8-23060.20.9114I1165838.2-10664.61.0-37805.5-23060.20.9114J1171165.1-7266.31.0-31721.8-23688.90.9115I1171165.1-7231.91.0-31694.1-23688.90.9115J1174703.1-6062.81.0-29555.0-24109.00.91續表單元位置應力(考慮瞬時損失):A(kN/m^2)彈性變形損失:B(kN/m^2)比值(A+B)/A徐變/收縮損失(kN/m^2)松弛損失(kN/m^2)應力(考慮所有損失)/應力(考慮瞬時損失)端部有效鋼束數16I1174703.1-6067.41.0-29554.4-24109.00.9116J1171165.1-7261.81.0-31718.2-23688.90.9117I1171165.1-7298.21.0-31747.8-23688.90.9117J1165838.2-10774.51.0-37902.1-23060.20.9118I1165838.2-10883.81.0-39069.3-23060.20.9118J1160486.8-12762.01.0-40686.1-22433.50.9119I1160486.8-13112.81.0-40584.0-22433.50.9119J1155106.3-16213.21.0-42945.8-21808.30.9120I1155106.3-16642.01.0-42868.3-21808.30.9120J1149681.1-19864.21.0-45218.1-21182.70.9121I1149681.1-20399.81.0-45564.6-21182.70.9121J1139392.8-24763.71.0-48783.2-20010.00.9122I1139392.8-25551.61.0-49577.7-20010.00.9122J1013035.1-29690.11.0-50429.3-7055.00.91鋼束組[025-F6]的應力損失鋼束組025-F6階段收縮徐變8I1037048.6-29665.41.0-51145.5-9310.90.918J1147717.1-24897.21.0-51282.8-20957.50.919I1147717.1-24065.31.0-50501.3-20957.50.919J1162352.4-16566.71.0-43999.6-22651.50.9110I1162352.4-16066.01.0-43749.7-22651.50.9110J1167830.6-13069.21.0-41391.7-23294.80.9111I1167830.6-12700.11.0-41227.0-23294.80.9111J1173262.0-10466.71.0-39342.2-23937.60.9112I1173262.0-10155.81.0-39527.3-23937.60.9112J1178663.9-8257.01.0-37899.7-24581.80.9113I1178663.9-7989.81.0-38030.2-24581.80.9113J1184041.1-6134.41.0-36186.0-25228.00.9114I1184041.1-6080.51.0-35011.7-25228.00.9114J1186854.5-3638.31.0-29355.8-25568.01.0115I1186854.5-3605.11.0-29335.6-25568.01.0115J1183299.3-2516.81.0-26990.5-25138.61.0116I1183299.3-2525.71.0-26988.4-25138.61.0116J1186854.6-3645.21.0-29364.3-25568.01.0117I1186854.6-3680.41.0-29386.4-25568.01.0117J1184041.1-6222.91.0-35132.8-25228.00.91續表單元位置應力(考慮瞬時損失):A(kN/m^2)彈性變形損失:B(kN/m^2)比值(A+B)/A徐變/收縮損失(kN/m^2)松弛損失(kN/m^2)應力(考慮所有損失)/應力(考慮瞬時損失)端部有效鋼束數18I1184041.1-6275.41.0-36309.8-25228.00.9118J1178663.9-8237.71.0-38261.1-24581.80.9119I1178663.9-8507.31.0-38093.5-24581.80.9119J1173262.1-10410.51.0-39670.0-23937.60.9120I1173262.1-10731.01.0-39507.7-23937.60.9120J1167830.7-13240.11.0-41661.4-23294.80.9121I1167830.7-13625.31.0-41869.3-23294.80.9121J1162352.4-16977.11.0-44573.4-22651.50.9122I1162352.4-17503.11.0-44981.6-22651.50.9122J1147717.1-20374.01.0-47038.8-20957.50.9123I1147717.1-21144.51.0-47716.1-20957.50.9123J1037048.6-28866.11.0-50397.4-9310.90.91鋼束組[029-F7]的應力損失鋼束組029-F7階段收縮徐變7I1025209.4-25542.41.0-47217.8-8186.60.917J1150661.0-24048.81.0-56352.5-21295.30.918I1150661.0-19780.71.0-51161.3-21295.30.918J1156466.0-13394.31.0-45944.8-21965.80.919I1156466.0-12913.61.0-45569.4-21965.80.919J1161907.1-6449.71.0-39335.4-22599.40.9110I1161907.1-6157.91.0-39313.2-22599.40.9110J1167308.0-4320.01.0-37283.4-23233.20.9111I1167308.0-4097.21.0-37238.4-23233.20.9111J1172683.2-2560.31.0-35583.8-23868.90.9112I1172683.2-2367.91.0-35819.7-23868.90.9112J1178034.1-987.71.0-34366.0-24506.50.9113I1178034.1-824.31.0-34541.7-24506.50.9113J1181048.6629.71.0-32823.9-24867.81.0114I1181048.6626.11.0-31808.0-24867.81.0114J1175745.81472.51.0-26728.6-24233.21.0115I1175745.81511.51.0-26708.4-24233.21.0115J1172223.92199.71.0-24622.4-23814.41.0116I1172223.92182.11.0-24621.6-23814.41.0116J1175745.91451.51.0-26738.3-24233.21.0117I1175745.91410.61.0-26760.4-24233.21.0117J1181048.7459.61.0-31930.6-24867.81.01續表單元位置應力(考慮瞬時損失):A(kN/m^2)彈性變形損失:B(kN/m^2)比值(A+B)/A徐變/收縮損失(kN/m^2)松弛損失(kN/m^2)應力(考慮所有損失)/應力(考慮瞬時損失)端部有效鋼束數18I1181048.7464.41.0-32949.1-24867.81.0118J1178034.1-1095.81.0-34773.9-24506.50.9119I1178034.1-1261.51.0-34565.6-24506.50.9119J1172683.2-2646.21.0-35964.1-23868.90.9120I1172683.2-2848.81.0-35751.3-23868.90.9120J1167308.0-4659.51.0-37674.3-23233.20.9121I1167308.0-4898.81.0-37762.5-23233.20.9121J1161907.1-7089.31.0-40137.2-22599.40.9122I1161907.1-7406.71.0-40308.4-22599.40.9122J1156466.1-9240.61.0-42087.6-21965.80.9123I1156466.1-9661.21.0-42343.9-21965.80.9123J1150661.1-11136.61.0-42684.3-21295.40.9124I1150661.1-11707.71.0-43168.0-21295.40.9124J1025209.5-28776.41.0-54151.5-8186.60.91

配束后主梁內力計算及內力組合7.1可變內力計算活載為基本可變荷載，它是在使用階段內作用的荷載。在midas中計算可變荷載。圖7-1車輛荷載圖圖7-2車輛荷載工況表7.1汽車荷載最大、最小內力單元荷載位置剪力-z(kN)彎矩-y(kN*m)1汽車荷載工況(全部)I[1]002汽車荷載工況(全部)I[2]-1485.93-435.15續表單元荷載位置剪力-z(kN)彎矩-y(kN*m)3汽車荷載工況(全部)I[3]-1403.561694.764汽車荷載工況(全部)I[4]-1227.934905.265汽車荷載工況(全部)I[5]-1061.497360.266汽車荷載工況(全部)I[6]-905.959085.937汽車荷載工況(全部)I[7]-808.839850.18汽車荷載工況(全部)I[8]819.9110519.499汽車荷載工況(全部)I[9]948.7810343.0110汽車荷載工況(全部)I[10]1075.649657.5411汽車荷載工況(全部)I[11]1200.088521.6912汽車荷載工況(全部)I[12]1321.93-8648.5513汽車荷載工況(全部)I[13]1441.6-9791.1714汽車荷載工況(全部)I[14]1559.63-11421.7915汽車荷載工況(全部)I[15]1682.74-13505.6716汽車荷載工況(全部)I[16]-1822.16-15156.9217汽車荷載工況(全部)I[17]-1743.23-12610.1318汽車荷載工況(全部)I[18]-1633.08-9448.6319汽車荷載工況(全部)I[19]-1521.71-7602.520汽車荷載工況(全部)I[20]-1408.66-6120.4621汽車荷載工況(全部)I[21]-1293.736379.3722汽車荷載工況(全部)I[22]-1177.347637.323汽車荷載工況(全部)I[23]-1059.738907.0424汽車荷載工況(全部)I[24]-942.329798.5725汽車荷載工況(全部)I[25]-789.2410359.5626汽車荷載工況(全部)I[26]789.2210359.6827汽車荷載工況(全部)I[27]942.269799.0728汽車荷載工況(全部)I[28]1059.598907.729汽車荷載工況(全部)I[29]1177.017638.130汽車荷載工況(全部)I[30]1293.466380.0231汽車荷載工況(全部)I[31]1408.15-612232汽車荷載工況(全部)I[32]1520.84-7604.0533汽車荷載工況(全部)I[33]1631.84-9450.2134汽車荷載工況(全部)I[34]1747.77-12609.5835汽車荷載工況(全部)I[35]-1762.32-15156.3436汽車荷載工況(全部)I[36]-1678.37-13505.137汽車荷載工況(全部)I[37]-1560.83-11421.1838汽車荷載工況(全部)I[38]-1442.42-9790.4239汽車荷載工況(全部)I[39]-1322.46-8647.1540汽車荷載工況(全部)I[40]-1200.358519.8241汽車荷載工況(全部)I[41]-1075.969655.7642汽車荷載工況(全部)I[42]-948.9310341.3643汽車荷載工況(全部)I[43]-82010517.98續表單元荷載位置剪力-z(kN)彎矩-y(kN*m)44汽車荷載工況(全部)I[44]808.749848.8545汽車荷載工況(全部)I[45]905.859084.8446汽車荷載工況(全部)I[46]1076.647159.3147汽車荷載工況(全部)I[47]1260.14356.8148汽車荷載工況(全部)I[48]1455.32645.8149汽車荷載工況(全部)I[49]-1049.4-435.15圖7-3車道荷載彎矩包絡圖圖7-4車道荷載剪力包絡圖7.2溫度應力計算根據JTGD60-20154.3.12條，設置正溫差T1=14℃，T2=5.5℃，T3=0，負溫差T1=-7℃，T2=-2.75℃，T3=0。得到溫度梯度產生的次內力結果表格和內力圖如下：表7.2溫度梯度次內力（升溫）單元荷載位置剪力-z(kN)彎矩-y(kN*m)1整體升溫I[1]002整體升溫I[2]0.6103整體升溫I[3]0.61-0.83續表單元荷載位置剪力-z(kN)彎矩-y(kN*m)4整體升溫I[4]0.61-2.675整體升溫I[5]0.61-4.56整體升溫I[6]0.61-6.347整體升溫I[7]0.61-7.578整體升溫I[8]0.61-10.029整體升溫I[9]0.61-11.8610整體升溫I[10]0.61-13.6911整體升溫I[11]0.61-15.5312整體升溫I[12]0.61-17.3713整體升溫I[13]0.61-19.2114整體升溫I[14]0.61-21.0515整體升溫I[15]0.61-22.8916整體升溫I[16]0-24.1117整體升溫I[17]0-24.1118整體升溫I[18]0-24.119整體升溫I[19]0-24.120整體升溫I[20]0-24.121整體升溫I[21]0-24.0922整體升溫I[22]0-24.0923整體升溫I[23]0-24.0924整體升溫I[24]0-24.0825整體升溫I[25]0-24.0826整體升溫I[26]0-24.0827整體升溫I[27]0-24.0728整體升溫I[28]0-24.0729整體升溫I[29]0-24.0630整體升溫I[30]0-24.0631整體升溫I[31]0-24.0632整體升溫I[32]0-24.0533整體升溫I[33]0-24.0534整體升溫I[34]0-24.0535整體升溫I[35]-0.61-24.0436整體升溫I[36]-0.61-22.8237整體升溫I[37]-0.61-20.9938整體升溫I[38]-0.61-19.1539整體升溫I[39]-0.61-17.3240整體升溫I[40]-0.61-15.4941整體升溫I[41]-0.61-13.6642整體升溫I[42]-0.61-11.8243整體升溫I[43]-0.61-9.9944整體升溫I[44]-0.61-7.5545整體升溫I[45]-0.61-6.3246整體升溫I[46]-0.61-4.3247整體升溫I[47]-0.61-2.31單元荷載位置剪力-z(kN)彎矩-y(kN*m)48整體升溫I[48]-0.61-0.3149整體升溫I[49]00圖7-5橋面升溫彎矩圖圖7-6橋面升溫剪力圖

表7.3溫度梯度次內力（降溫）單元荷載位置剪力-z(kN)彎矩-y(kN*m)1整體降溫I[1]002整體降溫I[2]-0.6103整體降溫I[3]-0.610.834整體降溫I[4]-0.612.675整體降溫I[5]-0.614.56整體降溫I[6]-0.616.347整體降溫I[7]-0.617.578整體降溫I[8]-0.6110.029整體降溫I[9]-0.6111.8610整體降溫I[10]-0.6113.6911整體降溫I[11]-0.6115.5312整體降溫I[12]-0.6117.3713整體降溫I[13]-0.6119.2114整體降溫I[14]-0.6121.0515整體降溫I[15]-0.6122.8916整體降溫I[16]024.1117整體降溫I[17]024.1118整體降溫I[18]024.119整體降溫I[19]024.120整體降溫I[20]024.121整體降溫I[21]024.0922整體降溫I[22]024.0923整體降溫I[23]024.0924整體降溫I[24]024.0825整體降溫I[25]024.0826整體降溫I[26]024.0827整體降溫I[27]024.0728整體降溫I[28]024.0729整體降溫I[29]024.0630整體降溫I[30]024.0631整體降溫I[31]024.0632整體降溫I[32]024.0533整體降溫I[33]024.0534整體降溫I[34]024.0535整體降溫I[35]0.6124.0436整體降溫I[36]0.6122.8237整體降溫I[37]0.6120.9938整體降溫I[38]0.6119.1539整體降溫I[39]0.6117.3240整體降溫I[40]0.6115.4941整體降溫I[41]0.6113.6642整體降溫I[42]0.6111.8243整體降溫I[43]0.619.9944整體降溫I[44]0.617.55續表單元荷載位置剪力-z(kN)彎矩-y(kN*m)45整體降溫I[45]0.616.3246整體降溫I[46]0.614.3247整體降溫I[47]0.612.3148整體降溫I[48]0.610.3149整體降溫I[49]00圖7-7橋面降溫彎矩圖圖7-8橋面降溫剪力圖7.3正常使用極限狀態下的效應組合組合Ⅰ： （7-1）組合Ⅱ： （7-2）取組合I為：1.0×恒載+1.0×收縮徐變作用+1.0×支座沉降作用+0.7×汽車荷載+0.8×溫度梯度效應荷載組合II為：1.0×恒載+1.0×收縮徐變作用+1.0×汽車荷載+1.0×溫度梯度效應荷載+1.0×支座沉降效應荷載表7.4作用頻遇值組合單元荷載位置剪力-z(kN)彎矩-y(kN*m)1短期組合(全部)I[1]07.72短期組合(全部)I[2]-4437.3-470.633短期組合(全部)I[3]-3890.295327.794短期組合(全部)I[4]-2777.2214544.665短期組合(全部)I[5]-1775.220394.166短期組合(全部)I[6]1015.2323008.547短期組合(全部)I[7]1657.7822971.538短期組合(全部)I[8]2946.4618695.769短期組合(全部)I[9]3917.5311872.0310短期組合(全部)I[10]4902.46-21895.9711短期組合(全部)I[11]5921.64-35627.6712短期組合(全部)I[12]6985.5-52125.4613短期組合(全部)I[13]8090.03-71753.5514短期組合(全部)I[14]9247.99-94921.2815短期組合(全部)I[15]10631.49-121908.2916短期組合(全部)I[16]-11208.22-142393.4117短期組合(全部)I[17]-10171.6-122010.8418短期組合(全部)I[18]-8828.7-95443.2919短期組合(全部)I[19]-7675.56-73557.1320短期組合(全部)I[20]-6575.86-55089.5321短期組合(全部)I[21]-5517.46-39888.9422短期組合(全部)I[22]-4506.01-27913.1523短期組合(全部)I[23]-3530.52-19094.8224短期組合(全部)I[24]-2570.22-12826.2525短期組合(全部)I[25]-1301.69-9008.0726短期組合(全部)I[26]1299.77-9006.5927短期組合(全部)I[27]2568.19-12817.4228短期組合(全部)I[28]3528.15-19080.6129短期組合(全部)I[29]4502.77-27893.5730短期組合(全部)I[30]5514.22-39863.731短期組合(全部)I[31]6571.02-55058.632短期組合(全部)I[32]7670.22-73522.5233短期組合(全部)I[33]8821.55-9540634短期組合(全部)I[34]10196.59-121968.7135短期組合(全部)I[35]-11643.17-142349.4436短期組合(全部)I[36]-10600.25-121872.8437短期組合(全部)I[37]-9250.37-94898.5238短期組合(全部)I[38]-8091.85-71743.3739短期組合(全部)I[39]-6984.83-52126.8340短期組合(全部)I[40]-5919.5-35640.3841短期組合(全部)I[41]-4899.19-21919.9942短期組合(全部)I[42]-3914.7111833.7943短期組合(全部)I[43]-2941.118646.5944短期組合(全部)I[44]-1654.0822904.32續表單元荷載位置剪力-z(kN)彎矩-y(kN*m)45短期組合(全部)I[45]-1011.5322932.6146短期組合(全部)I[46]187319893.6747短期組合(全部)I[47]2972.812977.0148短期組合(全部)I[48]4190.352016.6749短期組合(全部)I[49]-1222.1-478.32圖7-9頻遇組合彎矩包絡圖圖7-10頻遇組合剪力包絡圖表7.5作用準永久值組合單元荷載位置剪力-z(kN)彎矩-y(kN*m)1長期組合(全部)I[1]07.72長期組合(全部)I[2]-3545.74-209.543長期組合(全部)I[3]-3048.154310.934長期組合(全部)I[4]-2040.4611601.55長期組合(全部)I[5]-1138.3115978.016長期組合(全部)I[6]678.1417556.987長期組合(全部)I[7]1269.3917061.478長期組合(全部)I[8]2454.5112384.069長期組合(全部)I[9]3348.27-7248.1710長期組合(全部)I[10]4257.07-17804.67續表單元荷載位置剪力-z(kN)彎矩-y(kN*m)11長期組合(全部)I[11]5201.6-30987.4612長期組合(全部)I[12]6192.34-46936.3313長期組合(全部)I[13]7225.07-65878.8414長期組合(全部)I[14]8312.21-88068.2115長期組合(全部)I[15]9621.85-113804.8916長期組合(全部)I[16]-10114.92-133299.2517長期組合(全部)I[17]-9125.66-114444.7618長期組合(全部)I[18]-7848.86-89774.1119長期組合(全部)I[19]-6762.53-68995.6320長期組合(全部)I[20]-5730.66-51417.2521長期組合(全部)I[21]-4741.22-36885.9422長期組合(全部)I[22]-3799.61-25327.0923長期組合(全部)I[23]-2894.68-16705.7124長期組合(全部)I[24]-2004.83-10634.1125長期組合(全部)I[25]-828.14-7078.5326長期組合(全部)I[26]826.24-7076.827長期組合(全部)I[27]2002.83-10624.7828長期組合(全部)I[28]2892.4-16690.8229長期組合(全部)I[29]3796.56-25306.6330長期組合(全部)I[30]4738.15-36859.7831長期組合(全部)I[31]5726.13-51385.432長期組合(全部)I[32]6757.72-68960.0933長期組合(全部)I[33]7842.45-89735.8734長期組合(全部)I[34]9147.93-114402.9635長期組合(全部)I[35]-10585.78-133255.6336長期組合(全部)I[36]-9593.23-113769.7837長期組合(全部)I[37]-8313.87-88045.8138長期組合(全部)I[38]-7226.39-65869.1239長期組合(全部)I[39]-6191.36-46938.5440長期組合(全部)I[40]-5199.29-31000.9141長期組合(全部)I[41]-4253.61-17829.3542長期組合(全部)I[42]-3345.35-7284.1143長期組合(全部)I[43]-2449.1112335.844長期組合(全部)I[44]-1265.6716995.0145長期組合(全部)I[45]-674.4217481.7146長期組合(全部)I[46]1227.0115598.0947長期組合(全部)I[47]2216.7410362.9348長期組合(全部)I[48]3317.161629.1949長期組合(全部)I[49]-592.46-217.23圖7-11準永久組合彎矩包絡圖圖7-12準永久組合剪力包絡圖

截面驗算預應力混凝土梁從預應力開始到承載破壞，需要經歷加預應力、使用荷載作用、裂縫出現和破壞四個受力階段。為了保證主梁的可靠性和可控性，每個階段都要對控制截面進行各階段驗算。用于計算內力值的是第五章內力組合值。本章后續內容如下:首先計算破壞階段(即承載力極限狀態)的截面強度，判斷是否可行，然后計算正常使用極限狀態下的截面應力是否合理根據《預規》（JTGD62-2004）要求，全預應力梁在使用荷載作用下，截面無拉應力則不必進行抗裂性驗算。8.1持久狀況承載力極限狀態計算 8.1.1荷載組合 《公路橋涵設計通用規范》(JTGD60-2015)中承載力極限狀態計算的荷載組合分為基本組合和偶然組合，基本組合是指永久作用中的設計值效應與可變作用設計值效應組合，見設計規范公式（4.1.5-1或4.1.5-2）；偶然組合定義為永久作用標準值與可變作用代表值組合一種偶然作用設計值的結果，見設計規范公式（4.1.5-3）。本次畢業設計沒有考慮偶然作用的影響，所以只做基本組合的驗算。邁達斯橋梁軟件中，工況代號見表6.1。表8.1工況名稱及代號表荷載工況名稱描述合計(CS)cSH徐變二次(CS)M[1]MVSUM收縮一次(CS)cTP安裝荷載2(CS)cTS安裝荷載3(CS)SM支座沉降cEL安裝荷載1(CS)cCR鋼束二次(CS)cD恒荷載(CS)TPG局部降溫T系統降溫由混凝土所學知識可知，承載力極限狀態的驗算可以通過驗算正截面的抗彎承載力和斜截面的抗剪承載力來判斷。8.1.2正截面抗彎驗算對于翼緣位于受壓區的丁字截面或工字截面受彎構件，箱形截面受彎構件的正截面承載力可參照丁字截面計算。由于本設計為全預應力鋼筋混凝土結構，計算中不考慮普通鋼筋，所以正截面抗彎承載力的計算不考慮普通鋼筋的影響。，根據《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范》（（JTGD62-2004））中5.2.3有：（1）當符合下列條件時fpdA應以寬度為b的矩形截面按下面公式計算正截面抗彎承載力，根據規范5.2.2（用于翼緣受拉截面抗彎驗算）：γ0M混凝土受壓區高度應按下式計算：fpdA截面受壓區高度應符合下列要求：x≤ξb當受壓區配有縱向普通鋼筋和預應力鋼筋，且預應力鋼筋受壓即f'pdx≤2a'(8.5)當受壓區僅配置縱向普通筋或普通筋加預應力筋，且預應力筋受拉時即f'pdx≤2a's（2）當不符合公式（8.1）的條件時，在計算中，應考慮截面腹板的受壓效應，正截面的抗彎承載力應按以下規定計算：γ0M受壓區高度用公式（6.8）計算，需符合（7-4）、（7-5）、（7-6）的要求。fpdA式中γ0——橋梁結構的重要性系數，本設計為二級，取γ0MdfcdfpdApb——矩形或T形截面腹板寬度，本設計為箱形截面腹板總寬度；?0——截面的有效高度，?0=??aa、a'——普通鋼筋與預應力鋼筋的合力點和他們對應的受拉區邊緣和受壓區邊緣之間的距離；a's?'f——T形或Ib'f——T形或I通過模型分析，PSC梁設計后軟件可查看表8.1承載能力極限狀態抗彎驗算單元位置最大/最小組合名稱類型驗算rMu(kN*m)Mn(kN*m)1I[1]最大基本3MY-MAXOK8.543443.21I[1]最小基本21MY-MINOK8.543443.22I[2]最小基本11FY-MINOK-718.733534.32I[2]最大基本23FY-MAXOK-39.033534.33I[3]最大基本10MX-MAXOK8700.948660.33I[3]最小基本24MX-MINOK3517.848660.34I[4]最大基本10FX-MAXOK24454.251482.44I[4]最小基本24FX-MINOK10074.551482.45I[5]最大基本14FX-MAXOK35597.551454.95I[5]最小基本24FX-MINOK13447.151454.96I[6]最大基本10FX-MA