1、目 錄1、編制依據22、工程概況23、卸料平臺設計、加工24、卸料平臺安裝65、安全措施76、附圖97、計算書91、編制依據 1.1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 jgj130-20111.2、建筑施工高處作業安全技術規范 jgj80-911.3、建筑施工手冊（第五版）1.4、熱軋h型鋼和剖分t型鋼 gb/t 11263-20081.5、北京城南購物中心項目施工圖及施工組織設計2、工程概況本工程為北京城南購物中心項目，位于北京豐臺區豐葆路臨街東側六圈路南側，工程建筑面積總計150465.4m2，建筑高度30m（0.000=49.5m），室內外高差300mm。分為地上4層和地下2層，地上

2、4層為集休閑、購物、餐飲、影院和生活于一體商業部分，地下2層為設備用房和汽車庫。首層高度為6.1米，標準層高度為5.8米。結構形式為：地下室為框架剪力墻結構，地上為框架結構。建設單位：北京南極星投資管理公司監理單位：北京精正興工程建設監理有限公司施工單位：河北建設集團有限公司工程地點：北京豐臺區豐葆路臨街東側六圈路南側3、卸料平臺設計、加工3.1、懸挑卸料平臺：3.1.1 卸料平臺尺寸為7m3m，平臺主肋采用18#工字鋼制作，間距3m，次肋采用16#槽鋼，間距0.9m。3.1.2 型鋼的連接采用焊接（滿焊），斜拉繩采用6*1920mm公稱抗拉強度為1400n/mm2的鋼絲繩。鋼絲繩每側設置兩道

3、，在平臺吊點處設置25的圓鋼吊環，兜在工字鋼底。3.1.3 在結構板中預埋20的圓鋼錨環，在上一層框架梁中預埋兩個25的圓鋼拉環，間距3米；3.1.4 卸料平臺護欄采用48*3.0架管搭設，護欄高1.5m，立桿間距1m，水平桿三道，間距0.5m，擋腳板200mm高，卸料平臺欄桿、擋腳板采用紅白相間的油漆涂刷，欄桿內側掛密目網或多層板。3.1.5 卸料平臺滿鋪50厚木腳手板，用螺栓與平臺固定牢固。卸料平臺欄桿應與工字鋼焊接牢固，具體見下圖。3.2、落地式鋼管腳手架卸料平臺：3.2.1 卸料平臺搭設采用鋼管腳手架搭設，平臺尺寸5.4m*3m；3.2.2 立桿橫距900mm,縱距900mm，步距15

4、00mm，掃地桿距地200mm；3.2.3 架體底部墊50300通長腳手板；3.2.4 架體四面加設豎向剪刀撐，剪刀撐從底至頂必須連續加設，中間加設一道豎向剪刀撐；3.2.5 垂直方向與結構框架柱每2步做一道水平拉結，每道水平拉結在架體兩邊分別設置，拉結桿連接采用雙扣件加固；3.2.6 護欄高1.5m，水平桿三道，間距0.5m，護欄內側掛密目網；3.2.7 平臺上滿鋪腳手板，擋腳板高200mm，卸料平臺欄桿、擋腳板采用紅白相間的油漆涂刷。4、卸料平臺安裝4.1、懸挑卸料平臺安裝： 4.1.1 安裝使用的工字鋼必須符合熱軋h型鋼和剖分t型鋼（gb/t 11263-2008）相關要求。 4.1.2

5、 各樓上部拉結點在梁上預埋2個25圓鋼拉環（間距3m），拉環與鋼絲繩連接，連接方法為鋼絲繩穿過拉環后用卡環箍牢。兩端分別拉接卸料平臺吊環。鋼絲繩每端用4個卡子卡牢固，且鋼絲繩要設安全彎，便于觀察鋼絲繩的變化。卡子方向u型環壓副繩，卡子壓扁鋼絲繩1/3為止。 4.1.3 預埋卡環采用20圓鋼，安裝吊環和拉接吊環均采用25圓鋼，具體位置尺寸見詳圖。 4.1.4 卸料平臺每次提升，必須由工長、技術及安全員共同驗收，合格后方可使用。 4.1.5 吊裝時，利用平臺四角的吊環將平臺吊至安裝位置，平行移動使主龍骨工字鋼穿過外防護架就位，使定位角鋼卡在結構梁（墻）邊上（角鋼下墊軟物），然后拉結受力鋼絲繩和保險

6、繩，兩道受力鋼絲繩受力平衡后，慢慢放下平臺，確認鋼絲繩受力后，松去塔吊吊繩。鋼繩要有防剪切保護，鋼繩穿墻螺桿必須雙墊雙帽，平臺倒運時，先用塔吊將平臺四角吊起，使平臺拉結鋼絲繩松弛，拆卸，然后慢慢平行向外移動，待平臺工字鋼完全伸出外防護架后，再向上吊裝。向上吊裝時，平臺上嚴禁上人；卸料平臺使用過程中必須有專人監護。4.2、落地腳手架卸料平臺：4.2.1 卸料平臺上的操作人員，必須佩戴安全帽，系好下顎帶，安全帶必須系牢。卸料平臺安裝后必須對其進行驗收，驗收合格后再進行組裝。4.2.2 腳手架搭設必須按照方案搭設，剪刀撐拉接橫桿位置尺寸符合要求。4.2.3 特種作業人員必須持證上崗。5、安全措施5.

7、1、卸料平臺上的操作人員，必須佩戴安全帽，系好下顎帶，安全帶必須系牢。卸料平臺安裝后必須對其進行驗收，驗收合格后再進行組裝。5.2、組裝時，應先在平臺前方及左右兩側裝置固定的防護欄桿（防護欄桿高度為1.5米），鋪好5厘米厚的擋腳板，護欄內側先封安全網，再封密目網，然后周邊綁好擋腳板方可。平臺所使用的鋼絲繩為直徑20mm的鋼絲繩，每根鋼絲繩的反回處所使用的卡扣不少于4個，并設好安全彎。5.3、卸料平臺的安裝采用塔吊安裝，吊裝就位后，用鋼絲繩拉結牢固。5.4、鋼絲繩卡扣使用的方向一定要正確，u型環壓副繩，卡子壓扁鋼絲繩1/3為止，卸料平臺就位后外口應略高于內口。5.5、卸料平臺安裝好后必須經技術、

8、安全部門驗收，經驗收合格后方可使用。在使用期間每提升一次必須由工長及安全員共同驗收，交接后方可使用，并做好交接驗收手續。5.6、卸料平臺的限重為1.0噸，堆放高度不大于1米，操作平臺上要在顯著的位置掛標示牌，嚴禁超過允許荷載，并由工長及安全員加以監督。5.7、在吊裝卸料平臺時，要有專人負責，吊裝范圍內嚴禁站人，吊裝時一定注意平臺不要碰撞墻體及其它構件。5.8、吊運平臺時，不得將吊鉤直接鉤掛吊環，要使用卡環連接。5.9、卸料平臺內的材料要碼放均勻，及時吊運，不準長時間存放。平臺內碼放的材料不得超出護身欄，嚴禁在護身欄上方碼放材料。5.10、卸料平臺上的操作人員必須戴好安全帽，系好安全帶，禁止平臺

9、上有人長時間逗留。5.11、要求平臺骨架之間一定要滿焊，平臺的幾個吊裝點用25圓鋼制作。平臺臨邊防護一定要到位，不允許在沒有防護的平臺上堆放物料。5.12、在卸料平臺上放置要吊運材料距防護欄桿要保持500的間距，防止吊運時掛帶防護欄桿。材料的吊運要由信號工指揮，以保證吊運安全。5.13、搭設卸料平臺時，操作工人必須持證上崗，佩戴好安全帽、安全帶，搭設現場應有指揮人員和警示標志。6、附圖卸料平臺位置示意圖：7、計算書7.1、懸挑卸料平臺計算書懸挑卸料平臺計算書 一、參數信息 1.卸料平臺參數 平臺水平鋼梁(主梁)的懸挑長度：6.00m，懸挑水平鋼梁間距(平臺寬度)：3.00m。水平鋼梁(主梁)的

10、錨固長度：1.00m。 2.水平支撐梁 次梁采用16號槽鋼槽口水平，主梁采用18號工字鋼，次梁間距0.90m。 3.荷載參數 面板材料類別：木腳手板，腳手板自重：0.35kn/m2； 欄桿、擋板類別：欄桿竹笆片，欄桿、擋板腳手板自重：0.15kn/m； 容許承載力均布荷載2.00kn/m2，最大堆放材料荷載5.00kn； 4.懸挑參數 內側鋼繩與墻的距離：5.00m，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離：0.90m； 上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離：5.80m； 鋼絲繩安全系數k：7.00，懸挑梁與墻的接點按鉸支計算； 只對外側鋼繩進行計算；內側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。 二、次梁的計算 次梁

11、選擇16號槽鋼槽口水平，間距0.90m，其截面特性為 面積a=25.15cm2,慣性距ix=934.50cm4,轉動慣量wx=116.80cm3,回轉半徑ix=6.10cm 截面尺寸 b=65.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm 1.荷載計算 (1)面板自重標準值：標準值為0.35kn/m2； q1 = 0.350.90=0.32kn/m (2)最大容許承載力均布荷載為2.00kn/m2； q2 = 2.000.90=1.80kn/m (3)槽鋼自重荷載 q3=0.19kn/m 經計算得到，均勻荷載計算值 q = 1.2(q1+q3)+1.4q2 = 1.2(0.32+0.19)+1

12、.41.80 = 3.13kn/m 集中荷載計算值 p = 1.45.00=7.00kn 2.內力計算 內力按照集中荷載p與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下 最大彎矩m的計算公式為 經計算得到，最大彎矩計算值 m = 3.133.002/8+7.003.00/4=8.77kn.m 3.抗彎強度計算 其中 x 截面塑性發展系數，取1.05； f 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00n/mm2； 經過計算得到強度 =8.77106/(1.05116800.00)=71.52n/mm2； 次梁槽鋼的抗彎強度計算 f,滿足要求! 4.整體穩定性計算 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系

13、數，按照下式計算： 經過計算得到 b=57010.065.0235/(3000.0160.0235.0)=0.77 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(gb50017-2003)附錄b其值用b查表得到其值為0.705 經過計算得到強度 =8.77106/(0.705116800.00)=106.57n/mm2； 次梁槽鋼的穩定性計算 f,滿足要求! 三、主梁的計算 卸料平臺的內鋼繩按照建筑施工安全檢查標準作為安全儲備不參與內力的計算。 主梁選擇18號工字鋼，其截面特性為 面積a=30.60cm2,慣性距ix=1660.00cm4,轉動慣量wx=185.00cm3,回轉半徑ix=7.36cm

14、截面尺寸 b=94.0mm,h=180.0mm,t=10.7mm 1.荷載計算 (1)欄桿自重標準值：標準值為0.15kn/m q1 = 0.15kn/m (2)鋼自重荷載 q2=0.24kn/m 經計算得到，靜荷載計算值 q = 1.2(q1+q2) = 1.2(0.15+0.24) = 0.46kn/m 經計算得到，各次梁集中荷載取次梁支座力，分別為 p1=(1.20.35+1.42.00)0.453.00/2+1.20.193.00/2)=2.52kn p2=(1.20.35+1.42.00)0.903.00/2+1.20.193.00/2)=4.70kn p3=(1.20.35+1.4

15、2.00)0.903.00/2+1.20.193.00/2)=4.70kn p4=(1.20.35+1.42.00)0.903.00/2+1.20.193.00/2)=4.70kn p5=(1.20.35+1.42.00)0.903.00/2+1.20.193.00/2)+7.00/2=8.20kn p6=(1.20.35+1.42.00)0.903.00/2+1.20.193.00/2)=4.70kn p7=(1.20.35+1.42.00)0.903.00/2+1.20.193.00/2)=4.70kn p8=(1.20.35+1.42.00)0.303.00/2+1.20.193.00/

16、2)=1.80kn 2.內力計算 卸料平臺的主梁按照集中荷載p和均布荷載q作用下的連續梁計算。 懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖 經過連續梁的計算得到 懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kn) 懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kn.m) 懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm) 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 r1=14.87kn,r2=48.59kn,r3=-24.23kn 最大彎矩 mmax=24.457kn.m = 連續梁支座反力復核驗算： 連續梁受力累加： pn=0.4637.000+1.797+4.695+4.695+8.195+4.695+4.695+4.695+2.522=39.2kn 支座反力從

17、左到右相加： rn=14.865+48.594+(-24.225)=39.2kn 桿件受力pnrn，是平衡的，支座反力復核驗算通過! 連續梁彎矩復核驗算： 假定順時針方向力矩為正力矩。 已知力對b點取矩：-(0.4637.0002/2+1.7971.000+4.6951.600+4.6952.500+8.1953.400+4.6954.300+4.6955.200+4.6956.100+2.5227.000)=-151.20kn.m 求出的支座反力對b點取矩：（順時針力矩） 支1: 14.8656.900=102.57 支2: 48.5941.000=48.59 順時針力矩之和：102.57+

18、48.59=151.16kn.m 順時針力矩和逆時針力矩大小近似相等，彎矩復核驗算通過! = 3.抗彎強度計算 其中 x 截面塑性發展系數，取1.05； f 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00n/mm2； 經過計算得到強度 =24.457106/1.05/185000.0+49.4321000/3060.0=142.06n/mm2 主梁的抗彎強度計算強度小于f，滿足要求! 4.整體穩定性計算 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(gb50017-2003)附錄b得到： b=0.68 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(gb50017-2003)附錄b其值用b查表

19、得到其值為0.655 經過計算得到強度 =24.46106/(0.655185000.00)=201.74n/mm2； 主梁工字鋼的穩定性計算 f,滿足要求! 四、鋼絲拉繩的內力計算: 水平鋼梁的軸力rah和拉鋼繩的軸力rui按照下面計算 其中ruicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。 各支點的支撐力 rci=ruisini 按照以上公式計算得到最大鋼繩拉力分別為 ru1=21.20kn 五、鋼絲拉繩的強度計算: 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力ru我們均取最大值進行計算，為 ru=21.204kn 鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中fg 鋼絲繩的容許拉力(kn)； fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力

20、總和(kn)； 計算中可以近似計算fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； k 鋼絲繩使用安全系數，取7.0。 選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于7.00021.204/0.850=174.624kn。 選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400mpa，直徑為18.5mm。 六、鋼絲拉繩吊環的強度計算: 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力ru我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力n，為 n=ru=21.204kn 鋼板處吊環強度計算公式為 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8f =

21、50n/mm2； 所需要的吊環最小直徑 d=212044/(3.1416502)1/2=17mm 七、錨固段與樓板連接的計算: 水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力r=24.225kn 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范10.9.8f = 50n/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 d=242254/(3.1416502)1/2=17.6mm 經計算，17.620mm,采用的u形鋼筋滿足承載力計算要求! 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下

22、面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。 以下的計算為參考計算,依據建筑施工高處作業安全技術規范（jgj80-91）要求 如果外側鋼絲繩出現斷裂，要求內側鋼絲繩能獨立承擔支撐作用，由于平臺的受力情況發生了改變，故需要重新計算。 八、主梁的計算(外側鋼絲繩出現斷裂后) 卸料平臺的內鋼繩按照建筑施工安全檢查標準作為安全儲備不參與內力的計算。 主梁選擇18號工字鋼，其截面特性為 面積a=30.60cm2,慣性距ix=1660.00cm4,轉動慣量wx=185.00cm3,回轉半徑ix=7.36cm 截面尺寸 b=94.0mm,h=180.0mm,t=10.7mm 1.荷載計算 (1)欄桿自重標準值：標

23、準值為0.15kn/m q1 = 0.15kn/m (2)鋼自重荷載 q2=0.24kn/m 經計算得到，靜荷載計算值 q = 1.2(q1+q2) = 1.2(0.15+0.24) = 0.46kn/m 經計算得到，各次梁集中荷載取次梁支座力，分別為 p1=(1.20.35+1.42.00)0.453.00/2+1.20.193.00/2)=2.52kn p2=(1.20.35+1.42.00)0.903.00/2+1.20.193.00/2)=4.70kn p3=(1.20.35+1.42.00)0.903.00/2+1.20.193.00/2)=4.70kn p4=(1.20.35+1.

24、42.00)0.903.00/2+1.20.193.00/2)=4.70kn p5=(1.20.35+1.42.00)0.903.00/2+1.20.193.00/2)+7.00/2=8.20kn p6=(1.20.35+1.42.00)0.903.00/2+1.20.193.00/2)=4.70kn p7=(1.20.35+1.42.00)0.903.00/2+1.20.193.00/2)=4.70kn p8=(1.20.35+1.42.00)0.303.00/2+1.20.193.00/2)=1.80kn 2.內力計算 卸料平臺的主梁按照集中荷載p和均布荷載q作用下的連續梁計算。 懸挑卸料

25、平臺水平鋼梁計算簡圖 經過連續梁的計算得到 懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kn) 懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kn.m) 懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm) 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 r1=19.18kn,r2=36.07kn,r3=-16.02kn 最大彎矩 mmax=16.251kn.m = 連續梁支座反力復核驗算： 連續梁受力累加： pn=0.4637.000+1.797+4.695+4.695+8.195+4.695+4.695+4.695+2.522=39.2kn 支座反力從左到右相加： rn=19.182+36.072+(-16.020)=39.2kn 桿件受力pnrn，是平

26、衡的，支座反力復核驗算通過! 連續梁彎矩復核驗算： 假定順時針方向力矩為正力矩。 已知力對b點取矩：-(0.4637.0002/2+1.7971.000+4.6951.600+4.6952.500+8.1953.400+4.6954.300+4.6955.200+4.6956.100+2.5227.000)=-151.20kn.m 求出的支座反力對b點取矩：（順時針力矩） 支1: 19.1826.000=115.09 支2: 36.0721.000=36.07 順時針力矩之和：115.09+36.07=151.16kn.m 順時針力矩和逆時針力矩大小近似相等，彎矩復核驗算通過! = 3.抗彎強

27、度計算 其中 x 截面塑性發展系數，取1.05； f 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00n/mm2； 經過計算得到強度 =16.251106/1.05/185000.0+36.6941000/3060.0=95.65n/mm2 主梁的抗彎強度計算強度小于f，滿足要求! 4.整體穩定性計算 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(gb50017-2003)附錄b得到： b=0.68 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(gb50017-2003)附錄b其值用b查表得到其值為0.655 經過計算得到強度 =16.25106/(0.655185000.00)=134.05

28、n/mm2； 主梁工字鋼的穩定性計算 f,滿足要求! 九、鋼絲拉繩的內力計算(外側鋼絲繩出現斷裂后): 水平鋼梁的軸力rah和拉鋼繩的軸力rui按照下面計算 其中ruicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。 各支點的支撐力 rci=ruisini 按照以上公式計算得到最大鋼繩拉力分別為 ru1=25.33kn 十、鋼絲拉繩的強度計算(外側鋼絲繩出現斷裂后): 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力ru我們均取最大值進行計算，為 ru=25.326kn 鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中fg 鋼絲繩的容許拉力(kn)； fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kn)； 計算中可以近似計算fg=0.5d2，d為鋼

29、絲繩直徑(mm)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； k 鋼絲繩使用安全系數，取7.0。 選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于7.00025.326/0.850=208.565kn。 選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400mpa，直徑為20.0mm。 十一、鋼絲拉繩吊環的強度計算(外側鋼絲繩出現斷裂后): 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力ru我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力n，為 n=ru=25.326kn 鋼板處吊環強度計算公式為 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8f = 50n/mm2； 所需要的吊環最

30、小直徑 d=253264/(3.1416502)1/2=18mm 十二、錨固段與樓板連接的計算(外側鋼絲繩出現斷裂后): 水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力r=16.020kn 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范10.9.8f = 50n/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 d=160204/(3.1416502)1/2=14.3mm 經計算，14.320mm,采用的u形鋼筋滿足承載力計算要求! 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并

31、要保證兩側30cm以上搭接長度。 十三、操作平臺安全要求: 1.卸料平臺的上部位結點，必須位于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上； 2.斜拉桿或鋼絲繩，構造上宜兩邊各設置前后兩道，并進行相應的受力計算； 3.卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加 補軟墊物，平臺外口應略高于內口； 4.卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄； 5.卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗才能松卸起重吊鉤； 6.鋼絲繩與水平鋼梁的夾角最好在45-60度； 7.卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復； 8.操作平臺上

32、應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監督。7.2、落地腳手架卸料平臺計算書：鋼管落地卸料平臺計算書 一、參數信息:1.基本參數立桿橫向間距或排距la(m):0.90，立桿步距h(m)：1.50；立桿縱向間距lb(m):0.90，平臺支架計算高度h(m)：20.00；立桿上端伸出至模板支撐點的長度a(m):0.40，平臺底鋼管間距離(mm)：300.00；鋼管類型(mm):483.0，扣件連接方式：雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.80；2.荷載參數腳手板自重(kn/m2):0.300；欄桿自重(kn/m):0.150；材料堆放最大荷載(kn/m2):5.000；施工

33、均布荷載(kn/m2):2.000；3.地基參數地基土類型:巖石；地基承載力標準值(kpa):150.00；立桿基礎底面面積(m2):0.25；地基承載力調整系數:1.00。二、縱向支撐鋼管計算:縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面幾何參數為截面抵抗矩 w = 4.49 cm3；截面慣性矩 i = 10.78cm4； 縱向鋼管計算簡圖1.荷載的計算：(1)腳手板與欄桿自重(kn/m)：q11 = 0.15 + 0.30.3 = 0.24 kn/m；(2)堆放材料的自重線荷載(kn/m)：q12 = 50.3 = 1.5 kn/m；(3)活荷載為施工荷載標準值(kn/m)：p1 = 20.3

34、= 0.6 kn/m2.強度驗算:依照規范5.2.4規定，縱向支撐鋼管按三跨連續梁計算。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和；最大彎矩計算公式如下: 最大支座力計算公式如下: 均布恒載：q1 = 1.2 q11+ 1.2 q12 = 1.20.24+ 1.21.5 = 2.088 kn/m；均布活載：q2 = 1.40.6 = 0.84 kn/m；最大彎距 mmax = 0.12.0880.92 + 0.117 0.840.92 = 0.249 kn.m ；最大支座力 n = 1.12.0880.9 + 1.20.840.9 = 2.974 kn；最大應力 = mmax /

35、w = 0.249106 / (4490) = 55.398 n/mm2；縱向鋼管的抗壓強度設計值 f=205 n/mm2；縱向鋼管的計算應力 55.398 n/mm2 小于 縱向鋼管的抗壓設計強度 205 n/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度；計算公式如下: 均布恒載: q = q11 + q12 = 1.74 kn/m；均布活載： p = 0.6 kn/m； v = (0.677 1.74+0.9900.6)9004/(1002.06105107800)=0.524 mm；縱向鋼管的最大撓度為 0.524 mm 小于 縱向鋼管的最大容許撓度 90

36、0/150與10 mm，滿足要求！三、橫向支撐鋼管計算: 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載p取板底縱向支撐鋼管傳遞力，p =2.974 kn； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kn.m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kn) 最大彎矩 mmax = 0.714 kn.m ；最大變形 vmax = 1.868 mm ；最大支座力 qmax = 9.716 kn ；最大應力 = 159.023 n/mm2 ；橫向鋼管的計算應力 159.023 n/mm2 小于 橫向鋼管的抗壓強度設計值 205 n/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度為 1.868 mm

37、 小于 支撐鋼管的最大容許撓度 900/150與10 mm，滿足要求！四、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，p96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kn，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kn 。r rc其中 rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kn；縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 r= 9.716 kn；r 12.80 kn,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、模板支架立桿荷載標準值(軸力)計算:作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1

38、)腳手架的自重(kn)：ng1 = 0.12920 = 2.582 kn；(2)欄桿的自重(kn)：ng2 = 0.150.9 = 0.135 kn；(3)腳手板自重(kn)：ng3 = 0.30.90.9 = 0.243 kn；(4)堆放荷載(kn)：ng4 = 50.90.9 = 4.05 kn； 經計算得到，靜荷載標準值 ng = ng1+ng2+ng3+ng4 = 7.01 kn；2.活荷載為施工荷載標準值產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 nq = 20.90.9 = 1.62 kn；3.因不考慮風荷載,立桿的軸向壓力設計值計算公式 n = 1.2ng + 1.4nq = 1.27.01+ 1.41.62 = 10.68 kn；六、立桿的穩定性驗算:立桿的穩定性計算公式: 其中 n - 立桿的軸心壓力設計值(kn) ：n = 10.68 kn； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得