1代的步伐,成為目前建筑設計中一個重要的課題。并且,建筑離不開環境的制約,在整個設計過程中，我本著“安全，舒適，經濟計任務書的前提下，完成了建筑設計這一環2承載力特征值?aka（Kpa）地震烈度：7度，設計基本地震加速度為0.1g，Ⅱ類場地，設計地震分組為第一03因素決定的，本建筑物為教學樓，主要使用房間12634425165房間平面中門的最小寬度是由通過人流多少4樓梯間=0.22通常根據各種建筑物的使用特點和使用人數筑物中公共服務的衛生間應設置前室，這樣通向衛生間的走廊或過廳的衛生條件。為了在本設計中，每層大約有400人上課，按規范規定:走廊的應符合人流通暢和建筑防火要求，通常單股人流的通行寬度約為樓梯是房屋個層間的垂直交通部分，各樓層人流5奏韻律變化的感受效果。在本設計中，正立6200厚碎石或碎磚石灌M2.5號混合砂漿78cHRB335f=300N/mm2。yN=15×3×(×7.2+×3.0）=230KNAB、CD跨:h1==600mm取h1=600mmBC跨：在AB和CD之間，考慮到整體性，故也取h1=600mmEQ\*jc3\*hps36\o\al(\s\up11(1),2)9I=1.5I0I=2I02)2))04)0/lc0/l0/l101012)44bhc99101012345i圖52走廊、門廳、樓梯:上人屋面:梁自重0.3×（0.6-0.1）×梁自重0.2×（0.4-0.1）× 0.006×20=0.12樓梯板自重0.5×（0.074＋0.15＋0.074）×0.3×25÷0人造理石面層（0.3＋0.15）×0.336平臺梁兩端擱置在樓梯間兩側的梁上，計算長度取l重傳給橫向主梁的恒載，它們包括主梁自重、次梁自P2=(1.5×1.5×1/2)×4×3.567+1.58×3.0=202外縱墻線密度[（3.0×2.9-1.8×1.8）×2.21+1.8×P2=P3=(1.5×1.5×1/2)×4×3.567+1.58×3.0+7.05×3.Si采用分層法計算時，假定上下柱的遠端為固定時與P2=(1.5×1.5×1/2)×4×2.0+1.58×3.P2=(1.5×1.5×1/2)×4×0.3+1.58×3.0=6P2=(1.5×1.5×1/2)×2×2.0+(1.5×1.5×1/2)×2×2.5+1.58×3.層q12次5層q12次5對梁彎矩進行調幅，調幅系數為β,取0.8。力力NN54321力力403020102梁柱總計算長度度外墻7內7墻7合計樓梯面積:6.0×7.2+3.0×7恒載=樓梯恒載+樓板恒載:86.4×3.567×1.2+668.32×3.567=2753類別總計算長度墻計算高度墻厚計算值荷載標準值777樓梯面積:6.0×7.2+3.0×7恒載=樓梯恒載+樓板恒載:86.4×3.567×1.2+668.32×6.48=46is則zMuij=Vij（1-y）hn2層號hi/mKV∑DijDi/∑DijDiViyMc上Mc下Mb總54321層號hi/mKV∑DijDi/∑DijDiViyMc上Mc下Mb總54321層次AB,CD梁剪力計算BC梁剪力計算VB,C柱軸力計算M1M2lVA,DM3M4lA,D柱軸力B,C柱軸力5343332313kik4321gkHk54321層次Vi（KN）Δui（m）(Δu）i/hi54321)））MMMMk248277775005kM上M下lrbbbrrbbMuub//rbbb)bb43211.2*SGk+1.4*0.9*(SQk+SWk),1.2*SGk+1.3*SEk,1.35*SGk+1.4*(0.7*SQK+0.6*SWK),考慮到鋼筋混凝土結構具有塑性內力重分布vbvb層次截面位置GkQk5AB左MVAB中MAB右MV4MVMAB左MVAB中MAB右MV3MVMAB左MVAB中MAB右MV2MVMAB左MVAB中MAB右MVMVM層次截面位置GkQk1AB左MVAB中MAB右MVMVM層次截面位置GkQk5柱頂MNVM5.49柱底NV4柱頂MNVM4.5116.88柱底NV3柱頂MNVM11.28-6.719.92柱底NV2柱頂MNVM11.7420.7321.33柱底NV1柱頂MNVM-6.15 柱底NV層次截面位置GkQk5柱頂MNVM3.744.6420.1927.49柱底NV4柱頂MNVM3.204.4513.9123.3613.4922.62柱底NV3柱頂MNVM14.1623.3615.2825.21柱底NV2柱頂MNVM17.0927.80柱底NV1柱頂MNVM-1.83-6.8515.0123.38 柱底NV=0.151>0.15c=ηcb4321cMN=0.201>0.15c=ηc4321cMN梁內縱向鋼筋選II級熱扎鋼筋fy=fy，=300N/mm為fcmbf，hfh0-hf，/2）=1s=M/（fcmbf，h02）=149.79×106/14.3/2400/5652=0.014As=ξfcmbf，h0/fy=0.014×14.3×2400×565/300=311.6s=-M/（fcmbf，h02）As=ξfcmbf，h0/fy=0.046×14.3×300×565/300=369.12ms=-M/（fcmbf，h02）As=ξfcmbf，h0/fy=0.060×14.3×300×565/300=483.62m層次截面M或MξA'AAmin實配鋼筋AsKNgM5支A2Φ16(402)3Φ16(603)AB、CD跨間3Φ20(942)2Φ16(402)2Φ16(402)4支A2Φ20(628)3Φ16(603)AB、CD跨間3Φ18(763)2Φ16(402)2Φ16(402)3支A3Φ18(763)3Φ18(763)AB、CD跨間3Φ18(763)3Φ14(461)22Φ16(402)座支A3Φ20(942)B3Φ20(942)AB、CD跨間3Φ18(763)2Φ18(509)2Φ16(402)支A柱號層次fcMVNM/Vh0N/fcbhA543215B4321例：第5層A、D號柱：剪跨比：Mc/Vch0=83.36*103/軸壓比：N/fcmbh0=193.06*103/14.3/400/360=0.08<0.8i0is2i032ee0u=M/NM(kN.m)柱號ψll0a--5------4----AD3----2----1------5----4----BC3----2----1----cN=110.15KN<0.3fcmbh=0.3×14.3×4002/103=686.4vmin=λvfcm/fyv=0.06×14.3/210=0.Acor為箍筋包裹范圍內的混凝土核芯面積。柱柱54AAD21γREV/kNN/kN/kNVλvfc/fyv/%54444444244144力且都不可忽略，在本方案中，l02/l01=2.4，故屬于樓板采用C30混凝土，板中鋼筋采用I級鋼筋，板厚2=1/4=1.00x得2×2.03mx+2×2.03mx+yxx標準層LoxLoyαMxMyMx'Mx''My'My''pmxmy''區隔板A按塑性鉸線法計算彎矩表(x按塑性鉸線法計算彎矩表(x頂層LoxLoyαMxMyMx'Mx''My'My''pmxmy''區隔板Aox方向為例，截面有效高度h01=h-20=100截面標準層雙向板配筋計算實際配筋面積m跨中A區格Lox方向Loy方向Φ8@200(251)Φ8@200(251)Lox方向Loy方向Φ8@200(251)Φ8@200(251)Lox方向Loy方向Φ8@200(251)Φ8@200(251)Lox方向Loy方向A-BA-CB-DΦ8@200(251)Φ8@200(251)Φ8@200(251)Φ8@200(251)Φ8@200(251)Φ8@200(251)截面頂層雙向板配筋計算m實際配筋面積A區格Lox方向Loy方向Lox方向Loy方向Lox方向Loy方向Φ8@200(251)Φ8@200(251)Φ8@200(251)Φ8@200(251)Φ8@200(251)Lox方向Loy方向A-BA-CB-DΦ8@200(251)Φ8@200(251)Φ8@200(251)Φ8@200(251)Φ8@200(251)Φ8/10@200(322)踏步高度：h=0.15m，踏步寬度：b=0.30m，計算r2/2相對受壓區高度：ζ=0.151429配筋率告基礎埋深需在雜填土一下。取基礎混凝土的強度等級為C15，查GBJ1089，表d=1f=f+ηY(b-3)+ηY(d-0.5)kG22=ly基礎上部結構傳來的荷載與土壤凈反力的共懸臂部分凈反力平均值: 122由以上計算結果可得：比較A和A,應按A配筋,實際配10Φ14,A=1539mm2S,IS,IIIS,I取pn,II=2(pn,max+pn,min)算方法相同,可得Ⅱ-Ⅱ截面(柱邊)的計算配筋值AS,Ⅱ=385.3mm;ⅣⅣ截面(柱邊)的計算配筋值AS,Ⅲ=349.1mm由以上計算結果可得：比較A和A,應按A配筋,實際配10Φ14,A=1539mm2S,IIS,IVS,II22=3ll地基承載力驗算及柱邊基礎截面抗沖切驗算均滿足條件.AS,Ⅰ=2167.6mm;Ⅲ-Ⅲ截面(變階處)的計算配筋值AS,Ⅲ=1475.4mm;Ⅱ-Ⅱ截面(柱邊)的計算配筋值AS,Ⅱ=542.4mm;Ⅳ-Ⅳ截面(變階處)的計算配筋值AS,Ⅲ=464組設計方法對本工程進行結構設計。在計算過程中，充分利用了Excel進行計算及單向板板厚由h.＞1/40L來確定，雙向板板厚由h.＞1/50L來確計算梁、柱線剛度：在框架結構內力與位移計算橫向各層等效地震力，根據計算結果，必須恒載由構件自重、裝修等材料的重量，按一定的傳力途彈塑性材料，故應采用概念設計，這樣在地降低負彎矩，以減少配筋面積。此結構為現負彎矩及最大剪力作用處。在水平荷載作用下，都分別按各自規律布置進行內力分析，恒載，活矩為正；風載、地震荷載均考慮左右兩個方向，內力，最后在若干組不利內力中選取幾組最不柱的最大彎矩值出現在柱兩端，剪力和軸力抗震結構要求設計成延性結構，其結構應有在梁的配筋計算中，分為正截面計算和斜截面計大負彎矩、跨中最大正彎矩來配梁的縱筋。斜截面計算主要是取梁端最中發揮主要作用。例如，氯化入口，凍融破壞體范圍內發生的。啟動繼續進行，直到達到一個化學和電化學現象。對鋼筋混凝土領域的表現惡化的服務表現為特定的曝光條件，與符合規定的設凝土離子運動。目前的研究，形成了關于腐蝕氯長期是用于整個。包括普通硅酸鹽水泥的粘結劑（海洋公園公標本300300125毫米（厚）塊，對膠合板模板工作面已被投給了專有脫模劑測試期治愈。這組樣本有一個嵌入電極陣列，極的不銹鋼針（直徑1.2毫米這是包括長袖暴露無花果。11）電極陣列，鋼條，不銹鋼(?/s）的計算電極和濕度腔前鑄造和（b）測試示意圖安排在30和45表一混合OPCPFAGGBS20mm10mmFinesWRAw/bF7F283)3)GGBS270-1807003757453.600.443153PFA370160-6953456352.650.393358T.M.Chrispetal./Cement&ConcreteComposites2量，只有結果的選擇給出強調指出，可以從電子示。由于水是卷入部分涵蓋毛細飽和區，周期潤濕的部增加的一個特點，雖然這一增長突出隨深度和時間明顯鋒已進入了電場的影響，特別是電極之間的一對區侵入不大的地區將被檢測到。在第二的位置，在濕潤鋒已推最終使濕潤鋒與電極接觸。最后，在第四的位置，在濕在學習的深度有關的回應，但以目前的信息，通過觸標本。由于干燥涉及到內部暴露的表面，水周期混合區域。在最后吸收周期，對流層，最終減少水化等如上所述微觀變化的情況下產生的。水的進入樣的過程相對迅速，在確定后干燥時期的對流區的實圖7列出電反應正不斷從潮濕固化脫模時產生的標本。曲線是隨著時間的導電性降低，尤其是煤灰混合解釋。有意思的是相關方面作出的反應，在最初42天內，按照在經歷周期分別獲得50毫米的水平。這證實了上述說法，在這個深度的反應在這個階段，反映了水化作用。有趣的是，氯化鈉暴露樣本顯示低增益體積比有幾個進程將影響傳導性，因此，數控：水水平的功能。如果飽和度波動由于干濕循環，電））各自的下一個電極深度對足夠數量的立場，以增加導電測量（電導率在這種情況下）在具體的可以用來研究布范圍混凝土耐久性。此外，導電參數的正常化，是為了研究水和離子侵入的影響。通過研究電導率剖面，為了吸收前和吸收后，減少。從長遠來看，減少了作為水化電導率的影響，對系統連接的孔隙飽和隙流體電導率（2048名入侵離子濃度）將主導測量導電性。這一點特別明顯是受到[1]FiggJW.Methodsformeasuringtheairandwaterpermeabilityofconcrete.MagConcrRes1973;25(85):2Methodfordeterminationofwaterabsorption,1983,4p.[3]DhirRK,HewlettPC,ChanYN.Near-surfacecharacteristicsofconcrete:assessmentanddevelopmentofinsitutestmethods.[4]HallC,YauMHR.Watermovementinporousbuildingmaterials–IX:thewaterabsorptionandsorptivityofconcretes.[5]MeletionCA,TiaM,BloomquistD.Developmentofafieldpermeabilitytestapparatusandmethodforconcrete.ACIMaterJRecommendationsforthedeterminationoftheinitialsurfaceabsorptionofconcrete,1996,14p.[7]WilsonMA,TaylorSC,HoffWD.Theinitialsurfaceabsorptiontest(ISAT):ananalyticalapproach.MagConcrRes1998;[8]BasheerPAM.Abriefreviewofmethodsformeasuringthepermeationpropertiesofconcreteinsitu.ProcInstCivEng(London,UK):BuildStruct1993;9[9]BlightGE,LampacherBJ.Applyingcovercreteabsorptiontesttoin-situtestsonstructure[10]ClassiePA,ElsayadHI,ShaabanIG.Testmethodsformeasuringfluidtransportincoverconcrete.ASCEJMaterCivEngdegradation.ReportBE95-1347/R4-5,1998,December,174pp[ISBN9037604447].environmentalactionsonconcretestructures.ReportBE95-1347/R3,1999,March,273pp[ISBN9037604005].[13]BracsG,BalintE,OrchardDF.Useofelectricalresistanceprobesintracingmoisturepermeationthroughconcrete.JAmerConcr[14]SriravindrarajahR,SwamyRN.Developmentofaconductivityprobetomonitorsettingtimeandmoisturemovementinconcrete.ASTM,Cem,ConcrAggregates1982;4(2):73–80.[15]Schie_lP,RaupachM.NewapproaProceedingsoftheConcreteacrossBordersConference,vol.1,[16]McCarterWJ,EmersonM,EzirimH.Propertiesofconcreteinthecoverzone:developmentsinmonitoringtechniques.Mag[17]McCarterWJ,BrousseauR.The