{水利工程管理}渡槽畢業設計水利畢業樣本)1+800，竣蓮河水庫灌區續建配套與節水改造規劃成果(2003III3河上建考賽施干砌石壩,壩高15m,壩長450m,是文獻記載最早的壩,并建渠道和公元前700余年,亞美尼亞已有渡槽。公元前703年,亞述國王西拿基??(Sennacherib483km21m,9m,20052000年。或說公元前2461999120/s,為預126m。2002UUU209075.2m50.4m12.4m構組成。1990號預應力混凝土,鋼材采用高強鋼絲、低合金鋼等。采用這種材料后一是降低混凝土槽身的壁厚,能使混凝土的壁厚由過去的幾十厘米減為十幾厘米;其次由于渡槽槽身構件采用預應力工藝處理后,使渡槽在結構上發生了質的變化,抗裂性、抗震性和剛度大大提高,克服了鋼筋混凝土過早出現裂縫的弱點,充分發揮了高強鋼材的潛力,渡槽的斷面和變形也相對減少,而跨度卻可顯著地增大。從施工方法角度出發,渡槽越來越趨于裝配式,由于灌溉及用水事業的發展以有利于農村小型工地的運輸和裝配。從施工工藝方面,預應力施工工藝逐漸廣泛地被采用,槽身的張拉,小型殼槽則采用先張法,即在預制廠內固定的臺座上成批張拉高強鋼絲或鋼絞線,大型槽身則采用后張法施工,以構件本身為臺座。在采用裝配式渡槽方面,由于吊裝技術1973200t,50m。結構型式的研究;應用先進理論和先進手段進行結構型式優化設計;材料及施工技術的改進等。如斜拉式及懸吊式這類跨越能力最大的渡槽型式的研究;過水與承重相結合的合理結構型式的研究;利用電子計算技術及先進設計理論優選結構型式的研究;早強快干混凝土和鋼纖維混凝土等材料以及新型止水材料的研制應用;構件預制工廠化及大型機械吊裝等,有的已在逐步開展，有的在探索中,但是1.11-2：（M151.7白蓮河龍潭沖（拱式）白蓮河龍潭沖（拱式）1.81.5m20cm，側墻和底板的連接處加設角度為的貼角。0.1m寸：高*寬=10cm*10cm3-1該渡槽屬于Ⅲ級水工建筑物，采用C25=1.0，ψ=1.0，承載能力極限狀態使得機構系數=1.20，分項系數=1.05，可變荷載分項系數=1.20永久荷載設計值=永久荷載分項系數×永久荷載標準值（其中槽身斷面面積槽身自重標準值槽身自重設計值過水斷面面積設計水深時值水重標準值（按加大流量時進行計算可變荷載設計值=可變荷載分項系數×可變荷載標準值（其中人群荷載：人群荷載設計值15m，50cm，（15-1）=14.7m，B=4m，l/B=14.7/4=3.675，因此可按梁法計h=10+10=20cm，H=3.3m，翼緣的計算寬度等于與腹板厚度3300*400mm（3.2。側墻高度較大時，沿墻壁配置Φ6～Φ12的縱向鋼筋，其間距不宜大于30cm；h＝1.71mm，b＝0.3md=20mm，鋼筋兩排布置，所以鋼筋合理作用點到梁受拉邊緣的距離已求得Φ忽略補角的作用，將斷面簡化為如下圖（3.3）3.3A0C25，鋼筋為Ⅱ級鋼筋=1/3*400*+1/3*400+1/12*（4000-400）+（4000-短期組合式中--為構件受力特征系數，本構件取—為鋼筋表面形狀系數，0.3mm，0.25mm。1/53m2設計值、側墻上水壓力（水壓力呈三角分布，滿槽時底端有最大壓力自重標準值自重設計值3.43.6Q-橫向結構剪力圖（kN）3.7N-橫向結構軸力圖使用力學求解軟件，求的橫向結構內力簡圖如上圖（3-5、3-6、3-12319.-4.0-20.19.-3.0-419.3.0-28.19.4.0-、底板配筋與抗裂校核：（按底板中部彎矩配筋采用C25混凝土，＝12.5N/mm2，Ⅱ級鋼筋，==310N/mm2，M=144.98kN.m，c=30mmd=12mm由上式得=＜0，ε=1-4φ28+8φ（=4499）0.30，0.25（mm。正截面：鋼筋保護層厚度c=30mm，預估鋼筋直徑d=12mm配筋率：ρ===0.7％＞=0.2％，4φ16+2φ18（=1313）斜截面：驗算貼腳頂端處截面的裂縫，先考慮短期組合，由于只有活載，則=M/=92.952kN.m，M0.30，0.25（mm。M=28.84kN.m，N=19.17kN。拉桿所承受的剪力很小，可不進行斜截面強度計算。鋼筋保護層厚度c=25mm，預估鋼筋直徑d=10mm，則有=M/N=28.84/19.17=1.50m=1500mm，η。=，=1.15-hB==2.72，則取==，式中=η-h/2+=1550-===4060，由于計算單元寬b=3m，含拉桿兩根，故每根鋼筋面積為==4190/2=2030配筋率：ρ===1.9％＞=0.2％，滿足要求8m180m，拱墩臺及排架基礎墩均采用漿砌石重力墩。槽下兩岸墩間C25。白蓮河龍潭沖（拱式）白蓮河龍潭沖（拱式）C25。Lf/Lb/LLL=87m，（其中兩跨連接處3m）15m1/6，f=14.5mb/Lb4mH，進一步計算設計條件下通過排架??柱傳給拱肋的15m，1/800-------邊=1.0m，排架截面每隔4.0m設置一根橫梁，梁高=0.5m，梁寬=0.4m，牛腿h=1.0m，θ=，c=0.5m。4.2.3.3、排架自重（0）4-2A作用于槽身的風荷載強度標準值按下列公式（4-4）=（4-式中：W035kg/m2（0.35kN/m2；1-61.70，1.74；μt1.2,；βzT1，T1（4-5）計算：（mM--為擱置于排架頂部的槽身質量(空槽情況)或槽身及槽中滿槽水的總質量（kg（N/m2（4J=（1.0×0.3/12+1.0×0.4×2.47522=4.91m4；（m2，A=2×1.0×0.4=0.8m2；（kg/m3（4-4）B、作用于排架的橫向風壓力（0由于排架兩??4m4可取各參數的值為：μs=1.4，μz=0.9，μt=1.2，βz=1.45，A=(+)/2-=/2-EA2=2.8×1010×0.5×0.4=0.56×1010+N；（2）（4）4-30（滿槽）129-700.4.-73.-4-4（2）4-40（空槽）1211-1448..0.0-、??正截面：??h=400mm，b=1000mm，選用Ⅱ級鋼筋，ft=310N/mm2由于渡c=c′=35mm且鋼筋布置一排，所以受力鋼筋合力作用點到梁受拉邊緣的距離l0=0.7H=0.7*15.5=10.85m，計算高度=h-a=400-43=357mm=1.15-0.01/h=1.15-由于風荷載方向的不確定性，??e=η+-a=320+400/2-（=3223，ρ===0.805％＞=0.20％，斜截面φ4φ16（=804）斜截面：φ、排架一端槽身已就位，另一端尚未吊裝的情況（無水N=1.3×545.625=709.315kNe0=500mm。===2.94，1=1.15-0.01/h=1.15-由于施工順序的不確定性，??e=η+-a=537.5+1000/2-3-1φ=0.96，As′=3223mm2，則有：N=(1091.25+1745.1)/2=1418.175kN，ml=87m，f=14.5m，可計算：4.3.7、支座設計（012槽身自重等恒載反力N=15*67=1005P=（4.4.4.2h=0.6*329=197.4cm，則在豎向靜活=0，徐變系數Ψ=2，支座厚度，由上面計算可知很小，可予以不計。所以2mm，則支座h=36+5*3=51mm（3mm。、槽臺設計（0120C104-7