-40-成都方向前方1000米道路施工5成都方向前方1000米道路施工5前方300米左側變換車道前方500米變換車道左側變換車道右幅變換車道前方300米右幅變換車道前方500米右幅變換車道前方1000米道路施工530反光路錐加密60限速解除60前方2000米道路施工60前方2000米道路施工反光路錐30600S108省道S108省道臨時便道,緊急事件應急通道K打旗手太陽能導向燈太陽能導向燈旗手預留行車道永川方向預留行車道預留行車道預留行車道減速帶減速帶作業區域為：橋梁兩側各50米作業區域為：橋梁兩側各50米圖3門洞行車效果圖正視圖現澆箱梁支架驗算一、滿堂支架驗算（一）、驗算對象：該驗算采用箱梁墩頂橫隔梁處最大荷載作為驗算截面。（二）、驗算項目：1、竹膠板強度及剛度2、10×10cm橫方木強度及剛度3、15×10cm縱方木強度及剛度4、支架的強度、穩定性及剛度5、地基應力計算及地基沉降量的驗算（三）、荷載標準值計算：1、模板、支架自重、桿件：竹膠板：q1＝0.3KN/m2方木：q1’＝0.04KN/m2扣件桿件:q1"＝1.13KN/m22、新澆筑鋼筋砼：按梁端橫隔板、腹板處，最不利計算：q2＝1.7×26÷1×1.2=53.04KN/m23、施工人員和施工料、具等行走運輸或堆放的荷載：取q3＝2.5KN/m2；4、振搗砼時產生的荷載：對水平面板取q4＝2.0KN/m2（四）、竹膠板強度及剛度驗算：1、計算模型：竹膠板計算模型取跨度為1米的兩端簡支梁進行檢算，計算范圍為1×1米。2、荷載計算：qmb1＝（0.04+0.3+53.04+2.5+2.0）×0.3＝17.364KN/m3、截面參數計算：I=bh3/12=1000×183=486000mm4W＝1/6bh2＝1×1.0×0.0182/6＝5.4×10-5m34、內力計算：Mmax＝1/8(qmb1·l2)＝1/8×17.364×0.32＝0.195KN·m5、強度計算：σ＝Mmax/W＝0.195×103/(5.4×10-5)×10-6＝3.6Mpa<［fw竹膠板］＝15Mpa強度滿足要求！6、剛度計算：f=(5qmb3l4)/(384EI)=5×17.364×3004/(384×5000×486000)=0.75mm<〔f〕=75mm剛度滿足要求！（五）、橫向方木驗算：（10×10cm）1、計算模型：方木排距根據采用的模板剛度來確定，本工程竹膠板規格為2.44×1.22m，方木凈距按30cm。計算模型取跨度為60厘米的兩端簡支梁。10*10cm方木受力圖2、荷載計算：q=(0.04+0.3+53.04+2.5+2)×0.3=17.364KN/m23、截面特性計算：I＝＝＝833.3cm4＝8.33×106mm4W＝＝＝166.7cm3＝1.667×105mm34、內力計算：M1＝＝＝0.78KN·mQ1===5.2KN5、強度驗算：σ＝＝＝4.68MPa＜［fW方木］=14.5MPaτ＝＝＝0.78Mpa＜［fV方木］=1.5Mpa6、剛度計算：經驗算：10×10cm方木強度、剛度均滿足使用要求。（六）、縱向方木驗算：（15×10cm）1、計算模型：縱向方木列距由其所承擔的橫向方木的剛度控制，沿順橋向的跨距由其本身的剛度控制，本項目立桿的橫向間距為60×90厘米，因此，按計算跨墩為90厘米的簡支梁進行驗算，計算范圍為0.6米×0.9米。15*10cm方木受力模型2、荷載計算:qzm1＝(0.04+0.3+53.04+2.5+2)×0.6＝34.728KN/m3、截面特性計算：I＝＝＝1250cm4＝1.25×107mm4W＝＝＝250cm3＝2.5×105mm34、內力計算：M＝＝＝3.52KN·mQ＝0.5×q1·l＝0.5×34.73×0.9＝15.63KN5、強度驗算：σ＝＝＝14MPa＜［fW方木］=14.5MPa(東北落葉松強度設計值)經驗算：15×10cm方木強度滿足要求！6、剛度計算：經驗算：15×10cm方木剛度滿足使用要求！（七）、扣件立桿驗算：1、計算模型：計算單元取立桿中心1.2米范圍內的荷載進行計算。由于考慮到腹板處受力較大，故將腹板處立桿加密為0.6×0.6m的間距，即橫橋向間距為0.6m,順橋向間距為0.6m；其頂托、底托外露長度不得大于10cm；在離地30cm處必須設置一道“掃地”橫桿；其受力簡圖如下：2、荷載計算：P1＝(0.3+0.04+1.13+53.04+2.0+2.5)×0.6×0.6＝21.24KN3、立桿強度計算分配到每根扣碗桿件立桿的荷載：N=P=21.24KN<［N］=30KN滿足扣件桿件豎向步距為1.2m的承載力要求！4、立桿穩定性驗算:每根立桿承受軸向壓力N=21.24KN，取豎向間距L0＝1.2m，驗算立桿的穩定，按進行驗算，ф48×3.5mm鋼管環形截面面積根據《鋼結構設計規范》規定，屬于b類截面。由λ=76.05查表，將以上各值代入下式即得：經計算滿足穩定性要求！（八）、支架穩定性驗算：支架體系采用60×60cm的布置結構（按最不利計算），根據《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范》有關支架立桿的穩定性計算公式：N/(фA)+MW/W≤f1、N值的計算：由《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011，5.2.7組合風荷載時的立桿軸向力設計值計算公式N=1.2（NG1K+NG2K）+0.9×1.4∑NQK支架自重產生的軸向力標準值：立桿高度7m，每根立桿配90、60橫桿各9根，90橫桿重量為3.63kg，60橫桿重量為2.47kg，每根立桿重量為51.93kg，頂托重量8.31kg，底座8.5kg，因此，NG1K=9×（3.63+2.47）+51.93+8.31+8.5=1.21KN結構自重產生的軸向標準值：NG2K=0.9×q2=0.9×53.04×0.6×0.6=19.1KN施工荷載產生的軸向標準值總和：∑NQK=（q1+q1’+q1"+q3+q4）×0.6×0.9=(0.3+0.04+1.13+2.5+2)×0.6×0.9=3.22KN則：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.9×1.4∑NQK=1.2×（1.21+19.1）+0.9×1.4×3.22=28.43KN2、ф值計算：長細比：λ=l0/il0=kμ（h+2a）（k為立桿計算長度附加系數，根據《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011，表5.3.4等k=1.155；μ為單桿計算長度，a為立桿伸出頂層水平桿中心線到支撐點的長度，參考《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范》附錄C表C-2得μ=1.257；h為步距=0.6m，a=0.3）回轉半徑i=√D2+d2/4=15.8mm=0.0158m由此得：λ=l0/i=kμ（h+2a）/i=1.155×1.257×（0.6+2×0.3）÷0.0158=110.3查《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范》附錄C表得：λ=110.3時，ф=0.4963、A值計算：A=л（D2-d2）/4=489mm24、MW值計算：查《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011，5.2.9得MW=0.9×1.4×MWK=0.9×1.4×WK×la×h2/10WK=0.7uz×us×w0uz風壓高度變化系數，參考《建筑結構荷載規范》表8.2.1得uz=1us風荷載腳手架體型系數，查《建筑結構荷載規范》表6.3.1第32項得：us=1.3w0基本風壓，查《建筑結構荷載規范》附表D.4w0=0.25KN/㎡故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1×1.3×0.25=0.2275KNla立桿縱距0.6mh立桿步距0.6m故：MW=0.9×1.4×WK×la×h2/10=0.01KN5、W值計算：查《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011，附錄B表得W=5.08cm3=5.08×10-6m3則：N/(фA)+MW/W=28.43/（0.496×4.89×10-4）+0.01/5.08×10-6=1.19×105KN/㎡查《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-2011，5.1.6表得，f=2.05×105KN/㎡N/(фA)+MW/W≤f，因此，支架穩定性滿足要求（九）、地基承載力驗算：根據支架穩定計算中數據，每根立桿的支架重量1.21KN，結構自重19.1KN，立桿底托寬度12㎝×寬12㎝，所以基礎底面最大荷載為：P1=（19.1+1.21）/（0.12×0.12）=1.41Mpa基礎底面下澆注15cm厚C25素混凝土和換填50cm中風化巖（承載力約150Kpa）。P1<25（砼強度），因此荷載能傳遞至下層地基。立桿間距0.6×0.6m，P2=（19.1+1.21）/（0.6×0.6）=56KpaP2<150Kpa（地基承載力），因此滿足要求。二、門洞驗算門洞為單雙門洞，凈寬為4.5m，采用單根工字鋼跨門洞,縱梁跨度為5.3m，按簡支形式計算。1、I40A縱向工字鋼驗算：40A工字鋼特性如下：彈性模量E=2.1×105MPa單位重量：67.56Kg/m慣性矩Ix=21741cm4Sx=631.2cm3Ix:Sx=344.4mmδ=10.5mm彎曲應力[σw]=145MPaWx=1085.7cm3剪應力[г]=85MPaC50鋼筋混凝土密度：ρ≈26KN/m3；具體驗算過程如下：（1）、恒載：鋼筋混凝土自重為：鋼筋混凝土密度采用26KN/m3，安全系數取1.2。全斷面面積為12.25㎡，工字鋼間距0.6m，按最不利單根工字鋼支撐全斷面計算，每根工字鋼上荷載為：12.25×26×0.6×1.2=229.3KN。箱梁底寬6.5m，因此q砼=229.3÷6.5=35.28KN/m（2）、竹膠板、U托、方木：竹膠板取0.5KN/m2，方木取1KN/m2，U托、碗扣支架平均每米3根，合計0.3KN/m2三項合計取（3）、40A工字鋼：理論重量：67.56kg/m，間距60cm，截面每延米自重為：（4）、施工荷載包括施工人員和施工材料機具行走和堆放荷載標準值以及振搗荷載：取每平方米為2.0kPa。計算寬度約為圖中陰影部分的底面長度，則每米荷載為：則工字鋼最不利均布荷載為以上各荷載總和：按簡支計算：總彎矩：M=1/8ql2=1/8×38.24×5.32=134.3KN·M（按5.3最不利情況計算）彎矩正應力：σ=M/W=134.3×103/1085.7×10-6=123.7MPa＜145MPa剪力：Qx=0.5ql=0.5×38.24×5.3=101.34KN最大剪應力：τmax=（Qx×Sx）/（Ix×δ）=（101.34×631.2）/（21714×10.5）=28MPa＜85MPa跨中撓度：?=5qL4/384EIx=(5×38.24×103×5.34)/(384×2.1×1011×21714×10-8)=8.6mm＜4800/400=12mm所以選用的40A工字鋼作為能滿足抗彎強度、抗剪強度、跨中撓度的要求。2、人洞位置碗扣支架驗算：（1）、恒載：鋼筋混凝土自重為：鋼筋混凝土密度采用26KN/m3，安全系數取1.2。人孔位置工字鋼范圍2.2m，2.2m箱梁重量（斷面面積為12.25㎡）為：12.25×26×2.2×1.2=840.84KN。碗扣支架一側受力為840.84÷2=420.42KN/m（2）、竹膠板、U托、方木：竹膠板取0.5KN/m2，方木取1KN/m2，U托、碗扣支架平均每米3根，合計0.3KN/m2碗扣支架一側受力1.8×2.2×11.75÷2=23.27KN（3）、40A工字鋼（67.56kg/m）：門洞位置工字鋼40根，碗扣支架一側受力67.56×2.2×40÷2=29.73KN：（4）、施工荷載包括施工人員和施工材料機具行走和堆放荷載標準值以及振搗荷載：取每平方米為2.0kPa。計算寬度約為圖中陰影部分的底面長度，則每米荷載為：碗扣支架一側受力2×2.2×11.75÷2=25.85KN：則工字鋼最不利均布荷載為以上各荷載總和：碗扣支架間距0.3m，共3排立桿，每排25根，共75根。499.3÷75=6.7KN<30KN（單根立桿受力30KN），滿足要求。3、I36A分配梁的設計驗算：其特性如下：彈性模量E=2.1×105MPa、單位重量：60Kg/m、慣性矩Ix=15796cm4、Sx=508.8cm3、Ix:Sx=310.45mm、δ=10mm、彎曲應力[σw]=145MPa、Wx=877.6cm3、剪應力[г]=125MPa。以門洞中間跨處分配梁受力為最不利位置計算，跨度2m：（1）、恒載：鋼筋混凝土自重為：鋼筋混凝土密度采用26KN/m3，安全系數取1.2。雙門洞中間跨處承擔約3.5m箱梁重量（斷面面積為12.25㎡）為：3.5×26×12.25×1.2=1337.7KN。箱梁底寬6.5m，工字鋼上荷載q砼=1337.7÷6.5=205.8KN/m。（2）、竹膠板、U托、方木：竹膠板取0.5KN/m2，方木取1KN/m2，U托、碗扣支架平均每米3根，合計0.3KN/m2三項合計取（3）、36A工字鋼：理論重量：60kg/m，截面每延米自重為：（4）、施工荷載包括施工人員和施工材料機具行走和堆放荷載標準值以及振搗荷載：取每平方米為2.0kPa。計算寬度約為圖中陰影部分的底面長度，則每米荷載為：則工字鋼最不利均布荷載為以上各荷載總和：最大彎矩：M=1/8ql2=1/8×219.7×22=109.85KN·M彎矩正應力：σ=M/W=109.85×103/877.6×10-6=125MPa＜145MPa剪力：Qx=0.5ql=0.5×219.7×2=219.7KN最大剪應力：τmax=（Qx×Sx）/（Ix×δ）=（219.7×508.8）/（15796×10）=70.8MPa＜85MPa跨中撓度：?=5qL4/384EIx=