目錄TOC\o"1-1"\h\z\u一、編制依據 2二、工程概況 2三、防護方案涉及范圍 3四、施工準備 3五、重要施工方法： 4六、安全文明施工措施 14七、文明施工規定 16一、編制依據序號名稱編號1《8#安頓房等10項結構施工圖紙》2《8#安頓房等10項施工組織設計》3建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130—20234建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80—20235建筑施工安全檢查標準JGJ59—20236北京市建筑工程施工安全操作規程DBJ01—62—20237建筑施工手冊（1—4冊）（第四版）8簡明施工計算手冊9實用建筑施工安全手冊10建筑施工腳手架實用手冊二、工程概況1、工程簡介工程名稱8#安頓房等10項（房山新城良鄉組團（梅花莊舊村改造項目南區）08-05-01、08-05-03地塊限價商品住房項目）工程地址北京市房山區良鄉鎮梅花莊村,多寶路南側陽光北大街西側建設單位北京首開晟安頓業有限責任公司設計單位北京天鴻圓方建筑設計有限責任公司監理單位北京大正建設監理有限公司質量監督單位房山區建筑工程質量監督站施工總承包單位中城建第五工程局集團有限公司協議工期2023年1月1日-2023年10月31日三、防護方案涉及范圍考慮工程特點規定，本工程需要涉防護的部位涉及以下方面:地建筑物四周防護；樓出入口防護；電梯、樓梯、施工洞防護及配電箱防護。四、施工準備4.1、材料準備：4.1.1、Φ48mm×3.6mm架子管及配套扣件，立桿、大橫桿長度為4～6m，小橫桿長度為1.2～2m。鋼管應涂刷防銹漆；4.1.2、250×250mm木質腳手板，板長3～6m，寬度不小于150mm，其材質應符合《木結構工程施工及驗收規定》二等材的規定，腳手板的兩端應采用直徑為4mm的鍍鋅鋼絲各設兩道箍。保證材質符合規定，不得有缺陷和裂紋；4.1、3、綠色密目安全網；4.1.4、扣件：連接扣件有直角扣件、旋轉扣件和對接扣件三種。扣件必須用機械性能應符合相關技術規范；附件（T形螺栓、螺母、墊圈）所采用的材料應符合《普通碳素結構鋼技術條件》中A3的規定；螺紋要符合《普通螺紋》的規定；墊圈要符合《墊圈》的規定?？奂荒苡辛鸭y、氣孔、疏松、砂眼等鑄造缺陷?？奂c鋼管的貼合面要接觸良好，扣件夾緊鋼管時，開口處的距離要小于5mm。4.1.5、搭設前對進場的腳手架桿配件進行嚴格檢查，嚴禁使用規格和質量不合格的桿配件，腳手架的構配件（加工應符合產品的設計規定、保證能可靠連接），鋼管采用鍍鋅鋼管，鋼管端部切口應平整，嚴禁有明顯變形、裂紋和嚴重銹蝕的鋼管；連接件要使用與鋼管徑相配合的，符合現行標準的可鍍鋅鑄鐵扣件，嚴禁使用加工不合格、銹蝕和裂紋的扣件；腳手板兩端用10#鉛絲捆緊，嚴禁使用有扭紋、破裂的木板。4.2、人員準備：現場管理：周樹民技術負責：焦中紅現場安全：李賢文、王振泉勞務隊架子工長：劉解寶架子工：15人4.3、作業條件：搭設前由工程部組織操作人員進行技術和安全交底，保證工人思想重視，嚴格按照技術交底規定施工。五、重要施工方法：5.1外墻腳手架防護5.1.1、建筑物高度為16.7米，搭設總高度為18～19米之間，采用落地式雙排扣件鋼管腳手架，搭設時間在建筑物四周肥槽回填完畢后。腳手架的搭設場地進行平整、按照設計規定對回填土進行分層夯實，并設立排水措施（腳手架部位比室外自然地坪高150mm。然后按照構架設計的立桿縱距La=1.0m和立桿橫距Lb=1.05m進行放線定位，距建筑物外皮0.3m，腳手架底部設立鋼支座并滿鋪松木板。每排立桿下設50×250×1500松木板。5.1.2、內排腳手架距建筑物外皮0.3m，立桿橫距1.05m，立桿縱距1.0m，腳手架步距1.5m，小橫桿間距1.0m。5.1.3、搭設程序基本搭設順序：放置縱向掃地桿，自角部起依次向兩邊樹立底（第一根）立桿，底端與縱向掃地桿扣接固定后、裝設橫向掃地桿并也與立桿固定（固定立桿底端前，應吊線保證立桿垂直），每邊豎起3至4根立桿后，隨即裝設第一步縱向桿（與立桿扣接固定）和橫向平桿（小橫桿靠近立桿并與縱向平桿扣接固定）、校正立桿垂直和平桿水平使其符合規定后，按照40至60N·m力矩擰緊扣件螺栓，形成構架的起始段。按照上述規定依次向前延伸搭設，直至第一步架交圈完畢。交圈后，再全面檢查一遍構架質量和地基情況，嚴格保證設計規定和構架質量，隨架子搭設設立連墻件。按第一步架的作業程序和搭設規定逐步搭設，隨搭設進程及時裝設連墻件和剪刀撐。-5.9～-3.6裝設作業層間橫桿（在構架橫向平桿之間加設的、用于縮小鋪板支承跨度和橫桿）、鋪設腳手板和裝設作業欄桿、擋腳板或圍護、封閉措施。-5.9～-3.65.1.4、在結構施工過程中在結構東南角搭設“之”字形的斜道，由于在施工中的荷載不大，可按常規方法搭設，不必計算,按照以下原則進行搭設，運料斜道寬度不應小于1.5米，坡道寬度不應大于1:6，人行斜道寬度不應小于米，坡道不應大于1:3，護欄高度不小于1.2米。5.1.5、構造規定（1）搭設前對進場的腳手架桿配件進行嚴格檢查，嚴禁使用規格和質量不合格的桿配件腳手架的構配件（加工應符合產品的設計規定、保證能可靠連接）：鋼管采用焊接鋼管，鋼管端部切口應平整，嚴禁有明顯變形、裂紋和嚴重銹蝕的鋼管；連接件要使用與鋼管徑相配合的，符合現行標準的扣件，嚴禁使用加工不合格、銹蝕和的裂紋的扣件；腳手板50×250松木板，兩端用10～14號鉛絲捆緊，嚴禁使用有扭紋、破裂的木板。（2）腳手架的搭設作業，必須在統一指揮下嚴格按照規定程序進行：按施工設計放線、鋪墊板、設立底座或標定立桿位置；周邊腳手架應從一個角部開始并向兩邊延伸交圈搭設；應按定位依次豎起立桿，將立桿與縱、橫向掃地桿連接固定，然后裝設第1步的縱、橫向平桿，校正立桿垂直之后予以固定，并按此規定繼續向上搭設；剪力撐、斜桿等整體拉結桿件和連墻應隨搭升的架子一起及時設立。（3）在腳手架立桿底端上200mm處遍設縱向，橫向掃地桿，并與立桿連接牢固。（4）雙立桿的部分左、右、上、下立桿與平桿的接頭位置要互相錯開，同時置于不同的構架框格內。（5）連墻點設立應均勻分布，豎向間距4500mm，水平間距4500mm，可以允許有微量的調整，盡量避免引起桿件和整架的顯著變形。（6）外側面在兩端、轉角及中間間隔不超過15米的立面上設立一道剪刀撐，并由底到頂連續設立，按45°～60°搭設，斜桿應與腳手架基本構架連接，沿腳手架長度間隔不大于15m設立，剪刀撐應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心至主節點的距離不應大于150mm。（7）腳手架頂層連墻點之上的自由高度大于6m時，采用臨時撐拉措施。（8）腳手板的鋪設應符合以下規定腳手板應鋪平、鋪穩，必要時應予以綁扎固定；腳手板采用對接平鋪時，在對接處，與其下兩側支承橫桿的距離應控制在200-300mm之間；腳手板采用搭設鋪放時，其搭接長度不得小于200mm，且在搭接段的中部應設有支承橫桿。鋪板嚴禁出現端頭超過支承橫桿150mm以上未作固定的探頭板。長腳手架采用縱向鋪設時，其下支承橫桿的間距不得大于1.0m。（9）工人在進行搭設作業時，工人必須帶安全帽和佩帶安全帶，不得單人作業。在搭設的過程中不得隨意修改設計。（10）大小橫桿的接頭，詳見附圖。5.1.6、13#樓北側靠近深基坑，此處在基礎筏板時預埋≧12的鋼筋吊環，間距1米，內錨固2米，外挑1.2米，立桿的縱距為1m，立桿的橫距為0.9m，立桿的步距為1.5m；內排架距離墻長度為0.25m；內排架距離墻長度為0.25m；根據臨近深基坑專家論證，施工至地上2層時停工，待臨近車庫完畢并回填完畢后再進行2層以上結構施工，因此，搭設高度≦8米，待車庫回填完畢后，此部位外加重新搭設。，如圖所示5.2、基坑防護：5.2,1、本工程基坑開挖深度為1～2米，開挖后，立即做好防護，防護欄桿設立如下：（1）、本工程基坑施工周期較短，基礎竣工后即拆除土方回填，因此現場采用￠48×3.5mm鋼管搭設，以扣件固定。（2）、防護欄高度為1,2米，橫桿3道，下桿離地高度50mm，中間離地0.5米，上桿離地高度1.2米，立柱間距2米，立柱離邊坡距離≧0.5米。（3）、防護欄桿必須自上而下用安全立網封閉。（4）、所有護欄用紅白油漆刷上醒目的警示色，鋼管紅白油漆間距為200mm，在基坑長邊設立安全通道，并在欄桿上懸掛提醒標志，護欄周邊懸掛“嚴禁翻越”、“當心墜落”等警告標志?；臃雷o效果圖5.3、出入口防護：5.3.1、出入口防護：在樓的出口設立一個進入樓內的通道，出入口搭設長6m高3m寬3m的防護棚，上鋪雙層5cm厚腳手板，兩側掛密目網。通道的技術措施如圖：5.4、洞口、臨邊防護措施：5.4.1、孔洞防護：通風道洞口上鋪竹膠板將洞口蓋嚴，用鐵絲與鋼筋頭拉結緊固。如圖：較小的洞口必須用堅實蓋板蓋嚴5.4.2、孔洞超過50cm以上的綁兩道護身欄，掛水平網。5.5、電梯井口防護電梯口防護門高度1.2m，電梯井口設立格柵門（格柵網格不大于100mm），柵門下口設擋腳板，擋腳板高200mm，涂刷黃黑相間油漆。在電梯井內每隔兩層（不大于10m）設立一道平兜網，網內無雜物，網與井壁間隙不大于100mm。5.6、樓梯防護5.6.1、樓梯通道采用直徑48毫米的鋼制腳手管搭設，平行于踏步梯段設立兩道防護欄桿，間距800mm，欄桿長度與梯段長度相匹配，定尺加工，立桿水平間距不大于2m，與結構休息平臺頂緊不隨意晃動，腳手管涂刷紅白相間警示油漆。5.6.2、樓梯口與梯段邊必須安裝防護欄桿，兩樓梯段中間間隙大于150mm時，應做全封閉防護。樓梯防護做法示意5.7、臨邊防護5.7.1、建筑物周邊及高度不大于5.7.2、防護欄桿由上、下兩道橫桿及欄桿柱組成，上橫桿離地面高度為1.05m～1.2m，下橫桿離地高度為0.5m～5.7.3、欄桿立桿與橫桿的連接應符合規范規定，防護欄桿必須自上而下用密目網封閉，欄桿下方必須設立固定的高度不低于5.7基坑臨邊防護做法示意5.7.5、結構周邊部分運用原設地錨綁兩道水平護身欄，并搭設斜向支撐間距2m,高度不低于1.2施工面有網片架防護，施工面下面的各層隨著掛架的提高，樓層周邊的防護如下：未拆除模板的樓層的防護：5.8.7、5.85.8.2、驗收標牌尺寸330mm×5.8.3、可每層驗收固定掛牌，也可按多層驗收固定掛牌，但最多不超過工程名稱層數搭設單位搭設人負責人驗收日期驗收單位驗收人5.9.配電箱防護一級電箱頂部使用雙層跳板防護，紅白標志條，其上應有安全警示標志，采用紅白條紋鋼管支護，紅白條紋圓鋼做圍欄，圍欄高度不低于1.5m，圍欄距離滿足操作規定，圍欄門和箱門平時常鎖。5.10.室外電梯安全防護5.10.1.初裝修階段每棟樓外使用外施工電梯，施工電梯靠基礎承受荷載，靠附墻件保持穩定性，外電梯搭設和防護自身無任何連接。5.10.2.搭設高度：18m；立桿縱距為1800、900間隔設立，1800mm為過人，里側掛內開門，防護架子立桿間距為400mm、1300mm，1300mm間距為過人，400mm間距為門中間立桿間距。5.10.3.防護架子左右兩側需搭設護身欄桿，起步200高檔腳桿，再加上兩道橫桿步距600mm，擋腳桿與電梯防護架子門外側立桿相連，防護架子兩側與結構梁板有效連接，外防護架滿掛密目安全網,外防護網與結構之間的間隙用鋼管和密目網防護到位。5.10.4.防護架子防護門為定制成品1300*1800mm防護門，與防護架焊接的角鐵有效連接；外用電梯的底層出入口處搭設長4米，寬于橋箱兩側各1米、高3米的防護棚，棚頂應滿鋪不小于5厘米厚的腳手板，不留縫隙，護頭棚兩側滿掛安全網。5.10.5.防護架子下基礎夯實，澆筑砼墊層，在立桿下放置通長方木。5.10.6.防護架搭設示意圖：六、安全文明施工措施6.1、安全施工措施6.1.1、防護架搭設人員必須是通過考核合格的專業架子工。上崗人員要定期體檢持證上崗。操作時必須戴安全帽、安全帶、穿防滑鞋等6.1.2、現場嚴禁吸煙，嚴禁酒后作業。6.1.3、架上作業人員必須戴好安全帽、系好安全帶并站穩把牢，嚴禁穿拖鞋作業。6.1.4、安全較重的桿部件或作業條件較差時應避免單人單獨操作。6.1.5、剪刀撐、連墻件及其它整體性拉結桿件應隨架子高度的升高及時裝設，以保證整架穩定。6.1.6、搭設途中，架上不得集中（超重）堆放桿件材料。6.1.7、搭設中應統一指揮、協調作業。6.1.8、保證構架的尺寸、桿件的垂直度和水平度，各節點構造和緊固限度符合設計規定。6.1.9、在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看管。6.1.106.1.116.1.126.1.136.1.146.1.156.1.166.1.176.1.186.1.196.1.206.1.216.2、拆除注意事項6.2.1、劃出工作區標志，嚴禁行人進入。6.2.2、嚴格遵守拆除順序，由上到下后綁者先拆，先綁者后拆，一般是先拆欄桿、腳手板、剪刀撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等。6.2.3、統一指揮，上下呼應，動作協調。當解開與別人有關的結扣時，應先告知對方，以防墜落。6.2.4、拆下的桿件應以安全方式運出。6.2.5、凡已松開的連結配件應及時拆除運出。七、文明施工規定7.1、進入施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等，現場嚴禁吸煙。7.2、進入施工現場人員要愛惜場內的各種綠化設施和標記牌，不得隨意拆除和移動標記牌。7.3、嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時規定精力集中，嚴禁開玩笑和打鬧。7.4、腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可發放上崗證，凡患有不適宜高空作業病患的人員，一律不準上腳手架操作。7.5、護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業班組支模時，如需拆改，應由架子工來完畢，其別人不得任意拆改變動。7.6、不準運用腳手架吊運重物；作業人員不準攀爬架子上下作業面；塔吊起吊重物時不能碰撞和拖動腳手架。7.7、不得將模板支撐、纜風繩、泵送混凝土的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。7.8、施工人員嚴禁凌空投擲桿件、物料、扣件或其他物品。材料、工具用滑輪和繩索運送不得亂扔。7.9、使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人，登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。7.10、腳手架材料堆放場地要做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領退料手續。7.11、施工人員做到活完料凈腳下清，保證腳手架施工材料不浪費。運至地面的材料應按指定的地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收解決。應隨時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。7.12、六級以上大風、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業。在冬季、雨季要經常檢查腳手板、斜道板、跳板上有無積雪、積水等物。如有則應隨時清掃，并要采用防滑措施，并注意平時的清理與打掃。計算書一：雙排落地腳手架計算書扣件式鋼管落地腳手架的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2023)、《建筑地基基礎設計規范》(GB50007-2023)、《建筑結構荷載規范》(GB50009-2023)、《鋼結構設計規范》(GB50017-2023)等編制。一、參數信息1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為19m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為1.05m，縱距La為1m，大小橫桿的步距為1.5m；內排架距離墻長度為0.30m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2根；采用的鋼管類型為Φ48Χ3.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件采用兩步三跨，豎向間距3m，水平間距3m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:2.000kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:2層；3.風荷載參數本工程地處北京，基本風壓0.4kN/m2；風荷載高度變化系數μz，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數μs為0.693；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1291；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.038；腳手板鋪設總層數:13；5.地基參數地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kPa):135.00；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數:0.40。二、大橫桿的計算按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2023)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m；腳手板的自重標準值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m；活荷載標準值:Q=2×1.05/(2+1)=0.7kN/m；靜荷載的設計值:q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172kN/m；活荷載的設計值:q2=1.4×0.7=0.98kN/m；圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦?M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大彎距為M1max=0.08×0.172×12+0.10×0.98×12=0.112kN·m；支座最大彎距計算公式如下:M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大彎距為M2max=-0.10×0.172×12-0.117×0.98×12=-0.132kN·m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：σ=Max(0.112?06,0.132?06)/5080=25.984N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為σ=25.984N/mm2小于大橫桿的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿足規定！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m；活荷載標準值:q2=Q=0.7kN/m；最大撓度計算值為：ν=0.677?.143?0004/(100?.06?05?21900)+0.990?.7?0004/(100?.06?05?21900)=0.315mm；大橫桿的最大撓度0.315mm小于大橫桿的最大允許撓度1000/150mm與10mm，滿足規定！三、小橫桿的計算根據JGJ130-2023第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.038×1=0.038kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3×1.05×1/(2+1)=0.105kN；活荷載標準值：Q=2×1.05×1/(2+1)=0.700kN；集中荷載的設計值:P=1.2×(0.038+0.105)+1.4×0.7=1.152kN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分派的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.2×0.038×1.052/8=0.006kN·m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=1.152×1.05/3=0.403kN·m；最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.41kN·m；最大應力計算值σ=M/W=0.41?06/5080=80.626N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力σ=80.626N/mm2小于小橫桿的抗彎強度設計值205N/mm2，滿足規定！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分派的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:νqmax=5ql4/384EIνqmax=5?.038?0504/(384?.06?05?21900)=0.024mm；大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0.038+0.105+0.7=0.843kN；集中荷載標準值最不利分派引起的最大撓度計算公式如下:νpmax=Pl(3l2-4l2/9)/72EIνpmax=843.4?050?3?0502-4?0502/9)/(72?.06?05?21900)=1.38mm；最大撓度和ν=νqmax+νpmax=0.024+1.38=1.404mm；小橫桿的最大撓度為1.404mm小于小橫桿的最大允許撓度1050/150=7與10mm,滿足規定！四、扣件抗滑力的計算按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值:P1=0.038×1×2/2=0.038kN；小橫桿的自重標準值:P2=0.038×1.05/2=0.02kN；腳手板的自重標準值:P3=0.3×1.05×1/2=0.158kN；活荷載標準值:Q=2×1.05×1/2=1.05kN；荷載的設計值:R=1.2×(0.038+0.02+0.158)+1.4×1.05=1.729kN；R<8.00kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足規定!五、腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載涉及靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值涉及以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1291kN/mNG1=[0.1291+(1.00×2/2)×0.038/1.50]×20.00=3.094kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2NG2=0.3×13×1×(1.05+0.3)/2=2.633kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/mNG3=0.15×13×1/2=0.975kN；(4)吊掛的安全設施荷載，涉及安全網:0.005kN/m2NG4=0.005×1×20=0.1kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.802kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=2×1.05×1×2/2=2.1kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×6.802+0.85×1.4×2.1=10.661kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.802+1.4×2.1=11.102kN；六、立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算Wk=0.7μz?μs?ω0其中ω0--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2023)的規定采用：ω0=0.4kN/m2；μz--風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2023)的規定采用：μz=0.74；μs--風荷載體型系數：取值為0.693；經計算得到，風荷載標準值為:Wk=0.7×0.4×0.74×0.693=0.144kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW為:Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.144×1×1.52/10=0.038kN·m；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立桿的軸心壓力設計值：N=10.661kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式σ=N/(φA)≤[f]立桿的軸心壓力設計值：N=N'=11.102kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2023)表5.3.3得：k=1.155；計算長度系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2023)表5.3.3得：μ=1.5；計算長度,由公式l0=kuh擬定：l0=2.599m；長細比:L0/i=164；軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比lo/i的結果查表得到：φ=0.262立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；考慮風荷載時σ=10660.8/(0.262?89)+38446.115/5080=90.779N/mm2；立桿穩定性計算σ=90.779N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足規定！不考慮風荷載時σ=11101.8/(0.262?89)=86.653N/mm2；立桿穩定性計算σ=86.653N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足規定！七、最大搭設高度的計算按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2023)5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：Hs=[φAf-(1.2NG2k+0.85?.4(ΣNQk+MwkφA/W))]/1.2Gk構配件自重標準值產生的軸向力NG2K(kN)計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=3.708kN；活荷載標準值：NQ=2.1kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk=0.129kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.038/(1.4×0.85)=0.032kN·m；Hs=(0.262×4.89×10-4×205×103-(1.2×3.708+0.85×1.4×(2.1+0.262×4.89×100×0.032/5.08)))/(1.2×0.129)=118.426m；按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2023)5.3.6條腳手架搭設高度Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：[H]=Hs/(1+0.001Hs)[H]=118.426/(1+0.001×118.426)=105.886m；[H]=105.886和50比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值[H]=50m。腳手架單立桿搭設高度為20m，小于[H]，滿足規定！八、連墻件的穩定性計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw+N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算μz＝0.92，μs＝0.693，ω0＝0.4，Wk=0.7μz?μs?ω0=0.7?.92?.693?.4=0.179kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=9m2；按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2023)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),N0=5.000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4×Wk×Aw=2.249kN；連墻件的軸向力設計值Nl=Nlw+N0=7.249kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=φ稟穂f]其中φ--軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比l/i=300/15.8的結果查表得到φ=0.949，l為內排架距離墻的長度；A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.949×4.89×10-4×205×103=95.133kN；Nl=7.249<Nf=95.133,連墻件的設計計算滿足規定！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到Nl=7.249小于雙扣件的抗滑力12kN，滿足規定！連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的規定p≤fg地基承載力設計值:fg=fgk×kc=54kPa；其中，地基承載力標準值：fgk=135kPa；腳手架地基承載力調整系數：kc=0.4；立桿基礎底面的平均壓力：p=N/A=53.304kPa；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N=10.661kN；基礎底面面積：A=0.2m2。p=53.304kPa≤fg=54kPa。地基承載力滿足規定！13#樓北側2層以下腳手架搭設計算書1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為7m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為1m，立桿的橫距為0.9m，立桿的步距為1.5m；內排架距離墻長度為0.25m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2根；采用的鋼管類型為Φ48Χ3.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距3m，水平間距2m，采用扣件連接；連墻件連接方式為單扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):1.000；腳手架用途:其它用途；同時施工層數:2層；3.風荷載參數本工程地處北京，基本風壓0.45kN/m2；風荷載高度變化系數μz，計算連墻件強度時取0.74，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數μs為0.251；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1291；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:4層；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:木腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用Φ48Χ3.5鋼管，其中建筑物外懸挑段長度1.2m，建筑物內錨固段長度2m。錨固壓點壓環鋼筋直徑(mm):12.00；樓板混凝土標號:C30；6.拉繩與支桿參數支撐數量為:1；支桿與與梁夾角為(度):60；最里面支點距離建筑物1m,支桿采用48×4mm。二、大橫桿的計算按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2023)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m；腳手板的自重標準值:P2=0.35×0.9/(2+1)=0.105kN/m；活荷載標準值:Q=1×0.9/(2+1)=0.3kN/m；靜荷載的設計值:q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172kN/m；活荷載的設計值:q2=1.4×0.3=0.42kN/m；圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦?M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大彎距為M1max=0.08×0.172×12+0.10×0.42×12=0.056kN·m；支座最大彎距計算公式如下:M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大彎距為M2max=-0.10×0.172×12-0.117×0.42×12=-0.066kN·m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：σ=Max(0.056?06,0.066?06)/5080=12.992N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為σ=12.992N/mm2小于大橫桿的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿足規定！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m；活荷載標準值:q2=Q=0.3kN/m；最大撓度計算值為：ν=0.677?.143?0004/(100?.06?05?21900)+0.990?.3?0004/(100?.06?05?21900)=0.157mm；大橫桿的最大撓度0.157mm小于大橫桿的最大允許撓度1000/150mm與10mm，滿足規定！三、小橫桿的計算根據JGJ130-2023第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.038×1=0.038kN；腳手板的自重標準值：P2=0.35×0.9×1/(2+1)=0.105kN；活荷載標準值：Q=1×0.9×1/(2+1)=0.300kN；集中荷載的設計值:P=1.2×(0.038+0.105)+1.4×0.3=0.592kN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分派的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.2×0.038×0.92/8=0.005kN·m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=0.592×0.9/3=0.178kN·m；最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.182kN·m；最大應力計算值σ=M/W=0.182?06/5080=35.884N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力σ=35.884N/mm2小于小橫桿的抗彎強度設計值205N/mm2，滿足規定！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分派的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:νqmax=5ql4/384EIνqmax=5?.038?004/(384?.06?05?21900)=0.013mm；大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0.038+0.105+0.3=0.443kN；集中荷載標準值最不利分派引起的最大撓度計算公式如下:νpmax=Pl(3l2-4l2/9)/72EIνpmax=443.4?00?3?002-4?002/9)/(72?.06?05?21900)=0.457mm；最大撓度和ν=νqmax+νpmax=0.013+0.457=0.47mm；小橫桿的最大撓度為0.47mm小于小橫桿的最大允許撓度900/150=6與10mm,滿足規定！四、扣件抗滑力的計算按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值:P1=0.038×1×2/2=0.038kN；小橫桿的自重標準值:P2=0.038×0.9/2=0.017kN；腳手板的自重標準值:P3=0.35×0.9×1/2=0.158kN；活荷載標準值:Q=1×0.9×1/2=0.45kN；荷載的設計值:R=1.2×(0.038+0.017+0.158)+1.4×0.45=0.886kN；R<8.00kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足規定!五、腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載涉及靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值涉及以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1291kN/mNG1=[0.1291+(1.00×2/2)×0.038/1.50]×7.00=1.083kN；(2)腳手板的自重標準值；采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2NG2=0.35×4×1×(0.9+0.2)/2=0.805kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用木腳手板擋板，標準值為0.14kN/mNG3=0.14×4×1/2=0.28kN；(4)吊掛的安全設施荷載，涉及安全網:0.005kN/m2NG4=0.005×1×7=0.035kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=2.203kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=1×0.9×1×2/2=0.9kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×2.203+0.85×1.4×0.9=3.714kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×2.203+1.4×0.9=3.903kN；六、立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算Wk=0.7μz?μs?ω0其中ω0--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2023)的規定采用：ω0=0.45kN/m2；μz--風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2023)的規定采用：μz=0.74；μs--風荷載體型系數：取值為0.251；經計算得到，風荷載標準值為:Wk=0.7×0.45×0.74×0.251=0.059kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW為:Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.059×1×1.52/10=0.016kN·m；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立桿的軸心壓力設計值：N=3.714kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式σ=N/(φA)≤[f]立桿的軸心壓力設計值：N=N'=3.903kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2023)表5.3.3得：k=1.155；計算長度系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2023)表5.3.3得：μ=1.5；計算長度,由公式l0=kuh擬定：l0=2.599m；長細比:L0/i=164；軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比lo/i的結果查表得到：φ=0.262立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；考慮風荷載時σ=3714.48/(0.262?89)+15665.544/5080=32.076N/mm2；立桿穩定性計算σ=32.076N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足規定！不考慮風荷載時σ=3903.48/(0.262?89)=30.468N/mm2；立桿穩定性計算σ=30.468N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足規定！七、連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw+N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算μz＝0.74，μs＝0.251，ω0＝0.45，Wk=0.7μz?μs?ω0=0.7?.74?.251?.45=0.059kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=6m2；按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2023)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),N0=5.000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4×Wk×Aw=0.491kN；連墻件的軸向力設計值Nl=Nlw+N0=5.491kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=φ稟穂f]其中φ--軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比l/i=250/15.8的結果查表得到φ=0.958，l為內排架距離墻的長度；A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.958×4.89×10-4×205×103=96.035kN；Nl=5.491<Nf=96.035,連墻件的設計計算滿足規定！連墻件采用單扣件與墻體連接。由以上計算得到Nl=5.491小于單扣件的抗滑力8kN，滿足