9.1吊籃計算書 19.1.1普通配重式吊籃布置及計算書 19.1.2騎馬架式吊籃計算書 59.1吊籃計算書9.1.1普通配重式吊籃布置及計算書依據規范:《建筑施工工具式腳手架安全技術規范》JGJ202-2010《建筑結構荷載規范》GB50009-2012《鋼結構設計規范》GB50017-2017一、參數信息高空電動吊籃長為6.00m，寬為0.70m，高為1.20m。吊籃前支架長為1.50m，后支架長為4.60m。吊籃錨固類型采用配重懸掛，配重重量為10.00kN。吊籃支架懸掛橫梁型鋼選用方鋼管(120.00×120.00×6mm)。吊籃鋼絲繩選用6×19，鋼絲繩直徑為9.00mm。吊籃自重為4.80kN，鋼絲繩自重為1.00kN，懸挑支架自重為1.00kN。額定載重量：630Kg,限載400Kg。吊籃施工均布荷載為1.50kN/m2，基本風壓為0.25kPa。風荷載體型系數為0.14，風荷載高度變化系數為1.00。二、驗算、驗收1、關于鋼絲繩安全系數驗算：在屋面安裝吊籃，按最長吊籃6米的不利因素計算，其計算結果都符合要求。由GB19155-2017標準，鋼絲繩安全系數不應小于9.選用鋼絲繩：Q/320281PM02-2007<4×3SW+NF-8.3>規格，最小破斷拉力為53KN.（見產品合格證）。2、計算依據GB19155-20175.4.63、已知條件：吊籃的額定載荷630kg，限載400Kg。平臺自重480kg（含平臺360㎏、提升機48㎏×2、安全鎖、電控箱、電纜線、重錘）鋼絲繩最小破斷拉力53kN工作鋼絲繩重量28㎏×2根=56kg計算公式豎向荷載標準值應按下式計算：Q1＝（Gk＋Qk）÷2（5.2.2—1）式中：Q1—吊籃動力鋼絲繩豎向荷載標準值（KN）；Gk—吊籃及鋼絲繩自重標準值（KN）；Qk—施工活荷載標準值（KN）；Q1＝〖（410+126）+500〗∕2=518.0㎏=5.076KN作用于吊籃上的水平荷載可只考慮風荷載，并應由兩根鋼絲繩各負擔1/2，水平荷載標準值應按下式計算：Q2＝Qwk÷2（5.2.2—2）Q2=2.74KN∕2=1.37KN式中：Q2—吊籃動力鋼絲繩水平荷載標準值（KN）；Qwk—吊籃的風荷載標準值（KN）。吊籃在使用時，其動力鋼絲繩所受拉力應按下式核算：（5.2.3）EQ式中：QD—動力鋼絲繩所受拉力的施工核算值（KN）；Qwk—吊籃的風荷載標準值（KN）。K—安全系數，選取9。QD=54KNK=54÷（25.76+1.88）0.5=54÷4.77=10.28＞9安全系數K=10.28>9由此可見該型吊籃所用鋼絲繩滿足國家標準的要求，國家標準中規定鋼絲繩的安全系數不小于9倍。4、鋼絲繩報廢標準GB5972-2016鋼絲繩使用的安全程度由下列項目判定（見3.5.1-3.5.11）斷絲的性質和數量；鋼端斷絲；斷絲的增加率；斷絲的局部聚集；繩股斷裂；繩經減小，包括繩芯損壞所致的情況；彈性降低；外部磨損外部及內部腐蝕；變形；由于受熱或電的作用而引起的損壞；永久伸長的增加率。所有的檢驗均應考慮以上和其中主要因素，但鋼絲繩的損壞往往是由多種因素綜合累計造成的，主管人員應判斷原因并決定鋼絲繩是報廢還是繼續使用。對于鋼絲繩的損壞，檢驗人員首先應弄清其是否由機構上的缺陷所致，如果是這樣，應在更換鋼絲繩之前消除該缺陷。5、抗傾覆安全系數計算圖5-1抗傾覆計算簡圖（1）懸掛機構1.5m/4.6m計算：GB/T19155-20176.5.5.3a）3用公式表示即為：Cwr=(Mw*Li+Swr*Lb)/(Wu*Lo)≥3Wu-起升機構極限工作荷載，Wu=√4.352+2.942=5.3kN≈530kg（單側支架）Mw-配重質量，20*25kg=500kg（單側支架）Swr-配重懸掛支架重量，180Kg（單側支架）Lo-配重懸掛支架外側長度，1.5mLb-支點到配重懸掛支架重心的距離，1.6mLi-配重懸掛支架內側的長度，4.6mCwr=500*4.6+180*1.6）/530*1.5=3.26＞3滿足條件國家標準規定防傾翻安全系數不小于3，所以以上方案滿足國家標準要求。附圖一：吊籃與女兒墻關系大樣圖9.1.2騎馬架式吊籃計算書頂部吊籃支撐結構計算書1.1荷載計算豎向荷載計算施工中吊籃結構重量有：吊籃平臺按照6m計算，自重：480kg。額定載重量630Kg，限載400Kg。鋼絲繩自重80KG/300m。采用兩個支撐結構吊掛吊籃，每側支撐結構前端承受集中荷載為：Fk1：吊籃支撐結構前端承受集中荷載標準值F1：吊籃支撐結構前端承受集中荷載設計值Fk1=(480+630+80)/2=595KG=5.95KNF1=1.4Fk=8.33KN水平風荷載計算按標高：150m；地面粗糙度：B類地區計算wk：風荷載標準值(kN/m2)W：風荷載設計值(kN/m2)W0：基本風壓，50年一遇取為：0.40kN/m2βgz：陣風系數，由GB50009-2012表7.5.1得1.46μz：風壓高度變化系數，由GB50009-2012表7.2.1得2.25μs：風荷載體型系數,按《建筑結構荷載規范》GB50009-2012表8.3.1第33項條，按照吊籃龍骨的擋風系數0.2，μs=0.2×1.3=0.26γw：風荷載作用分項系數：1.4wk=βgz×μz×μs×W0=1.46×2.25×0.26×0.40=0.34kN/m2w=γw×wk=1.4×0.34=0.48kN/m2吊籃高度1.46m，長度6mFk2:傳遞到兩側支撐結構的水平集中荷載標準值F2:傳遞到兩側支撐結構的水平集中荷載設計值Fk2=0.34×6×1.46/2=1.49KNF2=0.48×6×1.46/2=2.10KN設計圖紙

1.2計算模型說明1：橫向鋼梁采用80x80x4矩形鋼管;強度設計值215Mpa2：豎向支撐采用80*80*4鋼管支托;強度設計值215Mpa3：連接采用D8拉索;抗拉強度1360Mpa1.3計算模型計算簡圖(圓表示支座，數字為節點號)節點編號圖單元編號圖1.4荷載信息1.節點荷載××以下為節點荷載匯總表:單位：力(kN)；彎距(kN.m)第1工況節點荷載表節點號PxPyPzMxMyMz40.00.0-6.00.00.00.0第2工況節點荷載表節點號PxPyPzMxMyMz41.50.00.00.00.00.0(1).工況號:1×輸入荷載庫中的荷載:序號Px(kN)Py(kN)Pz(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Mz(kN.m)10.00.0-6.00.00.00.0節點荷載分布圖:節點荷載序號1分布圖(2).工況號:2×輸入荷載庫中的荷載:序號Px(kN)Py(kN)Pz(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Mz(kN.m)11.50.00.00.00.00.0節點荷載分布圖:節點荷載序號1分布圖××以下為節點荷載圖單位：力(kN)；彎距(kN.m)第1工況節點荷載簡圖第2工況節點荷載簡圖荷載組合計算結構撓度時1.00x1.00龍骨自重+1.00x1.00豎向荷載工況+1.00x1.00風荷載工況計算結構強度時1.20x1.00龍骨自重+1.40x1.00豎向荷載工況+1.40x1.00風荷載工況“合位移”最大的前10個節點位移表（單位：mm）序號節點號組合號組合序號X向位移Y向位移Z向位移位移平方和14110.00.0-0.50.525110.20.0-0.10.233110.20.00.10.247110.10.00.00.151110.10.0-0.00.162110.00.00.00.076110.00.00.00.088110.00.00.00.0最大Z向位移0.50mm＜1500/200=7.50mm結構撓度滿足要求。1.5結構位移計算結果架體受力計算計算單元前支腿下反力N1＝W（1+L1/L2）+GD＝4.48×（1+0.9/1.5）+1.35＝8.52kN2.6.2QJ橫梁焊縫承載力計算F＝ffw*he*lwffw－角焊縫抗拉設計強度160N/mm2he-角焊縫的計算高度，0.7hf=0.7×4=2.8mmlw－焊縫的計算長度,每處(90－2×4)×4＝288mm,每個立桿兩道焊縫。所以：F＝160×2.8×288＝129kNF＝129kN＞N1＝8.52kN梁體受力符合要求前支腿下荷載取前面計算結果N1＝8.63kN梁的受力計算連續梁設計執行規范:《混凝土結構設計規范》(GB50010-2017),本文簡稱《混凝土規范》《建筑結構荷載規范》(GB50009-2017),本文簡稱《荷載規范》鋼筋：d-HPB300;D-HRB335;E-HRB400;F-RRB400;G-HRB500;P-HRBF335;Q-HRBF400;R-HRBF5001計算簡圖：2計算條件：荷載條件:均布恒載標準值:0.00kN/m_活載準永久值系數:0.50均布活載標準值:0.00kN/m_支座彎矩調幅幅度:0.0%梁容重:25.00kN/m3_計算時考慮梁自重:考慮恒載分項系數:1.20__活載分項系數:1.40活載調整系數:1.00__配筋條件:抗震等級:不設防__縱筋級別:HRB400混凝土等級:C30__箍筋級別:HPB300配筋調整系數:1.0__上部縱筋保護層厚:25mm面積歸并率:30.0%__下部縱筋保護層厚:25mm最大裂縫限值:0.400mm_撓度控制系數C:200截面配筋方式:雙筋__3計算結果：單位說明:彎矩:kN.m_剪力:kN縱筋面積:mm2__箍筋面積:mm2/m裂縫:mm__撓度:mm梁號1:跨長=8400B×H=300×600左中右彎矩(-):0.0000.0000.000彎矩(+):0.00025.9960.000剪力:22.404-8.060-14.360上部as:353535下部as:353535上部縱筋:200200200下部縱筋:200200200箍筋Asv:254254254上縱實配:2E12(226)2E12(226)2E12(226)下縱實配:2E12(226)2E12(226)2E12(226)箍筋實配:腰筋實配:4d8(201)4d8(201)4d8(201)上實配筋率:0.23%0.23%0.23%下實配筋率:0.23%0.23%0.23%箍筋配筋率:0.14%0.14%0.14%裂縫:0.0000.0370.000撓度:-0.0002.767-0.000最大裂縫:0.037mm<0.400mm最大撓度:2.767mm<21.000mm(4200/200)本跨計算通過.4所有簡圖：5.配筋比較實配鋼筋L4a(10)2E20;2E12;結構強度計算結果“強度應力比”最大的前10個單元的驗算結果（所在組合號／情況號）序號單元號強度繞2軸整體穩定繞3軸整體穩定繞2軸抗剪應力比繞3軸抗剪應力比繞2軸長細比繞3軸長細比繞2軸W/l繞3軸W/l結果140.43(1/1)0.430.430.000.0082882800滿足250.40(1/1)0.400.400.000.0082882800滿足360.20(1/1)0.200.200.000.0050050000滿足410.15(1/1)0.150.180.000.0385900滿足590.11(1/1)0.160.110.020.0097500滿足680.11(1/1)0.160.120.000.00974300滿足770.10(1/1)0.100.100.000.0472500滿足820.08(1/1)0.120.090.000.00974800滿足930.07(1/1)0.070.070.000.00271900滿足由計算可得，結構最大應力比為0.43＜1.0，故結構強度及穩定性滿足設計要求。1.7支座反力級軸力計算結果各組合下支座反力設計值(單位：kN、kN.m)組合號節點號NxNyNzMxMyMz2-2.00.020.40.0-0.80.0162.50.0-8.40.00.00.08-2.60.0-3.10.0-0.90.0軸力N包絡圖(單位：kN)1.8拉索根部連接計算計算采用6號節點反力：N：作用于埋件的拉力設計值，2.5KNV：作用于埋件的剪力設計值，8.4KN埋件位置采用4個M12高強化學錨栓由混凝土結構后錨固技術規程(JGJ145-2013)：錨栓中受力最大錨栓的拉力設計值為Nsdh=N/4=2.50/4=0.625KN抗剪承載力計算Vsi=V/4=8.4/4=2.1KN化學錨栓基本承載力數據規格：M12,混凝土強度為：C30拉拔力設計值：16.2KN＞0.625KN抗剪力設計值：17.7KN＞2.10KN后置埋件強度滿足設計要求。且滿足安全系數大于3的規定。L型鋼件周圍焊縫驗算荷載取用：拉力設計值N=2.50kN，彎矩設計值M=8.40kN×0.1=0.84kNm，剪力設計值Q=8.40kN。L型鋼件周圍為圍焊，焊縫高度6mm，焊縫抗拉設計強度185N/mm2，抗剪設計強度125N/mm2。焊縫高度hf=6mm。焊縫有效高度he=0.7hf=0.7×6=4.2mm，每條豎向焊縫有效長度lw=110mm，每條水平焊縫有效長度lw=120mm。有效焊縫慣性矩W=2×110×110×4.2/6=16940mm3有效焊縫截面積A=2×4.2×（110+120）=3864mm2拉力引起的剪應力設計值：σ拉=N=2.50×103/3864=0.6N/mm2；彎矩引起的拉應力設計值：σ彎=M/W=0.84×106/16940=5N/mm2；剪力引起的剪應力設計值：τ=Q/A=8.40×103/3864=2.2N/mm2；遠小于焊縫抗拉設計強度185N/mm2，焊縫的抗剪設計強度125N/mm2。1.910#槽型鋼托立柱底部后置埋件及頂部焊縫的驗算1.9.1荷載取用：水平荷載為沿吊籃平臺縱向的風荷載，平臺寬度為700mm，取吊籃平臺橫向風荷載的1/6，即F=2.10kN/6=0.35kN。該水平力F作用在前臂端，方向與橫梁垂直。1.9.2化學錨栓4個M12的行距為100mm，排距為200mm?？蛄夯炷翉姸葹椋篊30。每個化學錨栓拉拔力設計值16.2kN；抗剪力設計值17.7kN。10#槽型鋼托立柱底部、頂部為圍焊，焊縫高度6mm，焊縫抗拉設計強度185N/mm2，抗剪設計強度125N/mm2。1.9.3作用效應計算：F在10#槽型鋼托立柱頂部引起的扭矩設計值：M扭=0.35×1.6=0.56kNm；F在10#槽型鋼托立柱頂部引起的剪力設計值：N剪=0.35kN；F在后置埋件處引起的扭矩設計值：M扭=0.35×1.6=0.56kNm；F在后置埋件處引起的彎矩設計值：M=0.35×0.5=0.18kNm；F在后置埋件處引起的剪力設計值：N剪=0.35kN；F在后置埋件處引起的扭轉剪力按2個化學錨栓承受計算，N扭剪栓=0.35×1.6/0.2/2=1.4kN；F在后置埋件處引起的剪力由4個化學錨栓承受計算，N剪栓=0.35/4=0.9k