上海市閔行區馬橋鎮81號地塊(二期)人防工程模板專項施工方案編制單位：江蘇竑成建設集團有限公司日期：2023年04月目錄TOC\o"1-2"\h\u26633一、工程概況 3191331.1、高大模板概況 38295二、編制依據 426570三、施工準備與施工工藝 4131633.1、技術準備 4149383.2、設備、物資準備 4149853.3、勞動力準備 6173393.4、施工工藝 628883四、各部位模板施工方法 776014.1.人防車庫外墻模板 741164.2、200厚內墻模板 10198794.3、柱模板 1060584.4、梁模板 1238904.5、板模板 2269664.6后澆帶支模 1199524.7、墻柱模板底部壓腳板施工 2199524.8、砼澆筑注意事項 312933五、模板的檢查與驗收 419274六、模板的拆除 529789七、質量保證措施 62607八、安全文明施工保證措施 85124九、應急救援預案 8228739.1應急救援領導小組 8211989.1模板坍塌事故處置措施 8297619.2、火災事故應急措施 9265949.3、高處墜落事故應急措施 9165759.4、事故后解決工作 1010205十、計算書 111397410.1、250厚板模板（扣件式）計算書 111296410.2、600×1650梁模板（扣件式）計算書（其他梁計算書詳見附件） 211036710.3、600×1650梁側模板（扣件式）計算書（其他梁側面計算書詳見附件） 31839710.4、300厚墻板雙面支模計算書 38881910.5、300厚墻板單面支模計算書 451363610.6、柱子模板計算書（以截面550×700為例） 54一、工程概況本工程地下車庫人防面積1998m2，設計使用年限50年，建筑層高3.700m，平時功能為地下汽車庫，戰時功能為附建式甲類防空地下室，防護等級為核6級常6級，共劃分為1個防護單位、4個抗爆單元，人員掩蔽體防化等級為丙級。整個人防地下室由防護單元、密閉通道、擴散室、除塵室、濾毒室、進風機房、濾毒室、防毒通道、簡易洗消間、排風豎井、汽車坡道組成。各單元、房間之間，各單元、房間與外界通道均設鋼筋混凝土防護密閉門或密閉門。本工程絕對標高采用吳淞高程，相對標高±0.000相稱于絕對標高5.800。人防車庫層高3850mm，頂板厚250mm，臨空墻厚有300mm、250mm、200mm三種，梁截面尺寸詳見梁截面登記表。1.1、高大模板概況本工程地下車庫（含人防）部分梁施工總荷載大于15KN/M2、集中線荷載大于20KN/M2，根據“危險性較大的分部分項工程安全管理辦法[建質[2023]87號文]”規定該部分梁模板支撐體系需要進行專家論證。地下車庫（人防區域）梁記錄如下：梁編號板面標高梁截面尺寸（mm）梁最大跨度（m）梁截面面積m2備注RF-L5a~11a、1~5、7~9、11~14-1.5400X7007.5m0.28人防區域RF-L6-1.35400X6506.8m0.26人防區域RF-L10；RF-KL8-1.5600X7007.5m（RF-KL8）0.42人防區域RF-L5、12、13-1.5500X7007.5m0.35人防區域RF-L20-1.5400X8006.5m0.32人防區域RF-KL2~9、9a、12a、13~15、17~19、12a~17a、17b；RF-L19a-1.5(-1.2)600X9009.913m(RF-KL4)0.54人防區域RF-L5-1.5400X15008.73m0.6人防區域RF-KL1、10~12-1.5600X12006.8m（RF-KL1）0.72人防區域RF-KL14、15、17、13b、16b-1.5600X16504.75m0.99人防區域據上表可知，截面為600X700、600X900、400X1500、600X1200、600X1650需進行專家論證。二、編制依據1、人防施工圖紙2、人防施工組織設計3、廣聯達施工安全設施計算軟件4、《建筑結構荷載規范》(GB50009-2023)5、《建筑地面工程施工及驗收規范》（GB50209-2023）6、《混凝土結構設計規范》GB50010-20237、《混凝土結構工程施工質量驗收規范》（GB50204-2023）8、《混凝土結構工程施工規范》（GB50666-2023）9、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2023）10、《建筑工程施工質量驗收統一標準》GB50300-202311、《建筑施工安全檢查標準》JGJ59—202312、《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-202313、上海市規范《鋼管扣件式模板垂直支撐系統安全技術規程》（DG/TJ08-16-2023）三、施工準備與施工工藝3.1、技術準備1、熟悉設計圖紙、規范和圖集，進行圖紙會審，對圖紙中存在的問題同設計洽商，盡量將問題消滅在施工前；2、模板支架施工前必須制定專項方案，并組織專家論證，保證其技術可靠和使用安全。經專家論證和技術審查批準后方可實行。3、進行三級技術交底。在正式施工前進行逐級技術交底，即技術負責人→管理人員→施工班組長→操作工人，交底內容及規定涉及工程概況、進度質量目的、施工部署、技術操作要領及注意事項、安全防護、成品保護等。4、進入現場的腳手架構配件，使用前應對其質量進行復檢。5、構配件應按品種、規格分類設立在堆料區內或碼放在專用架上，清點好數量備用；腳手架堆放場地排水應暢通，不得有積水。3.2、設備、物資準備根據本工程的特點以及施工工期、質量和安全規定，在選擇模板方案時，充足考慮以下幾點：1、模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理；2、在規定的條件下和規定的使用期限內，可以充足滿足預期的安全性和耐久性。3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉運用，便于保養維修；4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收；5、綜合以上幾點，模板及模板支架的搭設，還必須符合JCJ59-2023檢查標準規定，要符合文明標化工地的有關標準。結合以上模板及模板支架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，本工程采用以下模板系統方案：采用Φ48×3.5扣件式鋼管搭設成滿堂支撐架，并作為梁板、樓板的模板支撐體系。整體支撐體系重要涉及的構件：雙向（縱、橫）橫桿、立桿、直角扣件、旋轉扣件、剪刀撐等梁板模板材料選擇12mm厚紅色模板，規格為1830×915×12，并在木工車間制作施工現場組拼，背楞選用50×100木枋。模板應滿足強度、剛度和穩定性規定，盡也許做到表面平整，陰陽角統一整齊。為保證模板工程施工的正常進行，現場內必須提前作好各項物資、設備等準備；模板工程施工重要設備及物資準備參見下表:序號名稱規格單位數量用途1塔吊QTZ63臺1物資運送2木工電鋸MJ235臺2模板、木方加工3木工平刨MB504A臺2模板、木方加工4木工電鉆臺3模板加工5全站儀DTM-452C臺16經緯儀J2-2臺1軸線測量7水準儀DSZ2臺2高程測量8模板915×1830×12mm㎡梁板柱模板9木方50×100/48×80m3模板背楞10普通鋼管Φ48×3.5mmt模板支撐體系11扣件十字、一字、旋轉套模板支撐體系12對拉螺桿Φ14普通對拉螺桿根模板支撐體系且上述材料需符合下述規定：1、鋼管應符合現行國家標準《直縫電焊鋼管》GB/T13793中規定的Q235普通鋼管規定，并應符合現行國家標準《碳素結構鋼》GB/T700中的Q235A級鋼的規定。不得使用有嚴重銹蝕、彎曲壓扁機裂紋的鋼管。2、鋼管扣件應符合現行國家標準《鋼管腳手架扣件》GB15831的規定。3、木材材質標準應符合現行國家標準《木結構設計規范》GB50005的規定。不得使用有腐朽、霉變、蟲蛀、折裂、枯節的木材。4、木膠合板板材表面應平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸堿的保護膜，并應有保溫性能好、易脫模和可兩面使用等特點，應符合國家現行標準《混凝土模板用膠合板》ZBB70006的規定。3.3、勞動力準備為保證質量與工期的情況下，工程有條不紊的進行，模板工程重要勞動力需用計劃見下表。重要勞動力需用計劃表序號名稱數量備注1木工30模板加工、安裝2塔吊工2塔吊操作、指揮3架子工20搭設腳手架4普工5輔工、文明施工等注：表中勞動力人數僅作施工準備用，根據施工進度和現場實際情況增減。3.4、施工工藝模板工程施工流程如下圖所示：四、各部位模板施工方法4.1.人防車庫外墻模板4.1.1臨空墻雙面支模部位模板采用12厚1830×915木夾板，φ48×3.5mm鋼管間距150mm使用作豎楞，φ48×3.5mm的雙鋼管用作橫楞，間距400mm。板縫交接處及板中央部位使用48×80的木枋。外墻采用φ14的止水螺桿加固，400×400見方設立（詳見圖1）。外墻鋼筋綁扎完畢后在封模前，先焊好模板定位鋼筋，保證模板位置及保護層厚度滿足設計規定。圖1由于地下室層高為3.85m,頂板厚為250mm,從頂板底部至墻底為3.6m,因此采用12厚1830×915木夾板,縱向支模方式,采用縱橫向支模方式，在其上、中、下部各加一排φ48×3.5mm鋼管斜撐，間距800mm，上下交錯布置，斜撐將力傳遞至滿堂腳手架上。下3道螺栓必須采用雙螺帽，3道以上位置螺栓采用單螺帽。4.1.2臨空墻單面支模部位1、地下層外墻厚度為300mm；主樓基礎底板-3.05m以下部位與車庫交接外墻距外側圍護樁距離過小，導致該些部位外墻與圍護樁間距離不能滿足雙面支模的規定（重要考慮-3.05m至車庫底板-5.35m部位，-3.05m以上可用雙面止水螺桿加固）。該墻體的厚度較厚,模板的側壓力較大,不能采用止水對拉螺栓進行加固,只能靠單側的模板支架來承受混凝土的所有側壓力（越往上，受到的側壓力越小）。因此對該部位采用單面支模的方法進行砼墻板施工。2、地下室外墻與圍護樁于外墻外模板采用水泥標磚砌筑370mm厚磚胎膜，水泥標磚砌筑完畢后面層采用水泥砂漿抹面，水泥砂漿面層凝固后防水卷材粘貼至頂部，內側采用鋼管三角斜撐作支撐系統,在車庫底板上預埋一排φ25的鋼筋頭，用來固定加固鋼管。其優點是材料通用性強,反復運用率高,有助于降低成本,對本工程的外墻適應性強。通過三角支撐上下連續設立以及墻中、下部鋼管背楞加密解決，可以有效的避免跑模。3、支撐系統外墻單面支模系統（見圖2）。支撐系統要保證模板的牢固性和穩定性，垂直模板方向的寬度應大于高度的1.5倍。4、豎向龍骨采用φ48×3.5mm鋼管，間距150，橫向龍骨采用φ48×3.5mm雙鋼管，間距400。止水螺桿400×400見方設立5、車庫基礎筏板澆筑前在筏板上預埋2排豎向φ25的鋼筋錨固件，間距1.5m。其位置結構墻面2200mm，錨固件端部出筏板面200mm，底部采用6m通長φ48鋼管與錨固件連接。6、斜撐鋼管上部連接橫向鋼管龍骨，下部用扣件與底部鋼管固定。每道斜撐橫向間距為0.6m。圖24.2、200厚內墻模板模板采用12厚1830×915木夾板，φ48×3.5mm鋼管間距200mm使用作豎楞，φ48×3.5mm的雙鋼管用作橫楞，橫楞結合實際情況做到上疏下密。板縫交接處及板中央部位使用48×80的木枋。對拉螺桿采用Φ14普通對拉螺桿(根據人防設計規定，對拉螺桿上嚴禁使用套管、混凝土預制件)。對拉螺桿水平間距為400mm，豎向間距同橫向鋼管背楞，其中底道螺桿離地200mm，最上道螺桿離上層板底200mm。對拉螺桿穿過扣壓鋼管的山形蝴蝶卡，擰緊螺帽將墻兩側模板固定。工藝流程：檢查墻位置墨線→安裝就位→側墻模板(或現場組拼后安裝)→鉆對拉螺桿孔并裝上穿墻螺桿和內套管→安裝另一側墻模板→鉆對拉螺桿孔并對上穿墻螺桿→檢查(或調整豎向內楞木間距)→裝水平雙鋼管外楞，臨時固定穿墻螺桿→檢查、調整模板垂直度，安裝支撐→緊固穿墻螺桿螺帽→質量檢查。

4.3、柱模板人防車庫框架柱規格重要有600×600、400×600、550×700三種，每根柱根據截面尺寸加工成四塊大模板，大車庫位置柱子高度同梁底模板高度。獨立柱模板面板采用12mm厚木夾板制作，豎向龍骨采用φ48×3.5mm鋼管，角部使用木方，橫向龍骨采用2×φ48×3.5mm鋼管間距400mm，每塊柱模板接縫做成企口形式，柱子四周設立φ14的穿心對拉螺栓。（詳見圖3）圖3本工程人防車庫框架柱最大截面尺寸為700×550，考慮到柱子截面較大，長邊方向由下至上在柱中位置增設一道φ14的對拉螺桿，間距同柱箍間距，增大柱箍強度。詳見圖4。具體設立規定見10.柱模板計算書圖44.4、梁模板1、梁側模板滿配，模板面板采用12mm厚木夾板，梁側模水平方向龍骨采用50×100木枋（截面高度超過800mm的，木枋豎向布置），梁底模水平向次龍骨采用50×100木枋，橫向主龍骨采用φ48×3.5mm鋼管，木方及模板均應提前進行加工，保證邊沿平直。梁底模板在拼縫處拼接的位置應互相錯開。2、水平桿步距1.5m，縱橫方向滿設。中間在縱橫向每隔10m左右設由下至上的豎向連續剪刀撐，其寬度宜為4—6m，掃地桿離地面200mm設立。縱橫向拉桿可單方向布置，拉桿端頭應與墻體加牢頂固。3、梁高度小于1000時，木枋側立與梁軸線平行，梁高度大于等于1000時，木枋豎向布置。梁底模板寬度與梁截面寬度相同，梁底模邊木枋遮蓋住梁側模板與底模板的拼縫（為了更好地防止模板拼縫漏漿，邊木枋的設立采用壓縫拼裝)。4、當梁側模板內楞采用50*100木枋與梁軸線平行側立設立時，梁側模板上、下道內楞分別與模板上下邊齊平，木枋間距及對拉絲桿布置見下表。超過1000高的梁應在梁側設立2~3根斜支撐。5、支撐系統中，所有梁、板支撐立桿單獨設立，不得混用；其他桿件（水平桿、斜撐等）梁模支撐體系與板支撐體系連成整體。保證單根立桿支撐的砼體積不大于0.25m3。（根據各截面梁下立桿間距及單跨內梁體積計算可得）6、當梁跨度大于等于4m時，按照0.1%起拱，當大于等于8m時，按照0.2%起拱；當大于10m時，按照0.3%起拱。7、根據廣聯達安全計算軟件計算結果，結合本公司類似高大梁模板工程施工經驗及本工程實際情況，梁模板搭設設計方案如下表：部位梁截面尺寸梁側木枋（水平布置）加固措施結構板支撐架立桿間距梁底木枋(底楞）梁模板支撐架側模豎向外楞加固方式梁底立桿支座備注木枋50*100≮2根，@≤300m雙Φ48×3.5鋼管，Φ14絲桿對拉木枋50*100立放@≤200mm兩側立桿寬度(≤m)兩側立桿沿梁長方向間距(≤m)梁底立桿數豎楞與梁側立桿形成三角斜撐人防600X7004距梁底250mm布置一道（縱向間距@≤600）0.8mX0.8m61.30.81雙扣件見附件（梁計算書）人防600X9004水平方向≤600；豎向：離結構面100布置第一道對拉絲桿；共2道絲桿對拉100+5000.8mX0.8m61.30.81雙扣件見附件（梁計算書）部位梁截面尺寸梁側木枋（豎向布置）加固措施結構板支撐架立桿間距梁底木枋(底楞）模板支撐架側模豎向外楞加固方式梁底立桿與水平桿扣件抗滑移加強措施（是否雙扣件）備注Φ14絲桿對拉＋雙Φ48×3.5鋼管圍檁緊固50*100木枋立放、間距≤200mm兩側立桿寬度(≤m)兩側立桿沿梁長方向間距(≤m)梁底立桿數豎楞與梁側立桿形成三角斜撐人防600X1200間距≤200mm水平方向≤600；離結構面100布置第一道對拉絲桿；共3道絲桿對拉100+500+8500.8mX0.8m61.30.401√雙扣件見附件（梁計算書）人防400X1500間距≤200mm水平方向≤600；豎向：梁底一道固定支撐，共3道絲桿對拉250+650+1050mm0.8mX0.8m41.20.401√雙扣件見附件（梁計算書）人防600X1650間距≤150mm水平方向≤450；豎向：共4道絲桿對拉280+560+840+1120mm0.8mX0.8m61.30.402√雙扣件詳見10.2和10.3：600×1650梁模板（扣件式）計算書4.5、板模板部位樓板厚度搭設高度次龍骨(48*3.5圓鋼管)主龍骨滿堂架縱橫間距水平桿架體剪刀撐備注間距(鋼管)水平桿與立桿抗滑移加強措施縱向橫向掃地桿步距車庫250mm3.6m≤200mm≤800mm雙扣件≤800mm≤800mm離地2001.5m每隔10m左右設由下至上的豎向連續剪刀撐，其寬度宜為4—6m，詳見10.1板計算書備注板模板排架采用雙扣件，立桿縱、橫向間距800，水平桿步距1500。模板面板采用12mm厚木夾板。樓板主龍骨采用φ48×3.5mm鋼管間距800，次龍骨為φ48×3.5mm鋼管間距統一為300mm。樓板模板應盡量采用整張模板，局部采用小條模板，模板邊沿應平直、無毛邊，模板拼縫處應嚴密。現澆板模板背面鋼管排列方向應與鋼管支撐架頂部水平桿相垂直，模板長邊的拼縫處采用50×100木枋。現澆板底模板擱置于梁側模之上。為方便防密門、密閉門等門的按裝，應在門前位置前方500mm(以圖紙尺寸為準)處設立的吊鉤位置進行預先開洞，便于預埋吊鉤。對主規格面板材料及方木進行分別裁鋸加工，分規格堆放，現場散拼裝時取用，端部拼接部分隨時配制、安裝。（見圖4）圖4（板模板支設）4.6后澆帶支模后澆帶的留置必須依據設計規定的位置與尺寸,寬度為800㎜；縱橫交錯的后澆帶將整個地下室提成了多塊，后澆帶分為溫度后澆帶和沉降后澆帶。若后澆帶位置因施工需要移動，必需通過設計院批準；后澆帶砼施工的時間必須符合設計規定及工程實際施工情況規定。本工程中沉降后澆帶應在結構最頂層澆筑砼完畢后最少14天后，提供沉降數據經設計批準后進行澆筑,其強度等級需高于兩側混凝土一級。溫度后澆帶在兩側混凝土齡期達成42天后再進行澆筑。4.6.1后澆帶支撐加固1.為保證結構支撐體系的安全，方便施工，節約材料成本，模板拆除后在后澆帶處采用獨立的支撐體系，在后澆帶兩側一米范圍內搭設腳手架獨立支撐，立桿橫距1m、縱距1.5m，水平步距1.5米，間距六米搭設剪刀撐，上部加方木，下部加柱腳。并用鋼管搭設成水平架連撐，搭設成一道完整的支撐體系，保證結構安全。在拆除滿堂腳手架時應保證后澆帶處支撐系統獨立完好。（見圖5）圖5梁板后澆帶采用獨立的支撐體系，與主體架體一起搭設，主體模板拆除時后澆帶部分架體不拆，模板就不受影響，從而保證后澆帶兩側沉降一致，后澆帶澆筑后無錯臺、下沉、漏漿現象。對于外墻后澆帶止水鋼板未固定牢固解決措施對現場也許存在側墻后澆帶止水鋼板因側墻澆筑前一天未固定牢固與墻體分離情況，采用另加設一道附加防水卷材，其長度超過脫落止水鋼板40cm，同時相應加長外側磚墻。（見圖6）圖64.6.2后澆帶施工應當注意的問題1、后澆帶的支撐后澆帶封閉前，后澆帶處梁、板模板的支撐不得拆除；后澆帶所在跨內不得施加其他荷載，例如放置施工設備、堆放施工材料等，以保證結構安全。2、后澆帶混凝土的養護后澆帶混凝土澆筑完畢后應采用帶模保溫保濕條件下的養護，后澆帶砼養護時間不少于28天。4.7、墻柱模板底部壓腳板施工工藝原理墻柱模板底部壓腳板施工標準做法是在墻柱模板底部外側安裝壓腳板，進行墻柱模板定位，防止墻柱模板底部漲模、漏漿的施工標準做法。

工藝流程彈墻柱定位線→墻柱鋼筋綁扎→安裝壓腳板→安裝墻柱模板

施工要點墻柱模板根部周邊200mm寬混凝土平整度控制在2mm以內。

壓腳板安裝位置應按照墻柱邊線向外延伸模板厚度擬定。

壓腳板為50mm寬、板邊切直的12mm厚膠合板，待墻柱鋼筋綁扎完畢后，間隔200mm用水泥釘將其固定在樓板面上，壓腳板之間不得重疊。4.8、砼澆筑施工注意事項 1）、基礎混凝土澆筑采用汽車泵澆筑。在澆筑混凝土前，對模板內的雜物和鋼筋上的油污等清理干凈；對模板的縫隙和孔洞予以堵嚴。2）、地下部分柱混凝土采用汽車泵澆筑，每4根柱為一循環單元，循環澆筑，每次澆筑高度根據現場使用振搗棒（50棒或30棒）而定，為其有效長度的1.25倍（50棒應為43.75cm,取40cm；30棒應為33.75cm，取30cm），下灰厚度采用尺桿配手把燈控制。3）、墻、柱砼澆筑應分層進行，每層厚度不超過500mm，且上下層間不超過砼初凝時間，不允許留設任何規范允許外的水平施工縫。墻柱砼澆至梁底后應稍加停息約1小時左右，讓砼達成初步沉落，再澆上部砼。震動棒應插入墻柱砼5厘米左右，以防發生水平裂縫。4）、梁板混凝土應同時澆筑。先將梁的混凝土分層澆筑成階梯形向前推動，當達成板底標高時，再與板的混凝土一起澆搗，隨著階梯不斷延長，板的澆筑也不斷前進，當梁高度大于1m時，可先將梁單獨澆筑至板底以下2—3cm處應稍加停息約1小時左右，讓砼達成初步沉落，再澆上部砼。為防止板出現裂縫，先用插入式振搗棒振搗然后用平板振動器振搗，直到表面泛出漿為止，在初凝前，先用磨光機磨平磨光，再用鐵抹子壓光一遍，最后在終凝前再用鐵抹子壓光一遍。本工程每次澆砼澆搗面積較大，應加強樓板平整度控制，做好標高控制網。5）、結構砼澆筑前必須進行砂漿潤泵解決，潤泵砂漿是用于混凝土泵送前的潤泵工作，不能用于結構部位，泵送潤泵砂漿前先用水將泵管潤濕一遍，潤泵砂漿用量：移動泵潤泵砂漿用量不得超過1.0m3，固定泵視泵管長度而定，一般每10米泵管用0.2m3砂漿，潤泵砂漿泵送完后泵送混凝土，與潤泵砂漿接觸的少許混凝土應排掉，不應用于結構部位。6）、清理：在混凝土澆筑前先用一臺12m3空壓機將模板內雜物吹掃干凈。將所有模板澆水濕潤。防止混凝土表面水分損失過快而引起混凝土表面起皮、起砂。7）、混凝土澆筑和振搗一般規定：a、本工程混凝土連續澆筑，如必須間歇，間歇時間盡量縮短，并在下層混凝土初凝前將上層混凝土澆筑完畢。b、澆筑混凝土時為防止混凝土分層離析，混凝土由料斗、泵管內卸出時，其自由傾澆高度不得超過2米，超過時采用串筒或斜槽下落，混凝土澆筑時不得直接沖擊模板。c、澆筑豎向結構混凝土前，用攪拌站帶來的水泥砂漿將每個柱墻進行接漿。d、澆筑混凝土時設專人看模、看鋼筋，看經常觀測模板、支架、鋼筋、預埋件和預留孔洞的情況，當發生變形移位時立即停止澆筑，并在已澆筑的混凝土初凝前修整完好。e、使用50棒插入式振搗棒要快插慢拔，插點呈梅花形布置，按順序進行，不得漏掉。移動間距不大于振搗棒作用半徑的1.5倍（50棒應為52.5cm，取50cm；30棒應為40.5cm取40cm）。振搗上一層時插入下一層混凝土5cm以消除兩層間的接縫。平板振動器的移動間距，保證振動器的平板可以覆蓋已振實部分的邊沿。振搗時間以混凝土表面出現浮漿及不出現氣泡、下沉為宜。五、模板的檢查與驗收⑴各種連接件、支承件加固配件必須安裝牢固，無松動現象，模板拼縫要嚴密，各種預埋件預留孔洞位置要準確，固定要牢固。⑵現澆結構模板安裝允許偏差（《混凝土結構工程施工質量驗收規范》（GB50204-2023）表4.2.7）：項目允許偏差檢查方法軸線位置5鋼尺檢查底膜上表面標高±5水準儀或拉線、鋼尺檢查軸線內部尺寸基礎±10鋼尺檢查墻、柱、梁+4，-5鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板面標高2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查注：檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。⑶預埋件和預留孔洞允許偏差項目允許偏差預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3插筋中心線位置5外露長度+10，0預埋螺栓中心線位置2外露位置+10，0預留洞中心線位置10尺寸+10，0注：檢查中心線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。六、模板的拆除本工程大截面梁、大跨度梁比較多，因此拆模時間的控制至關重要，必須嚴格按照規范規定留置同條件試塊，同條件試塊達成規范規定強度后方可拆除（同條件試塊留置方案詳混凝土施工方案）。1、模板拆除必須根據現場同條件的試塊指導強度，符合設計規定的百分率后，并由技術人員發放拆模告知書后，方可拆模。2、在拆除側模時，混凝土強度要達成1.2MPa（依據拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土強度必須符合下表規定后方可拆除。3、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。4、柱子模板拆除柱模拆除采用分散拆除方法，拆除順序為：拆除拉桿或斜撐、自上而下拆除柱箍或橫楞、拆除豎楞、自上而下拆除配件及模板、運走分類堆放、清理、拔釘、刷脫模劑、周轉運用。5、梁模板的拆除①梁側模應在保證砼表面及棱角不因拆除而受損傷時方可拆除。②對梁底模，梁跨度小于8m時，應達成砼設計強度等級的75%以上時，方可拆除底模和支撐。③拆模順序為先拆側模，后拆底模，當上層主體結構未施工完畢前，下層梁的底模板和支撐不得拆除。混凝土拆模強度等級結構類型結構跨度（m）按設計砼強度標準值的百分率（%）板≤2≥50＞2，≤8≥75＞8≥100梁≤8≥75＞8≥100懸臂構件--≥100預應力構件≥1006、樓板模板拆除①拆模順序為后支先拆，后支先拆；先拆除非承重部分，后拆除承重部分。②跨度≤8m時，應達成砼設計強度等級的75%，方可拆除底模和支撐。③梁側非承重模板應在保證砼表面及棱角不因拆除而受損傷時方可拆除。④當上層主體結構施工未結束前，下層樓板的模板和支撐不得拆除。7、后澆帶模板的拆除后澆帶模板采用單獨支撐系統，拆模的過程中嚴禁擾動該區域的模板體系。該區模板的拆除必須待后澆帶砼澆筑完畢并達成拆模強度規定后方可以拆除。8、模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑；模板有損壞的地方及時進行修理或更換，以保證使用質量。七、質量保證措施1、各班組應認真熟悉圖紙和《模板工程施工技術交底》，并按其規定施工。2、模板配制時應彈線鋸邊，使用新鋸片或定期調撥鋸齒，保證模板尺寸準確，鋸路順直。3、模板拼裝時，板邊要找平、刨直，拼縫嚴密。4、抄平桿接頭處必須加立桿。抄平桿與立桿用雙扣件連接。支平臺模之前必須將滿堂架的斜撐加固完畢，以免模板上放線檢查時晃動。5、梁模板支安嚴格按規范起拱，不超拱或漏拱。6、墻、柱模板加固的立桿、橫擋、斜撐間距按技術交底規定排列整齊，扣件、對拉螺桿擰緊。7、墻柱模板和梁側模板上口與樓板連接處必須安鎖口木枋，且必須釘牢。8、外墻、邊梁、洞口處，側模上口應比混凝土面高出2～3cm，且必須用鐵絲或與平臺模板拉緊，間距不大于80cm，嚴格控制垂直度。9、門窗洞口支模時，標高位置應按所提供的標高線擬定，不能以樓面為準。10、梁、柱、墻支模時截面尺寸允許比設計小5mm，不得大于設計尺寸。11、懸挑構件的拆模時間必須嚴格控制，防止早拆導致的下撓、開裂、甚至塌陷。12、模板必須按樓面上墨線和校正后的模板支安,班組應配備足夠的線錘、水管對模板位置、標高進行校正。13、模板施工嚴格按木工翻樣的施工圖紙進行拼裝、就位和設支撐。模板安裝就位后，由技術員、質量員按平面尺寸、端面尺寸、標高、垂直度進行復核驗收。14、澆筑混凝土過程中，派專人負責檢查模板、支架和支承情況，發現下沉、松動和變形及時采用措施解決。學習圖紙和技術資料學習操作規程和質量標準技術人員書面交底操作人員參與交底學習圖紙和技術資料學習操作規程和質量標準技術人員書面交底操作人員參與交底模板選擇技術交底與鋼筋工工序交接準備工作模板涂刷隔離劑中間抽檢清理現場按規范及方案設計注意保護棱角自檢記錄質量評估記錄拆資料整理檢查腳手架混凝土工工序交接檢查執行檢查標準整平鋼模板不合格品的解決梁柱和板抽查

八、安全文明施工保證措施1、嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，在出現超過最大荷載時，應及時采用控制措施，鋼筋，模板等材料不能在支架上大量集中堆放；頂板后澆帶兩側嚴禁堆物。2、模板拆除必須有監理單位的批準，簽發拆模令。不得擅自拆除模板。3、施工高度在2M以上時，要按高處作業技術規范進行操作和防護。4、操作人員上下通行時，必須通過走道，嚴禁攀爬模板或腳手架。5、所用機械設備的各項保護裝置必須完好。6、夜間施工時，必須要有足夠的照明。不得私自接拆電線。7、平臺模板支安時，應在主梁底開設清掃口，平臺支安完畢后，將鋸末、垃圾清理干凈：支墻、柱模板前，底部要清理干凈。8、模板本著誰支安誰拆除的原則，拆模時嚴禁粗暴作業，拆下的模板應清理干凈、刷脫模劑、堆碼整齊。9、在與綁扎好鋼筋的樓面施工時，應注意對鋼筋的保護，不得隨意踩塌鋼筋。10、當模板支設工作完畢后，應將工作面打掃干凈。九、應急救援預案項目部成立各類事故的應急救援與響應領導小組，保證事故一旦發生后項目部能第一時間啟動救援預案，統一協調指揮，為及時解決各類事故提供強有力的組織保證。9.1應急救援領導小組組長：姜廣樓（）副組長：莊擁星（）梁林生（）董決飛（）成員：張平葉錦明顧冬楠吳國軍袁向科朱錫和劉少忠徐陸冰白岳峰陸衛東邵衛平徐友剛9.1模板坍塌事故處置措施1、盡量使用人工挖掘、搬運坍塌的材料，及時搶救被掩埋傷員脫離危險區。2、進行簡易包扎、止血或簡易骨折固定。3、對呼吸、心跳停止的傷員予以心臟復蘇。4、事故發生后應立即報告項目部應急救援領導小組。應急救援領導小組在第一時間到達后立即組織應急救援隊搶救現場傷員，清理坍塌現場，并做好警戒，嚴禁無關人員進入事故現場，以免導致二次傷害。5、應急救援隊負責消除傷員口、鼻內泥塊、凝血塊、嘔吐物等，將昏迷傷員舌頭拉出，以防窒息。6、組織人員盡快解除重物壓迫，減少傷員擠壓綜合癥發生。并將其轉移至安全地方。7、盡快與120急救中心取得聯系，具體說明事故地點、嚴重限度，并派人到路口接應，同時準備好車輛隨時準備運送傷員到附近的醫院救治。8、在沒有人員受傷的情況下，現場負責人應根據實際情況研究補救措施，在保證人員生命安全的前提下，組織恢復正常施工秩序。9、技術負責人、現場安全員應對模板坍塌事故進行因素分析，制訂相應的糾正措施，認真填寫傷亡事故報告表、事故調查等有關解決報告，并上報公司和上級相關部門。9.2、火災事故應急措施1、立即報警。當接到報告施工現場火災發生信息后，指揮小組立即撥打“119”火警電話，并及時告知公司應急搶險領導小組，以便領導了解和指揮撲救火災事故。2、組織撲救火災。除及時報警外，指揮小組要立即組織義務消防隊員和員工進行撲救，撲救火災時按照“先控制、后滅火；救人重于滅火；先重點后一般”的滅火戰術原則。同時派人及時切斷電源，接通消防水泵電源，組織搶救傷亡人員，隔離火災危險源和重要物資，充足運用施工現場中的消防設施器材進行滅火。3、協助消防員滅火。在自救的基礎上，當專業消防隊到達火災現場后，應急指揮小組簡要地向消防隊負責人說明情況，并全力支持消防隊員滅火，要聽從消防隊的指揮，齊心合力，共同滅火。4、傷員身上燃燒的衣物一時難以脫下時，可讓傷員躺在地上滾動，或用水灑等辦法撲滅火焰。5、保護現場。當火災發生時和撲救完畢后，指揮小組要派人保護好現場，維護好現場秩序，等待對事故因素及負責人的調查。同時應立即采用善后工作，及時清理，將火災導致的垃圾分類解決并采用其他有效措施，從而將火災事故對環境導致的污染減少到最低限度。6、火災事故調查處置。按照公司事故（事件）報告分析解決制度規定，項目部指揮小組在事故調查報告出來以后，做出有關解決決定；重新貫徹防范措施，并報公司應急搶險領導小組和上級主管部門。9.3、高處墜落事故應急措施1、事故發生后，事故發現第一人應立即大聲呼救，同時立即報告項目管理人員。2、管理人員立即組織人員迅速將傷員救離危險地方，移至安全地帶，維護現場秩序，保護事故現場。3、保持呼吸道通暢，若發現窒息者，應及時解除其呼吸道梗塞和呼吸機能障礙，應立即解開傷員衣領，消除傷員口鼻、咽、喉部的異物、血塊、分泌物、嘔吐物等。4、有效止血，包扎傷口，并視其傷情采用直接送往醫院或待簡樸解決后去醫院檢查。5、傷員有骨折，關節傷、肢體擠壓傷，大塊軟組織傷都要固定。6、若傷員有斷肢情況發生應盡量用干凈的干布（滅菌敷設）包裹入塑料袋內，隨傷員一起轉送。7、防止感染、止痛，可以給傷員用抗生素和止痛劑。8、記錄傷情，現場救護人員應邊搶救邊記錄傷員的受傷機制，受傷部位，受傷限度等第一手資料。9、立即撥打120向本地急救中心取得聯系（醫院在附近的直接送往醫院），應具體說明事故地點、嚴重限度、本部門的聯系電話，并派人到路口接應。9.4、事故后解決工作1、查明事故因素及負責人。2、以書面形式向上級寫出報告，涉及發生事故時間、地點、受傷(死亡)人員姓名、性別、年齡、工種、傷害限度、受傷部位。3、制定有效的防止措施，防止此類事故再次發生。4、組織所有人員進行事故教育。向所有人員宣讀事故結果，及對負責人的解決意見十、計算書10.1、250厚板模板（扣件式）計算書10.1.1計算依據1、《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-20232、《混凝土結構設計規范》GB50010-20233、《建筑結構荷載規范》GB50009-20234、《鋼結構設計規范》GB50017-20235、《建筑施工臨時支撐結構技術規范》JGJ300-202310.1.2計算參數基本參數樓板厚度h(mm)250樓板邊長L(m)5.1樓板邊寬B(m)4.3模板支架高度H(m)3.6主梁布置方向垂直于樓板長邊立柱縱向間距la(m)0.8立柱橫向間距lb(m)0.8水平桿步距h1(m)1.5次梁間距a(mm)150次梁懸挑長度a1(mm)200主梁懸挑長度b1(mm)200主梁合并根數/結構表面規定表面外露剪刀撐(含水平)布置方式普通型立桿自由端高度a(mm)300扣件傳力時扣件的數量雙扣件架體底部布置類型墊板計算依據《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-2023材料參數主梁類型圓鋼管主梁規格Ф48×3.5次梁類型圓鋼管次梁規格Ф48×3.5面板類型覆面木膠合板面板規格12mm(克隆、山樟平行方向)鋼管類型Ф48×3.5荷載參數基礎類型混凝土樓板地基土類型/地基承載力特性值fak(kPa)/架體底部墊板面積A(m^2)0.2是否考慮風荷載否架體搭設省份、城市上海市地面粗糙度類型/模板及其支架自重標準值G1k(kN/m^2)0.3新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m^3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m^3)1.1計算模板及次梁時均布活荷載Q1k(kN/m^2)2.5計算模板及次梁時集中活荷載Q2k(kN)2.5計算主梁時均布活荷載Q3k(kN/m^2)1.5計算立柱及其他支撐構件時均布活荷載Q4k(kN/m^2)1基本風壓值Wo(kN/m^2)/模板荷載傳遞方式扣件簡圖：（圖1） 平面圖（圖2） 縱向剖面圖1（圖3） 橫向剖面圖210.1.3面板驗算取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm41）強度驗算A.當可變荷載Q1k為均布荷載時：由可變荷載控制的組合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1kb}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×250/1000)×1+1.4×2.5×1)=10.251kN/m由永久荷載控制的組合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1kb}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×250/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1)=10.194kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(10.251,10.194)=10.251kN/m（圖4） 可變荷載控制的受力簡圖1B.當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×250/1000)×1)=7.101kN/mp1=0.9×1.4Q2k=0.9×1.4×2.5=3.15kN（圖5） 可變荷載控制的受力簡圖2由永久荷載控制的組合：q4=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×250/1000)×1)=7.989kN/mp2=0.9×1.4×0.7Q2k=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN（圖6） 永久荷載控制的受力簡圖取最不利組合得：Mmax=0.029kN·m（圖7） 面板彎矩圖σ=Mmax/W=0.029×106/24000=1.201N/mm2≤[f]=31N/mm2滿足規定2）、撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×250/1000)×1=6.575kN/m（圖8） 正常使用極限狀態下的受力簡圖（圖9） 撓度圖ν=0.026mm≤[ν]=150/400=0.375mm滿足規定10.1.4次梁驗算當可變荷載Q1k為均布荷載時：計算簡圖：（圖10） 可變荷載控制的受力簡圖1由可變荷載控制的組合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×250/1000)×150/1000+1.4×2.5×150/1000)=1.538kN/m由永久荷載控制的組合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×250/1000)×150/1000+1.4×0.7×2.5×150/1000)=1.529kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(1.538,1.529)=1.538kN/m當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×250/1000)×150/1000)=1.065kN/mp1=0.9×1.4Q2k=0.9×1.4×2.5=3.15kN（圖11） 可變荷載控制的受力簡圖2由永久荷載控制的組合：q4=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×250/1000)×150/1000)=1.198kN/mp2=0.9×1.4×0.7Q2k=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN（圖12） 永久荷載控制的受力簡圖1）、強度驗算（圖13） 次梁彎矩圖Mmax=0.651kN·mσ=Mmax/W=0.651×106/(5.08×103)=128.209N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足規定2）、抗剪驗算（圖14） 次梁剪力圖Vmax=3.363kNτmax=VmaxS/(Ib0)=3.363×103×3.473×103/(12.19×104×0.7×10)=13.688N/mm2≤[τ]=120N/mm2滿足規定3）、撓度驗算撓度驗算荷載記錄:qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.3+(24+1.1)×250/1000)×150/1000=0.986kN/m（圖15） 正常使用極限狀態下的受力簡圖（圖16） 次梁變形圖νmax=0.147mm≤[ν]=0.8×1000/400=2mm滿足規定10.1.5主梁驗算將荷載記錄后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。A.由可變荷載控制的組合：q1=Υ0×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q3ka}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×250/1000)×150/1000+1.4×1.5×150/1000)=1.349kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=Υ0×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q3ka}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×250/1000)×150/1000+1.4×0.7×1.5×150/1000)=1.397kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(1.349,1.397)=1.397kN此時次梁的荷載簡圖如下（圖17） 次梁承載能力極限狀態受力簡圖用于正常使用極限狀態的荷載為：qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.3+(24+1.1)×250/1000)×150/1000=0.986kN/m此時次梁的荷載簡圖如下（圖18） 次梁正常使用極限狀態受力簡圖根據力學求解計算可得：Rmax=0.838kNRkmax=0.592kN還需考慮主梁自重，則自重標準值為gk=37.65/1000=0.038kN/m自重設計值為：g=Υ0×1.2gk=0.9×1.2×37.65/1000=0.041kN/m則主梁承載能力極限狀態的受力簡圖如下：（圖19） 主梁正常使用極限狀態受力簡圖則主梁正常使用極限狀態的受力簡圖如下：（圖20） 主梁正常使用極限狀態受力簡圖1）、抗彎驗算（圖21） 主梁彎矩圖Mmax=0.254kN·mσ=Mmax/W=0.254×106/(5.08×1000)=49.971N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足規定2）、撓度驗算（圖22） 主梁變形圖νmax=0.38mm≤[ν]=0.8×103/400=2mm滿足規定3）、支座反力計算立柱穩定驗算要用到承載能力極限狀態下的支座反力，故：Rzmax=3.796kN10.1.6、扣件抗滑移計算由上知最大扣件滑移力為Rzmax=3.796kNRzmax=3.796kN≤[R]=12kN滿足規定10.1.7、立柱驗算1）、長細比驗算立桿與水平桿扣接，按鉸支座考慮，故計算長度l0取步距則長細比為：λ=h1/i=1.5×1000/(1.58×10)=94.937≤[λ]=1502）、立柱穩定性驗算根據λ查JGJ162-2023附錄D得到φ=0.588N1=0.9×[1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q4k]lalb+Υ0×1.2×H×gk=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×250/1000)+1.4×1)×0.8×0.8+0.9×1.2×3.6×0.144=5.91kN由于本支模架不屬于高達模板支架，故偏心距：e=50mmMw1=N1e=5.91×50/1000=0.295kN·mf=N1/(φA)+Mw1/W=5.91×1000/(0.588×(4.89×100))+0.295×106/(5.08×103)=78.705N/mm2≤[σ]=205N/mm2滿足規定10.2、600×1650梁模板（扣件式）計算書（其他梁計算書詳見附件）10.2.1、計算依據1、《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-20232、《混凝土結構設計規范》GB50010-20233、《建筑結構荷載規范》GB50009-20234、《鋼結構設計規范》GB50017-20231)、計算參數基本參數混凝土梁高h(mm)1650混凝土梁寬b(mm)600混凝土梁計算跨度L(m)4.75模板支架高度H(m)2.2計算依據《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-2023模板荷載傳遞方式扣件扣件傳力時扣件的數量雙扣件梁兩側樓板情況梁兩側有板梁側樓板厚度250斜撐(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱間距la(m)0.4垂直梁跨度方向的梁兩側立柱間距lb(m)1.3水平桿步距h(m)1.5梁側樓板立桿的縱距la1(m)0.8梁側樓板立桿的橫距lb1(m)0.8立桿自由端高度a(mm)400梁底增長立柱根數n2梁底支撐小梁根數m6次梁懸挑長度a1(mm)250結構表面規定表面外露架體底部布置類型墊板材料參數主梁類型圓鋼管主梁規格Ф48×3.5次梁類型矩形木楞次梁規格50×100面板類型覆面木膠合板面板規格12mm(克隆、山樟平行方向)鋼管規格Ф48×3.5荷載參數基礎類型混凝土樓板地基土類型/地基承載力特性值fak(N/mm2)/架體底部墊板面積A(m2)0.2是否考慮風荷載否架體搭設省份、城市上海市地面粗糙度類型/基本風壓值Wo(kN/m^2)/模板及其支架自重標準值G1k(kN/m^2)0.5新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m^3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m^3)1.5施工人員及設備產生荷載標準值Q1k(kN/m^2)2.52）、施工簡圖（圖1） 剖面圖1（圖2） 剖面圖210.2.2、面板驗算根據規范規定面板可按簡支跨計算，根據施工情況一般樓板面板均擱置在梁側模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm41）、強度驗算由可變荷載控制的組合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1kb}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×1650/1000)×1+1.4×2.5×1)=49.131kN/m由永久荷載控制的組合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1kb}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×1650/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1)=53.934kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(49.131,53.934)=53.934kN/m（圖3） 面板簡圖（圖4） 面板彎矩圖取最不利組合得：Mmax=0.097kN·mσ=Mmax/W=0.097×106/24000=4.045N/mm2≤[f]=31N/mm2滿足規定2）、撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×1650/1000)×1=42.575kN/m（圖5） 面板簡圖（圖6） 面板撓度圖ν=0.069mm≤[ν]=600/((6-1)×400)=0.3mm滿足規定10.2.3、次梁驗算由可變荷載控制的組合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×1650/1000)×600/1000/(6-1)+1.4×2.5×600/1000/(6-1))=5.896kN/m由永久荷載控制的組合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×1650/1000)×600/1000/(6-1)+1.4×0.7×2.5×600/1000/(6-1))=6.472kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(5.896,6.472)=6.472kN/m計算簡圖：（圖7） 次梁簡圖1）、強度驗算（圖8） 次梁彎矩圖(kN·m)Mmax=0.202kN·mσ=Mmax/W=0.202×106/(83.333×1000)=2.427N/mm2≤[f]=15N/mm2滿足規定2）、抗剪驗算（圖9） 次梁剪力圖(kN)Vmax=1.667kNτmax=VmaxS/(Ib)=1.667×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.5N/mm2≤[τ]=2N/mm2滿足規定3）、撓度驗算撓度驗算荷載記錄，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.5+(24+1.5)×1650/1000)×600/1000/(6-1)=5.109kN/m（圖10） 變形計算簡圖（圖11） 次梁變形圖(mm)νmax=0.123mm≤[ν]=0.4×1000/400=1mm滿足規定10.2.4、主梁驗算梁側樓板的立桿為梁板共用立桿，立桿與水平鋼管扣接也屬于半剛性節點，為了便于計算統一按鉸節點考慮，偏于安全。根據實際工況，梁下增長立桿根數為2，故可將主梁的驗算力學模型簡化為2+2-1=3跨梁計算。這樣簡化符合工況，且能保證計算的安全。等跨連續梁，跨度為:3跨距為：(等跨)0.433將荷載記錄后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。A.由可變荷載控制的組合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×1650/1000)×600/((6-1)×1000)+1.4×2.5×600/((6-1)×1000))=5.896kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×1650/1000)×600/((6-1)×1000)+1.4×0.7×2.5×600/((6-1)×1000))=6.472kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(5.896,6.472)=6.472kN此時次梁的荷載簡圖如下（圖16） 次梁承載能力極限狀態受力簡圖用于正常使用極限狀態的荷載為：qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.5+(24+1.5)×1650/1000)×600/((6-1)×1000)=5.109kN/m此時次梁的荷載簡圖如下（圖17） 次梁正常使用極限狀態受力簡圖根據力學求解計算可得：承載能力極限狀態下在支座反力：R=3.285kN正常使用極限狀態下在支座反力：Rk=2.593kN還需考慮主梁自重，則自重標準值為gk=37.65/1000=0.038kN/m自重設計值為：g=0.9×1.2gk=0.9×1.2×37.65/1000=0.041kN/m則主梁承載能力極限狀態的受力簡圖如下：（圖18） 主梁正常使用極限狀態受力簡圖則主梁正常使用極限狀態的受力簡圖如下：（圖19） 主梁正常使用極限狀態受力簡圖1）、抗彎驗算（圖12） 主梁彎矩圖(kN·m)Mmax=0.344kN·mσ=Mmax/W=0.344×106/(5.08×1000)=67.721N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足規定2）、抗剪驗算（圖13） 主梁剪力圖(kN)Vmax=6.579kNτmax=QmaxS/(Ib)=6.579×1000×3.473×103/(12.19×104×0.7×10)=26.777N/mm2≤[τ]=120N/mm2滿足規定3）、撓度驗算（圖14） 主梁變形圖(mm)νmax=0.148mm≤[ν]=1.3×1000/(2+1)/400=1.083mm滿足規定4）、支座反力計算由于兩端立桿為與板共用的立桿，中間立桿為梁部分獨立支撐立桿，故應分別計算出兩端的最大支座反力和非兩端支座的最大支座反力。故經計算得：兩端支座最大支座反力為：R1=0.153kN非端支座最大支座反力為：R2=10.035kN10.2.5、支座扣件抗滑移驗算按上節計算可知，兩端支座最大支座反力就是扣件所承受的滑移力R1=0.153kN≤[N]=12kN滿足規定非端支座最大支座反力就是扣件所承受的滑移力R2=10.035kN≤12kN滿足規定10.2.6、立柱驗算1）、長細比驗算立桿與水平桿扣接，按鉸支座考慮，故計算長度l0取步距則長細比為：λ=h/i=1.5×1000/(1.58×10)=94.937≤[λ]=150滿足規定2）、立柱穩定性驗算根據λ查JGJ162-2023附錄D得到φ=0.634梁側立桿承受的樓板荷載N1=[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q1k]la1lb1=(1.2×(0.5+(24+1.5)×250/1000)+1.4×2.5)×0.8×0.8=7.52kN由10.2.5知，梁側立桿承受荷載為就是端支座的最大反力R1=0.153kN由于梁中間立桿和梁側立桿受力情況不同樣，故應取大值進行驗算NA=max(N1+R1,R2)=10.035kN考慮架體自重荷載得：NB=NA+1.2×H×gk=10.035+1.2×0.038×(2.2+(1650-250)/1000)=10.198kNf=NB/(φA)=10.198×1000/(0.634×(4.89×100))=32.894N/mm2≤[σ]=205N/mm2滿足規定10.3、600×1650梁側模板（扣件式）計算書（其他梁側面計算書詳見附件）10.3.1、計算依據1、《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-20232、《混凝土結構設計規范》GB50010-20233、《建筑結構荷載規范》GB50009-20234、《鋼結構設計規范》GB50017-202310.3.2、計算參數基本參數混凝土梁兩側樓板情況梁兩側有板梁側樓板厚度h(mm)250梁計算跨度L（m）4.75混凝土梁截面高度H(mm)1650混凝土梁截面寬度B(mm)600次梁布置方向次梁豎向次梁布置根數n/次梁懸挑長度b1(mm)/對拉螺栓道數m4對拉螺栓橫向間距X(mm)450主梁間距b(mm)/主梁懸挑長度b2(mm)150結構表面規定表面外露荷載參數混凝土初凝時間t0(h)4混凝土澆筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影響修正系數1.15外加劑影響修正系數1.2混凝土重力密度γc(kN/m^3)24振搗混凝土時模板的水平荷載Q2k(kN/m^2)4材料參數主梁類型圓鋼管主梁規格Ф48×3.5次梁類型矩形木楞次梁規格50×100面板類型覆面木膠合板面板規格12mm(克隆、山樟平行方向)面板E(N/mm^2)11500面板fm(N/mm^2)31對拉螺栓規格M14（圖1）剖面圖10.3.3、荷載記錄新澆混凝土對模板的側壓力F1=0.22γct0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2F2=γcH＝24×1650/1000=39.6kN/m2標準值G4k＝min[F1,F2]＝39.6kN/m2承載能力極限狀態設計值S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]則：S=0.9×max(1.2×39.6+1.4×4,1.35×39.6+1.4×0.7×4)=51.642kN/m2正常使用極限狀態設計值Sk＝G4k＝39.6kN/m210.3.4、面板驗算根據規范規定面板可按單跨簡支梁計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W＝bh2/6=1000×122/6=24000mm3，I＝bh3/12=1000×123/12=144000mm4其中的h為面板厚度。面板的計算跨度為次梁布置間距=150/1000=0.151）、強度驗算（圖2） 承載能力極限狀態受力簡圖q＝bS＝1×51.642=51.642kN/m（圖3） 面板彎矩圖(kN·m)Mmax＝0.145kN·mσ＝Mmax/W＝0.145×106/24000=6.052N/mm2≤[f]＝31N/mm2滿足規定2）、撓度驗算qk＝bSk=1×39.6=39.6kN/m（圖4） 正常使用極限狀態受力簡圖（圖5） 面板變形圖νmax＝0.158mm≤[ν]＝150/400=0.375mm滿足規定10.3.5、次梁驗算次梁承受的荷載為：q＝aS＝150×51.642=7746.3N/mqk＝aSk＝150×39.6=5940N/m由于次梁為豎向的，可根據實際情況按有懸挑的連續梁計算，跨度取支撐間距。1）、抗彎強度驗算（圖6） 承載能力極限狀態受力簡圖（圖7） 梁彎矩圖Mmax＝0.283kN·mσ＝Mmax/W＝0.283×106/(83.333×1000)=3.401N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足規定2）、抗剪強度驗算（圖8） 次梁剪力圖(kN)Vmax＝1.935kNτ=VmaxS0/(Ib)=1.935×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.58N/mm2≤[fv]＝2N/mm2滿足規定3）、撓度驗算（圖9） 正常使用極限狀態受力簡圖（圖10） 次梁變形圖ν＝0.218mm≤[ν]＝600/400=1.5mm滿足規定4）、支座反力計算Rmax=3.88KNRmaxk=2.975KN10.3.6、主梁驗算主梁按連續梁計算，又由于主梁端部有懸挑部分，故可按有懸挑的連續梁計算，計算簡圖如下：（圖11） 承載能力極限狀態受力簡圖1）、抗彎強度驗算（圖12） 主梁彎矩圖Mmax＝0.582kN·mσ＝Mmax/W＝0.582×106/(10.16×1000)=57.284N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足規定2）、抗剪強度驗算（圖13） 主梁剪力圖Vmax＝4.397kN·mτ=VmaxS0/(Ib)=4.397×1000×6.946×103/(24.38×104×1.4×10)=8.949N/mm2≤[fv]＝120N/mm2滿足規定3）、撓度驗算（圖14） 正常使用極限狀態受力簡圖（圖15） 主梁變形圖ν＝0.127mm≤[ν]＝450/400=1.125mm滿足規定4）、支座反力計算對拉螺栓承受的最大支座反力為：N=12.158kN10.3.7、對拉螺栓驗算對拉螺栓拉力值N：N＝12.158kN≤Ntb=17.8kN滿足規定10.4、300厚墻板雙面支模計算書10.4.1、計算依據1、《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-20232、《混凝土結構設計規范》GB50010-20233、《建筑結構荷載規范》GB50009-20234、《鋼結構設計規范》GB50017-202310.4.2、計算參數基本參數計算依據《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-2023混凝土墻厚度h(mm)300混凝土墻計算高度H(mm)3650混凝土墻計算長度L(mm)8100次梁布置方向豎直方向次梁間距a(mm)150次梁懸挑長度a1(mm)200主梁間距b(mm)400主梁懸挑長度b1(mm)200結構表面規定表面外露主梁合并根數2對拉螺栓橫向間距(mm)400對拉螺栓豎向間距(mm)/材料參數主梁類型圓鋼管主梁規格Ф48×3.5次梁類型圓鋼管次梁規格Ф48×3.5面板類型覆面木膠合板面板規格12mm(克隆、山樟平行方向)面板E(N/mm^2)11500面板fm(N/mm^2)31對拉螺栓規格M14荷載參數混凝土初凝時間t0(h)4混凝土澆筑速度V（m/h)2混凝土澆筑方式溜槽、串筒或導管混凝土重力密度γc(kN/m^3)24混凝土塌落度影響修正系數β21.15外加劑影響修正系數β11.2傾倒混凝土時模板的水平荷載Q3k(kN/m^2)2振搗混凝土時模板的水平荷載Q2k(kN/m^2)/（圖1） 縱向剖面圖（圖2） 立面圖10.4.3、荷載記錄新澆混凝土對模板的側壓力F1=0.22γct0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2F2=γcH＝24×3650/1000=87.6kN/m2標準值G4k＝min[F1,F2]＝41.218kN/m2承載能力極限狀態設計值S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]則：S=0.9×max(1.2×41.218+1.4×2,1.35×41.218+1.4×0.7×2)=51.844kN/m2正常使用極限狀態設計值Sk＝G4k＝41.218kN/m210.4.4、面板驗算根據規范規定面板可按簡支跨計算，根據施工情況一般樓板面板均擱置在梁側模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W＝bh2/6=1000×122/6=24000mm3I＝bh3/12=1000×123/12=144000mm4其中的h為面板厚度。1）、強度驗算q＝bS＝1×51.844=51.844kN/m（圖3） 承載能力極限狀態受力簡圖（圖4） 面板彎矩圖(kN·m)Mmax＝0.146kN·mσ＝Mmax/W＝0.146×106/24000=6.075N/mm2≤[f]＝31N/mm2滿足規定2）、撓度驗算qk＝bSk=1×41.218=41.218kN/m（圖5） 正常使用極限狀態受力簡圖（圖6） 面板變形圖νmax＝0.164mm≤[ν]＝150/400=0.375mm滿足規定10.4.5、次梁驗算q＝aS＝150/1000×51.844=7.777kN/mqk＝aSk＝150/1000×41.218=6.183kN/m1）、抗彎強度驗算（圖7） 承載能力極限狀態受力簡圖（圖8） 梁彎矩圖Mmax＝0.156kN·mσ＝Mmax/W＝0.156×106/(5.08×1000)=30.617N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足規定2）、抗剪強度驗算（圖9） 次梁剪力圖(kN)Vmax＝1.722kNτ=VmaxS0/(Ib)=1.722×103×3.473×103/(12.19×104×0.7×10)=7.009N/mm2≤[fv]＝120N/mm2滿足規定3）、撓度驗算（圖10） 正常使用極限狀態受力簡圖（圖11） 次梁變形圖ν＝0.087mm≤[ν]＝400/400=1mm滿足規定4）、支座反力計算Rmax=3.277KNRmaxk=2.606KN10.4.6、主梁驗算因主梁的跨度一般是較大的，為了方便計算且保證安全，可以按有懸挑的四跨連續梁計算，計算簡圖如下：（圖12） 承載能力極限狀態受力簡圖1）、抗彎強度驗算（圖13） 主梁彎矩圖Mmax＝0.819kN·mσ＝Mmax/W＝0.819×106/(10.16×1000)=80.642N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足規定2）、抗剪強度驗算（圖14） 主梁剪力圖Vmax＝6.555kNτ=VmaxS0/(Ib)=6.555×1000×6.946×103/(24.38×104×1.4×10)=13.339N/mm2≤[fv]＝120N/mm2滿足規定3）、撓度驗算（圖15） 正常使用極限狀態受力簡圖（圖16） 主梁變形圖ν＝0.339mm≤[ν]＝400/400=1mm滿足規定4）、支座反力計算對拉螺栓承受的支座反力：N=12.018KN10.4.7、對拉螺栓驗算對拉螺栓拉力值N：N＝12.018kN≤Ntb=17.8kN滿足規定10.5、300厚墻板單面支模計算書10.5.1、計算依據1、《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-20232、《混凝土結構設計規范》GB50010-20233、《建筑結構荷載規范》GB50009-20234、《鋼結構設計規范》GB50017-202310.5.2、計算參數基本參數混凝土墻厚度h(mm)300混凝土墻計算高度H(mm)1800混凝土墻計算長度L(mm)8400次梁布置方向豎直方向次梁間距a(mm)150次梁懸挑長度a1(mm)200主梁間距b(mm)400主梁懸挑長度b1(mm)200最下端斜撐距墻底部距離c(mm)300主梁合并根數2斜撐豎向間距/斜撐橫向間距600斜撐遠端固定點距支撐點距離D(m)2.2結構表面規定表面外露荷載參數計算依據《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-2023混凝土初凝時間t0(h)4混凝土澆筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影響修正系數1.15外加劑影響修正系數1.2混凝土澆筑方式溜槽、串筒或導管振搗混凝土時模板的水平荷載Q2k(kN/m^2)/傾倒混凝土時模板的水平荷載Q3k(kN/m^2)2混凝土重力密度γc(kN/m^3)24材料參數主梁類型圓鋼管主梁規格Ф48?.5次梁類型矩形木楞次梁規格50?00面板類型覆面木膠合板面板規格12mm(克隆、山樟平行方向)面板E(N/mm^2)11500面板fm(N/mm^2)31斜撐類型鋼管斜撐規格Φ48.3?.6（圖1）剖面圖（圖2）立面圖10.5.3、荷載記錄新澆混凝土對模板的側壓力F1=0.22γct0β1β2V0.5＝0.22×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2F2=γcH＝24?800/1000=43.2kN/m2距地面第1道支撐處F21=γc(H-c)=36kN/m2距地面第2道支撐處F22=γc(H-c-1b)=26.4kN/m2距地面第3道支撐處F23=γc(H-c-2b)=16.8kN/m2距地面第4道支撐處F24=γc(H-c-3b)=7.2kN/m2其中F2最大標準值G4k＝min[F1,F2]＝41.218k