4.4.4泵的尺寸 4.4.5泵的安裝信 進行氣液或液液兩相間的充分接觸，從而使不同相之間進行質量傳遞和熱量傳《化工設備設計全書——塔設備》2003-GB150-《塔式容器》NB/T47041-《壓力容器封頭》GB/T25198-HG/T20553-HG/T20592～20635-JB/T4736-（散裝填料（規整填料直徑800mm以下，一般大90°排列。波1-3給出了幾種主要塔板性能的速301580浮動的閥片，閥片本身連有幾個閥腿，插入閥孔后將閥腿底腳撥轉90°，以限14～20m，是當今工業規模大型化塔器研究徑，流體力學及塔負荷性能進行校核和優化，利用SW6對其應力進行校核。摩爾流量壓力Average料高度4米，加料位置為第二塊板。我們將T0301分為1段填料校核1–1AspenT0301

1–2由初步設計結果可以看出，填料只需一段即可滿足生產要求，塔徑為塔徑125MELLAPAKLCUP-TOWER軟件按分段導入流體力學數據，對塔性能分別進行設計和127384957/20/201912:296

123456789 4單位填料層壓 1/6m2/7m38%4%9/5°Pa01/2350%裕度，這種設計思想在當前要求節能和競爭中低～低～低～低～低～低～處理量廣廣廣廣廣塔徑>高高中～中中低低低低低高低高低～無低無高高高中高高高低低響無小無中中高高高低高低低低低低低低高中高中T0301中介質有一定的腐蝕性，因此選用槽式溢流液體1–6公司開發的波紋填料柵梁型支承裝置，它是用厚度6～10mm的金屬鋼板壓成

u2 rgu22.55491.53662 2r1r10.97200kg/m36kg/ r G L m

112.46kg/m2g mH2gRHH

2 0.970.85

RHGHkgm2 N800 ——空隙率；rM——填料材質密度；rD——填料堆積密度；塔盤間距，有時甚至高出一倍。一般取1.2～1.5m。本設計取：HD間（易結焦物料可縮短停留時間），3min，液面BHLSB4

0.5H'H開有人孔的間距H21.5D 封頭選取標準橢圓形封頭，根據GB-T25198-2010，知上封頭內徑Di=1380mm，曲面深度hi=345，封頭直邊高度取Di/4=345，名義厚度δ封頭直邊高度取Di/4=345，δnh=13.00mm，h2=hi+Di/4+δnh=703mm。由塔總高度計算公式可得塔體總高度H： δ：圓筒的計算壁厚，mm [σ] 150MPa

2.5321500.85-

12.720個。螺栓規格為M30Q235?；A環的厚度為30mm。SW6122長度1120內件及偏心載荷介質密度塔釜液面離焊接接頭的高度填料分段數12345填料頂部高度填料底部高度填料密度集中載荷數12345集中載荷0集中載荷高度00塔器附件及基礎塔器附件質量計算系數基本風壓基礎高度籠式扶梯與最大管線的相對位置場地土類型I場地土粗糙度類別A地震設防烈度7設計地震分組塔器上平臺總個數2平臺寬度塔器上最高平臺高度塔器上最低平臺高度裙座結構形式裙座底部截面內徑裙座與殼體連接形式裙座高度裙座材料名稱裙座設計溫度℃裙座腐蝕裕量2裙座名義厚度裙座材料許用應力裙座上同一高度處較大孔個數1裙座較大孔中心高度裙座上較大孔引出管厚度8地腳螺栓及地腳螺栓座地腳螺栓材料名稱地腳螺栓材料許用應力地腳螺栓個數地腳螺栓公稱直徑全部筋板塊數6相鄰筋板最大外側間距筋板內側間距筋板厚度筋板寬度蓋板類型蓋板上地腳螺栓孔直徑蓋板厚度蓋板寬度0有墊板上地腳螺栓孔直徑墊板厚度墊板寬度基礎環板外徑基礎環板內徑基礎環板名義厚度計算結果容器殼體強度計算元件名稱壓力設計名義厚度直立容器校核許用內壓許用外壓第1名義厚度取用厚度操作質 最小質量m0m010.2m02m03m04ma壓力試驗時質量風彎矩MIIPl/2 (l /2) (l /2) 組合風彎矩 max(MII,(MII)2(MII)2 n地震彎矩MIIF(hh)B.24 k偏心彎矩Meme0000000最大彎矩 max(MIIM,MII0.25MIIM 需橫風向計算時 max(MIIM,MII0.25MIIM 0000000應力計算(mIIgFII)/D i4MII/ i(mIIgFII)/D i31PTDi/mIIg/D i4(0.3MIIM)/ iBA1123（內壓），23（外壓A223（內壓），123（外壓A312A42(pT9.81Hw)(Diei)/校核結果注1j中i和ji=1操作工 j=1設計壓力或試驗壓力下引起的軸向應力（拉）i=2檢修工 j=2重力及垂直地震力引起的軸向應力（壓）i=3液壓試驗工 j=3彎矩引起的軸向應力（拉或壓）[]t設計溫度下材料許用應力B設計溫度下軸向穩定的應力許用值A1：軸向最大組合拉應 A2：軸向最大組合壓應A3：液壓試驗時軸向最大組合拉應 A4：液壓試驗時軸向最大組合壓應：試驗壓力引起的周向應力注3：單位如下 操作質 最小質量m0m010.2m02m03m04ma壓力試驗時質量風彎矩MIIPl/2 (l /2) (l /2) 組合風彎矩 max(MII,(MII)2(MII)2 n地震彎矩MIIF(hh)B.24 k偏心彎矩Meme0最大彎矩 max(MIIM,MII0.25MIIM 需橫風向計算時 max(MIIM,MII0.25MIIM n垂直地震力FmhF00mhi1,2,..,n ii k0應力計算 (mIIgFII)/D i 4MII/ i (mIIgFII)/D i31PTDi/ mIIg/D i 4(0.3MIIM)/ iBA1123（內壓），23（外壓A223（內壓），123（外壓A312A42(pT9.81Hw)(Diei)/校核結果注1j中i和ji=1操作工 j=1設計壓力或試驗壓力下引起的軸向應力（拉）i=2檢修工 j=2重力及垂直地震力引起的軸向應力（壓）i=3液壓試驗工 j=3彎矩引起的軸向應力（拉或壓）[]t設計溫度下材料許用應力B設計溫度下軸向穩定的應力許用值A1：軸向最大組合拉應 A2：軸向最大組合壓應A3：液壓試驗時軸向最大組合拉應 A4：液壓試驗時軸向最大組合壓應：試驗壓力引起的周向應力注3：單位如下 計算結果地腳螺栓及地腳螺栓座基礎環板抗彎斷面模 (D4D4Z (D2D2基礎環板面積Ab 4基礎環板計算力矩max(MC b2,MC l2 x y基礎環板需要厚度基礎環板厚度厚度校核結果 M00/Z(mgF00)/b max0 0.3M0M)/Z 地腳螺栓受風載時最大拉應力 Mm ME0.25MwMem0g 地腳螺栓需要的螺紋小徑d 4BAb 地腳螺栓實際的螺紋小徑地腳螺栓校核結果筋板壓應力 nl1G筋板許用應力筋板校核結果3Fl蓋板最大應力 21 4(l'd)(l'd 蓋板許用應力蓋板校核結果裙座與殼體的焊接接頭校核焊接接頭截面上的塔器操作質量焊接接頭截面上的最大彎矩對接接頭校核對接接頭橫截面Dit對接接頭抗彎斷面模數D2it對接焊接接頭在操作工況下最大拉應力4MJ mJJgFJmax D Dit it對接焊接接頭拉應力許可值對接接頭拉應力校核結果主要尺寸設計及總體參數計算結果裙座設計名義厚度容器總容積直立容器總高殼體和裙座質量附件質量內件質量0保溫層質量0平臺及扶梯質量操作時物料質量液壓試驗時液體質量吊裝時空塔質量直立容器的操作質量m0m01m02m03m04m05ma直立容器的最小質量mminm010.2m02m03m04ma直立容器的最大質量mmaxm01m02m03m04mamw空塔重心至基礎直立容器自振周期s風載對直立容器總的橫推力N地震載荷對直立容器總的橫推力N操作工況下容器頂部最大撓度容器許用外壓 PT1.25Pc[=3.1974（或由用戶輸入T0.90s T=pT.(KDi0.5e)=T1 D2K 2 i=6 ih =eh=nh-C1-C2=min=nh=壓力算KDi0.5e= PT1.25Pc[=3.1974（或由用戶輸入T0.90s T=pT.(KDi0.5e)=T1 D2K=622i= ih=2[]t =eh=nh-C1-C2=min=nh=壓力計 KDi0.5e= （板材=2[]tPc=e=n-C1-C2=n PT1.25P[= T0.90s T=pT.(Die)=T (Die)=t =et《壓力容器》（GB150-《奧氏體不銹鋼焊接鋼管選用規定》（HG/T20537.1-《安全閥的設置和選用》（HG/T20570.2-《爆破片的設置和選用》（HG/T20570.3-《設備進、出管口壓力損失計算》（HG/T20570.9-《鋼制化工容器材料選用規定》（HG/T20581-《鋼制化工容器強度計算規定》（HG/T20582-《鋼制化工容器結構設計規定》（HG/T20583-《鋼制化工容器制造技術要求》（HG/T20584-（HG/T20592-20653-根據化學反應有關流體力學、熱量、質量傳遞過程綜合的宏觀反應動力管式反應 （2）釜式反應（3）塔式反應 （4）固定床反應（5）流化床反應 （6）移動床反應缺點:①傳熱差,反應放熱量很大時,即使是列管式反應器也可能出現飛溫(反大(可高達3280~16400m2/m3),有利于非均相反應的進行,提高了催化劑的利用設備專利號：CN107952400A;所述的多根反應管位于第一封頭的一端封閉，位于第二封頭的一端與所述第二封頭連通;開孔段內，所述開孔段沿所述反應管的長度方向套設在所述反應管內并且側壁上設有多個孔口，用于將來自所述進料段的物料排入所述反應管內。嘴用于將所述進料段內的物料噴入所述開孔段。層，所述合金膜為316不銹鋼膜、304不銹鋼膜、Fe-Co合金膜或Fe-Ni?，F有技術中制備甲基丙烯醛過程中對熱量控制不當，容易引發床層熱點溫度差異過大，對于催化劑壽命及反應器運行均會帶來負面影響的問題。金膜層，所述合金膜為316不銹鋼膜、304不銹鋼膜^6-0）合金膜。根據本發明的列管式反應器靠近所述第一封頭的殼體上還設有進料側300?3000h-1500?2000h-1，比如10001500h-1的混合氣體原料。料套管送入催化劑床層，不再形成物料的濃度梯度，消除催化劑床層熱點，傳明的列管式反應器包括:1112112122,13;2123,2224。1可以為313212222連41321連通，用于將物4243,端（22的一端）優選封閉；當然，也可以不封閉，以便部分物3內。運行時，以異丁烯氧化制甲基丙烯醛為例，氣相212321內，然后經所述與反應空間內整個長度方向上的催化劑床接觸，進行氧化制甲基丙烯醛反應。反應產物自反應管3位于第二封頭22的一端排入第二封頭22二封頭22上設置的物料出口24排出。應，不宜長時間接觸以防過度副反應發生，因此，在一種實施方式中，如圖軸線上;4541內的物料噴44包括上錐形件和下錐形件，所述上錐形件與316不銹鋼膜、304不銹鋼膜、Fe-CoFe-Ni;所述合金膜層可以是一層或多層。研究發現，上述合金膜片具備的磁場作用，會令原料氣211上還設有進料側線（未示出），所13早期乙烯氣相法制醋酸乙烯的催化劑是硅膠負載的純Pd催化劑。組分Pd被視為該催化反應的活性組分。但是純Pd催化劑的反應活性并不理想。當前,無論是固定床還是流化床工藝,其裝置上采用的催化劑都是Pd/Au合金。尤其是,Pd(100)Pd/Au(100)被認為對該反應具有較高的反應活性。VAM合成的主要催化劑活性組分,但純鈀的催化反應活性Pd單體組成,PdSnVAMPd/Au(100)Pd原子之間的4.8A,3.3Audu原子的缺失顯著減少了燃燒副產物的形成，并抑制一氧化碳對催化劑的中毒影VAM形成的活性和選擇性。組成和溫度與顆粒外部氣體組成和溫度相同）R0的比值。例如球形RDIFF31R1rR00d2T/dv22/rdT/drHEUV/KPARTHEUVRJHJDENSid2M/dr2(2/r)(dMi/dr)SUMJ/iSUMJ(RJSUMSIMBIN/JU盤MiMEISnFj/MEF1dFdXDIFFRFILL2HIGHx/FEEDdHK/dx(TITK可以從已知的HKM可求得TK。C2H4O2+C2H4+ → +其中，后半部分pEpHAc(pO)0.5為反應的驅動力，前半部分為反應的動k=5.8×10-E=80001在Aspen2在Aspen根據Aspen模擬結果，得到物料平衡表量480001200-160中選取Q245R。RVRV34382.33 度取7500mm。V10.785d20.78532.820.0061m

nVR

4881

上式中tt=1.25d0d0b,b=2a+1,a,e――最外層列管到殼體距離，e=(1~1.5)d0a1(12n3)1/2 n為列管數列管為Φt1.250.0328a1(1229293)1/21 D0.048(631)20.0328EHAJB/T4746—2002可得，曲面高度H1=1500mm,直邊高度H2=50mm,則封頭高度 反應器高度 δ：圓筒的計算壁厚，mm [σ] 2-6 0.673100 9.08mm21350.850.67GB708C1=0.3mmC2=1mm，故名義厚度9.080.3110.38mm

34382.33m3/h9.55m3/運輸速度為12m/s44管法蘭選用PL1200-0.25RF，DN400×6-B-Q235-BJB/T4736出口管與進口管的總流量一樣熱量衡算:aspen反應的傳熱系數為K=134

A

134

0AdLn3.140.0387.548810參考相關文獻可知催化劑床層孔隙率εB V 0.91m2 0.7850.032822929dp5.25 Pdp7.5-0.2-0.20.15/1000K=11550mm，壁厚為反應器厚度11mm，查表得直邊高度為50mm。50mm選公稱直徑為100mm，Φ108mm×4mm的接管，接管距軸500mm。PL100（B）-0.25RF2.6.3.14支座采用支架，材質為Q345R，裙座與塔體的鏈接采用對接式焊接，裙座3100mm20mm，地腳螺栓的結構選擇外螺栓作結構形式，螺栓規格為M80×6，個數為30個。層，厚度為50mm。反應溫度反應壓力設計溫度設計壓力空速(h-催化劑填充量催化劑填充高度長度個數（根厚度深度質量直邊高度質量內徑高度壁厚內徑壁厚高度3石棉水泥4總長度全反應器質量 設計壓力計算壓力設計溫度℃試驗壓力圓筒內直徑t圓筒平均半徑 圓筒材料常溫屈服點圓筒有效厚度圓筒材料常溫彈性模量封頭名義厚度圓筒材料設計溫度下彈性模量封頭有效厚度操作時物料密度兩封頭切線間距離封頭曲面深度焊接接頭系數附件質量鞍座包角°鞍座中心線至封頭切線距離A鞍座墊板名義厚度8鞍座軸向寬度鞍座墊板有效厚度鞍座腹板名義厚度鞍座高度鞍座墊板寬度腹板與筋板(小端)2個2個計算條件 ℃ 筒體名義厚度8 1 °A度 (板材=2[]Pc=te=n-C1-C2=n pT T0.90s pT.(Die TT (Die)=t =t [[pT = T0.90s pT.(KDi0.5eh =TT1 D2622i iK ==2[]t05pc=heh=nh-C1-C2=min=nh=壓力計2[]t[pw]=KDi05eh= [[pT = T0.90s pT.(KDi0.5eh =TT1 D2622i iK ==2[]t05pc=heh=nh-C1-C2=min=nh=壓力計2[]t[pw]=KDi05eh=《化工設備設計全書—換熱器》（2003-《熱交換器》（GB/T151-《壓力容器》（GB150-《化工配管用無縫及焊接鋼管尺寸選用系列》（HG/T20553-《鋼制管法蘭、墊片和緊固件》（HG/T20592~20635-《容器支座》（JB/T4712-《補強圈》（JB/T4736-式如表3-1所示：質越大，為了滿足允許的壓力降一般選用Ф19mm的管子。對于易結垢的物料，為方便清洗，采用外徑為25mm的管子。對于有氣液兩相流的工藝物流，一般選低。所以，在管程結垢不是很嚴重，又允許壓力降較高的情況下，采用Φ19mm×2mm的管子是合理的。更為經濟。因此，一般選用管長4~6m。對于大面積或無相變的熱器可以選用8~9m的管長。管心距：管心距小、設備緊湊，但將引起管板增厚、清潔不便、殼程壓降增大，一般選用范圍為管外徑的1.25~1.5倍。0.6MPa時，不宜采用有波形膨脹節的固定管板式換熱器。流速≤11～4≤0.3≤0.3—流之間進行換熱時，低溫端的溫差不應小于20℃；組分的冰點，一般高5℃；露點，一般低5℃；工藝物流的壓力允許壓力降10～40%20～25%。兩相鄰般折流板的間距取為殼體內徑的20～100%。水和相類似的液體流速一般取1~2.5m/s；氣體和蒸汽的流速可在3-4示例說明：型號：AES800-1.6-54-5/25-2Ⅰ 800 這個型號代表平蓋管箱，公稱直徑800mm，管程和殼程設計壓力均為AspenPlusAspenTechExchangerDesignandAspenTech在對工藝流程的換熱器設計和選型中，先按照實際工業實施情況及成本因T（下ExchangerDesignandRating0進行換熱設備的設計，以此為參考從工藝手冊上選取換熱器。3-6質量流量進口溫度-出口溫度--進口壓力出口壓力進出口溫差大于10℃，符合工業實際。設計溫度以工作溫度為依據。這里取殼程的設計溫度為60℃，管程的設計溫度為60℃。EDR中換熱器的壓降設置為自動默認值，也可自己設置壓降，出口絕壓小壓降不大于進口壓強的20%。根據EDR推薦的設計方案，選擇其中較為合理的一組。結合《熱交換器形300mm。管程數為1，換熱管數量950根。其余參數為EDR默認值。δ：圓筒的計算壁厚，mm

[σ] 3-7 0.56000 9.35mm21890.850.5GB708C1=0.3mmC2=2mm，故名義厚度9.350.3211.65mm圓整后取名義厚度為12mm由EDR設計計算結果可知設計余量范圍30%到50%，符合設計要求；總傳熱系數為672.6W/（m2·K）。30%50%號為BEM8501.901665.16.01I 1.90—管程設計壓力0.50—殼程設計壓力1665.1—換熱面積6.0—換熱管長19—換熱管外徑1—雙管程；I3-9設計壓力1.9/0.5（管程/殼程設計溫度60/60（管程/殼程設備直徑計算長度折流板間距設計計算條 C tC簡圖 (板材=2[]tPc=e=n-C1-C2=n PT1.25P[= T0.90s T=pT.(Die)=T (Die)=t =et PT1.25Pc[=2.3750(或由用戶輸入T0.90s T=pT.(KDi0.5e)=T1 D2K=622i= ih=2[]t =eh=nh-C1-C2=min=nh=壓力計2[]t KDi0.5e= (板材=2[]tPc=e=n-C1-C2=n PT1.25P[= T0.90s T=pT.(Die)=T (Die)=t =et PT1.25Pc[=2.3750(或由用戶輸入T0.90s T=pT.(KDi0.5e)=T1 D2K=622i= ih=2[]t =eh=nh-C1-C2=min=nh=壓力計2[]t KDi0.5e= (板材=2[]tPc=e=n-C1-C2=n PT1.25P[= T0.90s T=pT.(Die)=T (Die)=t =et接管 S1, ℃2012 1補強圈強度削弱系數接管材料強度削弱系數 :設計計算條 C平均金屬溫度0C裝配溫度C平均金屬溫度下彈性模量5平均金屬溫度下熱膨脹系數C殼程圓筒內徑殼程圓筒名義厚度9殼程圓筒有效厚度i設計溫度tC管箱圓筒名義厚度管箱圓筒有效厚度換熱管0Ctt設計溫度下管子材料屈服應力s設計溫度下管子材料彈性模量Et平均金屬溫度下管子材料彈性模量平均金屬溫度下管子材料熱膨脹系數C管子壁厚2at(dt換熱管有效長度(兩管板內側間距管束模數Kt=Etna/i0.25d2d2t管子受壓失穩當量長度系數Cr= 2Et/ 比值lcr 管子穩定許用壓應力(C [] cr2(l t i(Cri) ]cr=s1 2 2Cr管板設計溫度tCr設計溫度下彈性模量Etp管板腐蝕裕量4管板輸入厚度管板計算厚度(包括拉桿和假管區面積0管板強度削弱系數 K21.318 Ena/EtL K 管板和管子脹接(焊接)4管箱法蘭厚度f0比值h比值/ 0(查<<GB151-1999>>25)(查<<GB151-1999>>26)旋轉剛度K"1Eh 殼體法蘭厚度f00bfDfDi0比值s/比值/ 0) i (查<<GB151-1999>>312E'b2'旋轉剛度K' ff fE' 12DibfDi 旋轉剛度(c型結構K" KK'K Kf4t膨脹節總體軸向剛度1~~KK~系數(KtKf查<<GB151-1999>>29)換熱管束與不帶膨脹節殼體剛度之±QEtEsQEtna(EsAsKex EAKssAA0.25ndl(三角形布管)At0.866nS2(正方形布管)AtnS2管板布管區當量直徑Dt 4At/系數Al/系數na/系數0.40.6(1 系數(帶膨脹節時Qex代替 0.4(1)0.6(1 管板布管區當量直徑與殼體內徑之比tDt/管板周邊不布管區無量綱寬度k=K(1t=t(tt-t0)-s(ts-t00當量壓力組合Pc有效壓力組合PasPsPbC'邊界效應壓力組合系數 MbPa 管板邊緣力矩系數MM~管板總彎矩系數mm1G1em0G1e3m當m0時,Km31(a)實線當m0時,按K和m31(b)m<0,G= 數~r=1(14QG 3m(14K(QG2~=11 4QG DrrPai1.5r3rP~'D'ari k18.025 1.5 23rPa~ p0.5r51.5r換熱管軸向應力1PG2QP Q a tt3tt殼程圓筒軸向應力A(1) As(QG2)c5ct換熱管與管板連接拉脫應力q44=t(tt-t0)-s(ts-t00PcPt(1PatPt 邊界效應壓力組合系數 MbPa 管板邊緣力矩系數MM~管板邊緣剪力系數管板總彎矩系數mm11G1e僅用于m0G1e3mm0時,Km31(a)實線m0時,按K和m31(b)m>0,G=max(G,G) m<0,G= ~r=1(14Q數