0.編制說明由于工程大部分設計圖紙尚未最終定稿，本施工組織設計根據現有圖紙并參照原碼頭初步設計方案編寫，部分方案將在施工過程中根據設計施工圖紙在專項施工方案中更新。1.編制依據本投標文件根據以下文件和資料編制。招標文件華能上海石洞口第二電廠二期工程配套碼頭工程招標文件設計文件（1）現有施工圖紙及初步設計文件（2）施工協調會答疑文件現場踏勘所獲得的情況技術標準和規范a.《港口工程質量檢驗評定標準》（JTJ221-98）及局部修訂本；b.《水運工程混凝土施工規范》（JTJ268-96）；c.《高樁碼頭設計與施工規范》（JTJ291-98）；d.《港口工程樁基規范》（JTJ254-98）及局部修訂本；e.《港口工程樁基動力檢測規程》（JTJ249-2001）；f.《水運工程混凝土質量控制標準》（JTJ269-96）；g.《水運工程混凝土試驗規程》（JTJ270-98）；h.《水運工程測量規范》（JTJ203-2001）；i.《港口工程荷載規范》（JTJ215-98）；j.《港口工程地基規范》（JTJ250-98）；k.《港口工程灌注樁設計與施工規范》（JTJ248-2001）；l.其它和本工程有關聯的國家標準和法規。2.工程綜述工程概況工程名稱本工程名稱為：華能上海石洞口第二電廠二期工程配套碼頭工程2.1.2擬建華能石洞口第二電廠二期配套碼頭工程位于上海寶山區盛橋鎮長江邊，距市中心30余公里。碼頭布置在原石洞口第二電廠煤碼頭和已建脫硫碼頭之間，再上游分別為煤氣廠碼頭和羅涇油庫碼頭，下游端與二廠卸煤碼頭相連。2.本工程建設單位為：華能上海石洞口第二電廠2.1.本工程設計單位為：中交第三航務工程勘察設計院有限公司2.1.本工程監理單位為：上海東華建設管理有限公司2.2.本工程質量監督部門為：上海港建設工程安全質量監督站2.2工程承包合同的主要內容2.2.1工程內容該項目碼頭采用高樁梁板式結構，平面布置占用水域岸線長度為250m，成倒“L”型布置。前沿為碼頭，由一座引橋（引堤）與后方陸域連接；另在引橋與防汛大堤接口處新建防汛閘門一座。(1)新建50000t級碼頭一座，長250m，寬27.6(2)新建變電所平臺一座，長25m，寬16.5m(3)新建引橋一座，長1135.26m,寬7m（其中引堤段長59.26m，寬合同工期本工程計劃開工日期為2008年7月12.3工程結構2.3(1)50000t級碼頭碼頭采用高樁梁板結構，長度250m，寬度27.6m，排架間距為8m。碼頭面標高碼頭共分四段，自上游往下游分段長度分別為66.5m、66.5m、58.5m、58.5m，排架間距碼頭基樁采用φ1000mm預應力高強度砼PHC管樁，PHC管樁樁長均為60m（上管節30m為B型，下管節30m為AB型），另加0.8m鋼樁靴。由于碼頭靠近航道，為防止航道內小船撞擊碼頭，碼頭江側第一排樁采用φ1000mm鋼管樁，樁長均為62m。碼頭每榀排架布置7根樁，其中直樁3根，叉樁2對。碼頭上部結構采用現澆橫梁、疊合預制軌道梁、邊縱梁及面板。另外，在碼頭上游端部碼頭平面布置圖見附圖一。(2)變電所平臺變電所平臺為高樁墩式結構，平面尺度為25m×16.5m，上部采用現澆砼墩臺，基樁采用φ1000mmPHC樁，共15根，樁長60m（上管節30m為B型，下管節30m為AB(3)引橋引橋長約1135.26m，寬8m；引橋面標高7.50～引橋由江～岸分別采用高樁梁板、重力式引堤結構。引橋基樁采用φ800mm和φ1000mmPHC管樁，樁長分60m和62m兩種（上管節為B型，下管節為AB型），排架間距一般為27m，每榀排架4引橋后段采用重力式引堤結構，長度59.26m2.4自然條件2.4根據上海市寶山區氣象臺1959～2005年氣象資料統計結果（各項統計平均值年限均為1996～2005年）。寶山氣象臺地理坐標為31°24′N；121°27′E，觀測場海拔高度5.5m。本地區工程氣象條件分述如下：氣溫累年最高氣溫39.7℃2003年8月累年最低氣溫-9.7℃1967年1月多年平均氣溫1累年最熱月（7月）平均氣溫2累年最冷月（1月）平均氣溫4降水累年最大降水量1729.1mm累年最小降水量667.1mm1978年多年平均降水量1160.7mm累年日最大降水量394.5mm降水量≥25mm的降雨日數10.5d1961年～1990年降水量≥50mm的降雨日數3.0d1961年～1990年風況本地區季風特征明顯，夏季以偏東風為主導，冬季受冷空氣影響以偏北風為主。根據1990年～2000年（11年）測風統計資料，全年風向為ESE向，統計頻率為9.3%，次常風向E向，統計頻率為8.8%；本地區強風向為ENE向，實測最大風速為16.0m/s，次強風向NNW向。由于寶山氣象站距離長江邊約2km，經了解該站實測風速較之長江邊風速偏小1～2級。寶山臺各向最大風速、平均風速、風向頻率統計見表2-1。大風日數多年≥7級風（3秒鐘平均風速）年平均天數為44.1d。2.4.2水文、泥沙(1)潮汐a、潮汐特征值最高潮位6.35m1997年8年18日最低潮位-0.20m1969多年平均高潮位3.26m多年平均低潮位1.03m風向風向頻率（P%）平均風速（m/s）最大風速（m/s）N7.63.09NNE8.63.210.3NE7.92.910.3ENE8.63.116E8.83.013.7ESE9.33.013.7SE7.62.59.3SSE5.92.911.7S3.93.010SSW3.63.310SW3.13.210.7WSW4.12.611W5.82.610.7WNW4.13.210NW3.03.210NNW6.63.514.3備注：1.統計年限：1990～2000年。2.風速：2分鐘平均。寶山氣象站風速、風向頻率統計表表2-1最大潮差4.60m1962年最小潮差0m1949多年平均潮差2.27m平均漲潮歷時4h33min平均落潮歷時7h52minb、設計水位設計高水位4.14m(高潮累積頻率10%)設計低水位0.76m(低潮累積頻率90%)極端高水位6.20m(五十年一遇)極端低水位-0.19m(五十年一遇)(2)波浪a、設計波浪要素根據工程河段水域條件及風況特征分析，擬建碼頭工程水域主要受到NNW、NE、ESE三個方位波浪的影響。本工程設計波浪要素采用設計風速間接推算確定，另外參考鄰近碼頭工程設計波浪要素值，確定本工程碼頭前沿(-13.0m等深線)重現期為50年一遇設計波浪要素值見表2-2碼頭工程設計波浪要素表表2-2極端高水位時(6.20m)波向H(m)H1%(m)H5%(m)H13%(m)T(s)L(m)C(m/s)NNW1.343.082.522.115.140.27.87NE1.242.852.331.954.937.47.61ESE1.202.762.261.894.836.17.48設計高水位時(4.14m)NNW1.302.982.452.055.139.67.77NE1.222.812.301.934.936.87.52ESE1.162.682.191.834.835.57.39設計低水位時(0.76m)NNW1.142.602.131.785.138.27.48NE1.102.562.091.754.935.77.29ESE1.102.512.061.724.834.57.18(3)潮流a、潮流特征1)華能上海石洞口第二電廠二期配套碼頭工程前沿水域水流動力以落潮流為主，落潮潮量及落潮流歷時均大于漲潮。電廠碼頭前沿漲潮時水流方向大致在300°～316°之間，落潮流向大致在100°～130°左右。1#、2#各測線實測表層最大漲、落流速及相應流向統計見表2-3，各測點最大垂線平均流速及相應流向統計見表2-4，推算各測流垂線可能最大流速見表2-5。各測線最大流速及相應流向(表層)表表2-3潮型垂線號漲潮落潮流速(m/s)流向流速(m/s)流向大潮1#1.813141.481002#1.843001.65103各測線最大平均流速及相應流向統計表表2-4潮型垂線號漲潮落潮流速(m/s)流向流速(m/s)流向大潮1#1.813141.481002#1.843001.65103推算最大流速表(單位：流速：m/s流向：°)表2-5垂線號流態表層中層底層垂線平均流速流向流速流向流速流向流速流向1＃漲潮1.873141.663151.443291.63316落潮1.531001.371030.931191.271052＃漲潮1.903001.683051.653131.70307落潮1.701031.361011.571011.50102備注表中的流向參照實測的最大流速時所對應的流向。2)漲、落潮流歷時各測線落潮流歷時明顯長于漲潮流歷時,平均漲潮流歷時4h17m～4h42m；平均落潮流歷時7h39m～7h53m。3)潮流與潮位的關系本次大潮期，漲急流一般出現在低平潮后1.5～2.5小時，落急流一般出現在高平潮后3.0～4.0小時。b、工程設計流速根據可能最大潮流速計算成果，參考電廠一、二期碼頭工程的實際流速，確定擴建碼頭工程涉及流速如下：落潮流速：1.87m/s，流向：307°漲潮流速：1.50m/s，流向：122°。（4）泥沙長江下游河段的流量、泥沙一般以安徽大通水文站的資料間接反映。根據大通站1950～2003年觀測資料統計，長江平均每年向下游輸送4.23億噸泥沙，年平均輸沙率為13.3t，年平均含沙量為0.474kg/m3，輸沙量年內分配不均，7～9月份輸沙量占全年的58%，12月～次年3月份僅占4.2%，7月份平均輸沙率達到36.9t/s。1月份僅1.15t/s。另外，北支每年約有4600萬噸的泥沙倒灌入南支河段。南支河段的河床質d50在漲、落急時約為0.047mm，憩流時為0.027mm，平均約為0.037mm，底部懸移質的d50相當于河床質的d30，懸移級配與床沙級配有相當大部分的重合，說明本河段懸沙與床沙之間存在頻繁的交換。長江口河床質組成以極細沙和粗沙為主，抗沖刷能力差，導致河床穩定性差。根據資料分析，南支河段豐水期總體表現為淤積，大潮時淤積量大，小潮時略微沖刷；枯水期，大潮時有少量淤積，小潮時則以沖刷為主。因此，宏觀上講，南支河段表現為洪淤枯沖的特點。工程地質（1）地形、地貌擬建碼頭區域泥面標高一般為-11.1～-9.8m，從脫硫碼頭區域至防汛大堤逐漸抬升，且中部抬升較快、兩側較慢，標高一般為-9.2～+1.1m；地貌類型屬濱海平原地貌類型。（2）地質土的構成與特征勘探揭露的土層主要為第四紀全新世和晚更新世松散堆積層，根據勘探揭露地層的地質時代、成因類型、埋藏深度、物理力學性質指標及其工程地質特征，將其劃分劃分為五個地基土層及分屬不同地基土層的亞層，各土層的工程地質特征分述如下：觸探比貫入阻力Ps加權平均值為2.28MPa。灰黃色粉質粘土夾砂質粘土(mQ42)觸探比貫入阻力Ps加權平均值為2.29MPa。③灰黃～灰色淤泥質粉質粘土(mQ42)飽和，流塑。切面較粗糙，土質不勻，夾少量粉土或粉砂薄層，局部為淤泥質粉質粘土夾粉土，搖震略見反應，干強度中等，韌性中等。該層主要分布在擬建引橋的后半部，頂板標高一般為＋1.53～－5.97m，厚度一般為0.6～6.8m。實測標準貫入試驗擊數一般為<1③t灰色砂質粉土(mQ42)飽和，稍密。切面粗糙，土質不勻，夾粘性土薄層，局部為砂質粉土夾粉質粘土，局部粘性重，為粘質粉土；局部為粉細沙夾粉質粘土。搖震反應迅速，干強度低，韌性低。該層在擬建引橋后半部較發育，頂板標高＋1.24～－5.60m，厚度一般為3.2～10.0m，在Y8處較薄，為0.5～0.9m。實測標準貫入試驗擊數一般為3～8擊，局部為10④灰色淤泥質粘土(mQ42)飽和，流塑。切面光滑，土質均勻，偶夾少量粉土或粉砂線，粉土或粉砂微薄層。搖震略見反應，干強度高，韌性高。該層在勘察區分布穩定，厚度較大，頂板標高為－4.80～－11.13m，厚度一般為7.3～14.2m。實測⑤1灰色粉質粘土(al－mQ41)飽和，軟塑～可塑。切面較粗糙，含鈣泥質結核及少量腐植物，夾粉土或粉砂微薄層，局部粉土含量較高。搖震略見反應，干強度中等，韌性中等。該層分布較穩定，厚度大，頂板起伏較小，標高一般為－17.35～－21.75m，厚度較大，揭穿厚度一般在30.0m左右。實測標準貫入試驗擊數中上部一般為3～7擊，中下部一般為7～13擊。靜力觸探比貫入阻力Ps加權平均值為0.78MPa。3.施工總體部署5.施工方案測量工程施工控制網點的測設首先對業主提供的基準點進行校核、驗收，根據我局的測量技術規程，報公司和監理進行審核，然后進行下一步施工控制網點的布設。常規測量控制系統本工程在平面上呈倒“L”形分布，因此在引橋軸線附近布置1～2個控制點，以便于引橋軸線的控制；沿大堤布設一條正面基線，使沉樁定位和上部結構放樣更具有靈活性和方便性,避免因多船施工影響通視；布設的控制點可設在鄰近的碼頭或大堤的防汛墻上。測量一級導線控制點如下圖5.1所示。導線控制點坐標對照表表5-1點位城建坐標備注XY隨著工程進展，加密控制點逐步向外引接加密。以后考慮在原脫硫碼頭下游角點位置加密一個點作為碼頭區施工的控制點。在施工全過程中，項目部將定期對控制點進行復核，防止因結構沉降或碰撞而引起的測量誤差。儀器選用本工程常規測量儀器選用。所有在本工程中使用的儀器均經過權威檢測部門鑒定并將按要求報送監理審核，合格后方可使用，并將在施工過程中加強保護，定期校核，確保儀器的可靠性。沉降位移觀測按照設計要求，在碼頭、引橋各部位須布設永久沉降位移觀測點，觀測點采用銅芯制作，施工過程中需要做好保護措施，同時若有需要可以增設。從施工開始起項目部將專人負責定期進行沉降位移觀測，并及時將觀測資料與結果報送監理工程師，如有異常情況可同設計及監理工程師一起研究確定原因，制定對應措施。施工測量要點(1)執行《水運工程測量規范》的規定，作好各項原始實測、記錄等工作。按規范進行數據的采集、計算和平差。(2)測量工作開展前，要做好技術交底，相關部門人員簽字確認。(3)按規范編寫詳細的《施工控制網點測設技術報告》，并附布網說明、觀測方法、計算成果及原始記錄等內容。同時，做好控制網點的驗收工作。(4)加密控制點做好驗收工作。首級基點基線、加密點定期進行復核，觀測記錄點位的動態。(5)施工放樣按規范、設計圖、設計變更等的要求進行展開。外業按規定做好各項記錄，記錄完整、清晰。(6)引橋軸線、碼頭前后沿軸線誤差控制在規范允許范圍之內，其控制點需定期不間斷復核，發現位移及時采取修復或重新測量等措施。控制點盡量使用一個并采用相同的測量方法，避免系統誤差，確保軸線順直。(7)水準網向前引接時，需和原始的水準網點相連接，嚴格采用三等（四等）水準路線進行測量和平差。(8)平面控制網向前加密時，嚴格按規范規定測設，并有多余觀測條件，確樁基工程PHC管樁(1)沉樁總體安排根據施工總體部署，先將淺灘區挖泥，以滿足打樁船工作吃水要求，再進行沉樁施工。本工程計劃6月21日開始挖泥，7月1日開始打樁。挖泥的平面范圍如下圖所示，挖泥至標高-1.5m（吳淞高程），挖方量約3（具體挖方量以現場實際量為準）。(2)船型選擇本工程共有PHC管樁383根，樁長分60m和62m兩種，施工計劃選擇浙普工51#為水上沉樁主船型，該船吊高（最高點距水面距離）60m，最大吊重為80t,隨船配備D-100柴油錘，可滿足本工程的沉樁要求；PHC管樁替打選用800的管樁替打，以保證PHC管樁沉樁質量。樁墊選用紙墊，與硬雜木迭合使用，厚度10本工程基樁最長62m,根據樁長可選用600噸級以上方駁運樁，預制樁根據落駁圖要求堆放并支撐牢固，堆放一般不宜超過三層，層與甲板、層與層之間用100100mm本工程擬投入本工程的主要船機設備見下表5-2所示。額定功率（kW）引橋挖泥方駁三航駁212600t老錨船柴油錘D100-13沉樁拖輪900HP及以上構件運輸及動力2條400～1000t起重船三航起8#42063t構件安裝265備用攪拌船三航砼3#38640m3水上砼供應鉆機GPS-15灌注樁施工汽車吊40t施工配合(3)沉樁測量控制a.控制方法沉樁采用前方任意角交會法，交會角控制在30度100度之間，由三臺經緯儀來控制，其中二臺分別作為正、側面臺，另一臺作為校核臺；樁頂標高由水準儀來控制；樁的平面扭角由經緯儀控制設在船尾的導標來實現，并利用打樁船上設置的羅盤儀來校核；斜樁的傾斜角比由打樁架上的傾斜儀來控制。根據設計規范要求，樁頂標高控制以標高控制為主，貫入度作為校核。在正式沉樁前，進行試沉樁，試沉樁的位置由設計和監理確定。b.控制點選