地基處理擴展基礎第1頁，課件共33頁，創作于2023年2月一、無筋擴展基礎設計*基底面積FKhbb0臺階寬高比允許值，見40頁表2-9.第2頁，課件共33頁，創作于2023年2月磚墻:承重墻b60~70cm,b0為24,37,48cm

非承重墻b50cm第3頁，課件共33頁，創作于2023年2月【例】某住宅承重墻厚240㎜；地基土表層土為雜填土，厚度為0.65m,重度17.5KN/m3。其下層為粉土層，重度18.3KN/m3,承載力特征值170KPa,孔隙比0.86,飽和度大于0.91。地下水位在地表下0.80m處。若已知上部墻體傳來的豎向荷載標準值為190KN/m。（1）確定基礎底面尺寸；（2）設計該承重墻下的剛性條形基礎。埋深范圍內土的加權平均重度：

【解】1、確定條形基礎底面寬度b。為了方便施工，基礎宜建在地下水位以上，故選擇粉土作為持力層，初步選擇基礎埋深d為0.8m。由e=0.86和Sr=0.91>0.85，查表得：持力層土的承載力特征值第4頁，課件共33頁，創作于2023年2月取該承重墻下條形基礎寬度b=1.2m。地基承載力不需重新修正。2、選擇基礎材料，確定基礎高度HO（階）方案Ⅰ：采用MU10磚和M5水泥砂漿砌“二、一間隔收”磚基礎，基礎底下做100㎜厚C10素混凝土墊層。磚基礎所需臺階數：收進尺寸24墻第5頁，課件共33頁，創作于2023年2月得：HO≥585㎜HO=120×4（階）+60×3（階）=660㎜，滿足基坑的最小開挖深度DMMIN=660+100+100=860㎜，已深入地下水位以下，必然給施工帶來困難，且此時實際基礎埋深d已超過前面選擇的d=0.8m。方案Ⅰ不合理。相應的基礎高度應滿足：查表有：其中：bo——墻厚度HO-——基礎高度有：第6頁，課件共33頁，創作于2023年2月tg=1.0(C10混凝土,在100～200KPa)，所以混凝土墊層可以縮進300㎜。混凝土墊層之上的磚基礎所需臺階數為：方案Ⅱ：基礎上層采用MU10磚和M5水泥砂漿砌“二、一間隔收”磚基礎，下層為300㎜厚C10素混凝土墊層。混凝土墊層（作為基礎結構層）設計相應的基礎高度Ho=120×2（階）+60×1（階）+300=600㎜（階）第7頁，課件共33頁，創作于2023年2月計算得：Ho≥270㎜（實際為300㎜）滿足要求。基礎頂面至地面的距離取200㎜，則埋深d=0.8m,對前面選擇的d=0.8m完全吻合.方案Ⅱ合理。3、繪制基礎剖面圖（如圖所示）驗算C10混凝土墊層之上的磚基礎的高度是否滿足：第8頁，課件共33頁，創作于2023年2月1.構造要求（1）基礎邊緣高度（2）基底墊層（3）鋼筋（4）混凝土二、墻下鋼筋混凝土條形基礎設計第9頁，課件共33頁，創作于2023年2月在pn

作用下，將在基礎底板內產生彎距M和剪力V，其值在圖中Ⅰ-Ⅰ截面（懸臂板跟部）最大。截面Ⅰ-Ⅰ至基礎邊緣的距離（m）。對于墻下鋼筋混凝土條形基礎，其最大彎距、剪力的位置應符合規定.2.中心受荷第10頁，課件共33頁，創作于2023年2月注：為了防止因M、N作用而使基礎底板發生彎曲破壞和剪切破壞，基礎底板應有足夠的厚度和配筋。①基礎底板厚度墻下鋼筋混凝土條形基礎底板屬不配箍筋和彎起鋼筋的受彎鋼筋，應滿足混凝土的抗剪切條件：混凝土軸心抗拉強度設計值基礎底板有效高度（㎜），即基礎底板厚度減去鋼筋保護層厚度（有墊層40㎜，無墊層70㎜）和1/2倍的鋼筋直徑截面高度影響系數，當ho<800㎜時，取hO=800㎜；當hO>2000㎜時，取h0=2000㎜。或第11頁，課件共33頁，創作于2023年2月②基礎底板配筋式中：As---每米長基礎底板受力鋼筋截面積；

fy---鋼筋抗拉強度設計值。注意：實際計算時，將各數值代入上式時的單位應統一，即M取N?㎜/m，ho取㎜，fy取N/㎜2，AS為㎜2/m。P43例題2-7公式：應符合混凝土結構設計規范正截面受彎承載力計算公式。也可按簡化公式計算。（按簡化矩形截面單筋板=x/h0=0.2）第12頁，課件共33頁，創作于2023年2月3偏心荷載作用計算基底凈反力的偏心矩：基礎邊緣最大和最小凈反力：懸臂根部1-1截面處的凈反力：處理：1）pj按pj,max取值；

2）pj按1/2(pj,max+pj,1)取值.第13頁，課件共33頁，創作于2023年2月錐形基礎和階梯形基礎構造要求的剖面尺寸在滿足“一般要求”下，可按下圖所示要求。三、現澆柱下鋼筋混凝土獨立基礎設計1.構造要求第14頁，課件共33頁，創作于2023年2月現澆柱基礎中應伸出插筋，插筋在柱內的縱向鋼筋連接宜優先采用焊接或機械連接，插筋在基礎內應符合下列要求：插筋的數量、直徑、以及鋼筋種類應與柱內的縱向鋼筋相同。第15頁，課件共33頁，創作于2023年2月2.底板厚度和配筋計算在柱中心荷載F（KN）作用下，如果基礎高度（或階梯高度）不足，則將沿著柱周邊（或階梯高度變化處）產生沖切破壞，形成45O斜裂面的角錐體。因此，要求沖切破壞錐體以外的地基反力所產生的沖切力應小于沖切面處混凝土的抗沖切能力。（1）中心荷載作用①基礎底板厚度對于矩形基礎，柱短邊一側沖切破壞較長邊一側危險，一般只根據短邊一側沖切破壞條件確定底板厚度，即要求對矩形截面柱的矩形基礎，應驗算柱與基礎交接處以及基礎變階處的受沖切承載力。第16頁，課件共33頁，創作于2023年2月公式：相應于荷載效應基本組合時作用在Al上的地基凈反力設計值；Fl=pnAl受沖切承載力截面高度影響系數，當h≤800㎜時，hp取1.0，當h≥2000㎜時，hp取0.9；其間按線性內插法取用。基礎沖切破壞錐體最不利一側計算長度基礎沖切破壞錐體最不利一側截面的長邊長，當計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬；當計算基礎變階處的受沖切承載力時，取上階寬。基礎沖切破壞錐體最不利一側斜面在基礎底面積范圍內的下邊長，當沖切破壞錐體的底面積落在基礎底面以內，計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬加兩倍基礎有效高度；當計算基礎變階處的受沖切承載力時，取上階寬加兩倍該處的基礎有效高度。A0第17頁，課件共33頁，創作于2023年2月設計時陰影部分面積Al及A0的計算兩種情況：當b>（b0+2h0）沖切角錐體的底面積落在基底面積范圍以內

式中:l--矩形基礎的長邊（m）

ac--矩形基礎沖切破壞錐體斜截面長邊的上邊長度（柱截面的長邊m）

b--矩形基礎的寬度（m）

bc--矩形基礎沖切破壞錐體斜截面短邊的上邊長度（柱截面的短邊m）

h0--基礎底板的有效高度（m）。當b≤（b0+2h0）時，沖切角錐體的底面積部分落在基底面積外，第18頁，課件共33頁，創作于2023年2月L12345678910AL=S123456=S127856–S237-S458–2S237A0=S3,9,10,4=1/2(bc+bc+2h0)h0=(bc+h0)h0第19頁，課件共33頁，創作于2023年2月12345678910AL=S1234A0=S256783=S2,10,567893–S25,10-S389=1/2(bc+bc+2h0)h0–2*1/2[(bc+2h0)/2-b/2]2=(bc+h0)h0–[(bc–

b)/2+h0]2第20頁，課件共33頁，創作于2023年2月②基礎底板配筋由于單獨基礎底板在地基凈反力作用下，在兩個方向均發生彎曲，所以兩個方向都要配受力鋼筋，鋼筋面積按兩個方向的最大彎距分別計算。計算截面位置：柱邊，變截面處第21頁，課件共33頁，創作于2023年2月各種情況的最大彎距

計算公式：柱邊Ⅰ-Ⅰ、Ⅱ-Ⅱ截面1234第22頁，課件共33頁，創作于2023年2月第23頁，課件共33頁，創作于2023年2月（2）偏心荷載作用偏心受壓基礎底板厚度和配筋計算與中心受壓情況基本相同①計算基礎底板厚度時，只需將公式中的pn換成偏心受壓時基礎邊緣處最大凈反力pn,max代替即可。第24頁，課件共33頁，創作于2023年2月②偏心受壓基礎底板配筋計算時，只需將彎距公式（柱與基礎交接處、基礎變階處的彎距，即MⅠ、MⅡ、MⅢ、MⅣ）其中pn改成：或基礎變階處柱與基礎交接處第25頁，課件共33頁，創作于2023年2月一、概述1)基礎是剛性的；2）基礎的基底壓力采用反力直線分布，當基礎受中心荷載作用時反力呈直線均勻分布；3）地基主要受力層范圍內土質均勻；4）計算中不考慮上部結構的剛度作用。第七節聯合基礎設計墻下聯合基礎柱下聯合基礎類型設計假定：第26頁，課件共33頁，創作于2023年2月第27頁，課件共33頁，創作于2023年2月第28頁，課件共33頁，創作于2023年2月設計步驟：1）確定矩形聯合基礎底面形心，應盡可能與上部結構的荷載的合力作用線重合或接近。2）按地基土承載力確定基礎底面尺寸。

3）將基礎看成支承在柱上的反梁，承受按直線分布假定計算的地基凈反力，畫出彎矩和剪力圖。二、矩形聯合基礎第29頁，課件共33頁，創作于2023年2月4）根據抗剪切和抗沖切驗算基礎高度H0.驗算公式如下：

抗剪切

抗沖切

式中：ft---混凝土軸心抗拉強度設計值KPa；

b---聯合基礎的寬度m；

h0---聯合基礎的有效高度m；

um---距柱邊h0/2處沖切臨界截面的周長。第30頁，課件共33頁，創作于2023年2月V1---剪切荷載設計值KN，驗算剪切位置的剪力；

V2---沖切荷載設計值KN，（每一個柱驗算）。式中：F----基礎頂面的柱荷載，KN；

pn---基底凈反力，KPa；

a,h---柱截面的寬度和高度，m。第31頁，課件共33頁，創作于2023年2月6）橫向配筋計算。

5）按控制截面計算正、負彎矩，進行縱向配筋。因為柱子附近很大，保守地把柱荷載分布在柱附近