PAGEPAGEPAGE69xxxxx工程模板及支撐系統施工方案2009年5月目錄一、工程簡介3二、主要施工方法6<一>截面1000×2950梁安德固架體計算17<二>截面350×1950梁支模架體計算39<三>17.62米高共享空間支模架體計算56<四>計算結論68三、模板細部做法68四、模板工程質量保證措施73五、模板質量具體控制措施76六、模板安全施工77一、工程簡介：1、工程概況：某工程A區高級酒店、BC區商業及辦公項目位于xx市xx區xxxx）。由xx市xx建設發展總公司開發，xx市xx工程有限公司承建。本項目規劃可用地面積為33092.70m2，總建筑面積108101m2，地上總建筑面積為80800m2。其中A區地上總建筑面積57200m2，BC區地上總建筑面積15482m2。地下室總面積27301某工程項目A區高級酒店、酒店式公寓為框剪結構、BC商業、辦公為框架結構。本項目設計使用年限為50年。A區高級酒店、酒店式公寓耐火等級為一級、BC區商業區耐火等級為二級。本工程相對標高±0.000相當于1972年xx市大沽高程系2003年高程5.35m。本工程在施過程中的梁板模板支撐系統涉及到了高大支模架體的設計及計算,主要梁斷面尺寸為：350*1950梁段支模架高5.1m，使用鋼管扣件支撐體系；1000*2950大梁段支模架高17.6m,其每平米最大荷載75.224KN，側向壓力為64.80kN/m2，其小梁尺寸為350mm寬，750mm高，全部使用安德固專業模板支撐體系，其結構平面位置如下圖：共享空間處的1000*2950大梁平面位置圖共享空間共有三處：A區的酒店大堂，高12.6m，面積220m2；A區休息大廳，高17.8m，面積240m2；BC區中心天井，高11.45m，面積652mA區共享空間剖面圖下沉庭院

A區共享空間剖面圖下沉庭院

共享空間酒店大堂

共享空間BC區共享空間BC區共享空間2、編制依據：

序號規范、標準名稱編號1《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規》范》JGJ166-20082《混凝土結構工程施工質量驗收規范》GB50204-20023《建筑施工高處作業安全技術規范》JGJ80-914《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》JGJ130-20015《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-996《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-20087《模塊式腳手架》Q/SYADG001-20058《ADG腳手架安裝檢查驗收和安全使用規定》ADG-002-20069建筑施工手冊（第四版）2003年9月10簡明施工計算手冊1999年7月11實用建筑施工安全手冊1999年7月12建筑施工腳手架實用手冊1994年5月13公司關于模板施工安全的相關規定3、模板及支模架體選配：（1）模板選用：本工程基礎底板、承臺、地梁均采用頁巖磚砌筑模板。地下室剪力墻、柱、梁、頂板采用15厚覆膜竹膠模板。主體結構剪力墻、柱、梁、頂板采用15厚覆膜竹膠模板。A區下沉庭院共享空間處1000×2950大梁及樓板模板采用18厚覆膜竹膠模板。（2）支模架體選用：本工程支模架體選用滿堂紅式碗扣腳手架。局部共享空間高大支模部位使用扣件式滿堂紅腳手架進行搭設，且全部使用全新管件，進場時必須按規范要求進行材質驗收，必要時將材料封樣送相關部門檢驗，合格后才可使用。下沉庭院處的支模架體采用安德固專業支撐體系進行支設加固。二、主要施工方法：1、基礎底板承臺、地梁磚砌模板基礎底板墊層施工完畢后，利用經緯儀及全站儀在基礎底板墊層上彈出軸線控制線，依據圖紙按已彈好的軸線控制線放基礎承臺、地梁邊線，按照彈好的邊線進行側模的組砌施工，側模組砌后使用1：2.5水泥砂漿對磚模內側進行抹灰，與墊層交界處抹成小圓角。承臺、地梁磚砌模板120mm，電梯井磚砌模板240mm。2、柱模板施工先對柱梁支模定位線進行確定，檢驗合格后開始支模，柱模板采用15厚覆膜木模板及定型鋼模板，木模板加固采用50×100木方結合φ48鋼管、山型卡加固，單片柱模板形成啟口狀。柱施工方法：框架柱模板均在后臺加工成型后運至工作面組裝，柱子每面加工一塊模板，每個柱子均有一塊模板底部預留30×30mm清掃口，柱模高度按配置到框架梁下皮15mm，預留梁底模厚度，方便梁底模安裝及梁柱節點處理。柱模安裝過程中隨時使用線錘調整模板垂直度，檢查調整后加固柱模。同一軸線的柱子，要先安裝、校正兩端柱子，然后拉通線，校正中間柱子。模板支設完成后，利用預留的清掃口將柱模內清理干凈，申報監理檢查驗收后，再封堵清掃口。為避免模板底部露漿，最后在模板底部用水泥砂漿進行封閉。柱模板支設立面圖柱模板支設剖面圖3、地下室剪力墻模板墻模板內側采用15厚覆膜竹膠模板，密肋50×100木方、φ48雙鋼管、山型卡、穿墻螺栓加固，地下室墻外墻采用φ14止水穿墻螺栓，內剪力墻采用普通φ14穿墻螺栓，穿墻螺栓間距600mm×600mm布置。內剪力墻穿墻螺栓套φ16塑料管，在拆模時拆除進行反復使用。地下室外墻止水穿墻螺栓施工示意圖4、梁、板模板及支撐系統（1）梁板模板支撐架體選型：整個施工現場的模板支撐體系，由碗扣式及扣件式滿堂紅落地式腳手架兩種樣式構成。除在高支模及高大梁模支設區域為保證架體的自身穩定性使用鋼管扣件式滿堂紅架體外，其余部位均使用碗扣式滿堂紅架體。A區下沉庭院共享空間的1000*2950大梁支模采用安德固腳手架進行搭設。（2）架體材質要求：本工程架體搭設嚴格執行國家行業標準JGJ130-2001。腳手管采用Φ48×3.0焊接鋼管，其化學成分及機械性能符合《普通碳素鋼技術條件》（GB700－88）的規定。扣件、安全網等，必須使用合格品并做有關試驗，經試驗合格后方可使用。由于腳手管及扣件的租賃市場混亂，本工程要求，架體桿件及扣件進場時由專人對其進行現場實測，包括桿件的厚度、外觀銹蝕情況、扣件重量等。必要時要求對部分樣品進行送檢。安德固腳手架的主要桿件直徑為φ60.3，材質為Ｑ345B，且經過熱鍍鋅處理，承載能力比一般腳手架鋼管高，由立桿、橫桿和斜拉桿組成的支撐體系，穩定性好，輕質高強。安德固腳手架主要配件為U型卡和C型卡，其材料用WL510，機械性能指標：屈服強度355-475N\mm2、抗拉強度為420-560N/mm2、延伸率最小值為24﹪。楔型扣件、鎖銷材質采用45#鋼制做，通過熱模鍛壓成型。（3）模板架體的搭設規格：eq\o\ac(○,1)非高大梁、板的模板體系：采用15厚覆膜竹膠模板。梁側木方間距200mm，梁底木方沿梁長度方向按間距100mm設置，梁底及梁側用腳手管加固間距600mm，梁底設置早拆間距900mm。板模板下內楞為50*100mm木方，間距250mm，外楞為圓鋼管48×3.0，間距900mm。非高大梁、板的支撐體系：為碗扣式滿堂紅式腳手架，立桿縱橫間距為0.9m,立桿步距1.2m。周圈滿設通高通長的豎向剪刀撐,且分別在梁板下皮、掃地桿處、架體中部設置水平剪刀撐，剪刀撐角度約為45°，跨度為eq\o\ac(○,2)下沉庭院共享空間處模板體系：KZL1與KZL2截面為1000*2950大梁，模板采用18厚竹膠模板，穿梁螺栓直徑為M14，水平間距200mm，豎向間距300mm。支撐大梁的主龍骨采用16號工字鋼，支撐次梁及樓板的主龍骨采用10號工字鋼，次龍骨均采用100×100mm木方，A1-A，A1-C軸2.95m高大梁下次龍骨密排，其余梁下次龍骨間距200mm,180厚板下次龍骨間距為300mm，主龍骨垂直于主梁的方向布置，次龍骨垂直于主龍骨設置。下沉庭院共享空間處支撐體系：本處腳手架為結構梁板支撐腳手架，根據屋頂結構梁截面尺寸的特點以及ADG腳手架的特點，本工程采用ADG公司生產的60系列腳手架。a．根據A1-15至A1-12與A1-A至A1-B扇形區間梁的間距以及板厚的特點，腳手架的立桿縱距和橫距分別采用0.5m，1.0m和1.5m結合的搭設形式，滿足所有梁下有腳手架立桿落地，橫桿步距為2m。A1-A軸梁標高為16.5m，A1-C軸梁標高為12.5m，采用2米步距腳手架以及底座調整高度，能夠滿足要求。腳手架大梁下，立面內斜拉桿滿拉，水平面內每4m采用鋼管扣件用48鋼管與ADG腳手架拉接（共5層），板下架體立面內每隔兩步設置斜拉桿，斜拉桿呈“Λ”型布置，來保證斜桿受力狀態為受拉而不受壓，從而來保證整個架體的三維穩定性。b．由于二層環形樓梯支撐未拆除，故可將腳手架立桿落到二層環形樓梯上，樓梯下支撐適當加固，見大樣圖。c．由于3層樓板大梁下有樓板，故需將首層、二層樓板做回頂，建議回頂到基礎層地面，以便對3層內側梁樓板卸荷，回頂形式同三層支撐架體，三層立桿底座和二層頂托對應設置，中間設墊板。d．立桿基礎墊板采用50厚200寬木方，平行梁方向設置，回頂層架體上下方設置同樣墊板e．內，外側大梁下架體與相鄰混凝土柱進行拉接，以保證橫向穩定，詳見節點詳圖。f、工藝流程：基礎放線—擺放地腳—安裝立桿—橫桿—斜拉桿—找平找方—格構柱搭設—懸跨連接—安裝防護欄—驗收。g、大梁的模板支設加固詳圖如下：eq\o\ac(○,3)架體基礎要求：全部架體必須在立桿下方墊設厚度不小于50mm厚的墊板墊板上部要求至少有2根立桿，對于共享空間處的高支模架體，立柱根部統一墊設槽鋼。共享空間支模架體基礎簡圖eq\o\ac(○,4)架體掃地桿要求：碗扣架體立桿距地面350mm處設置縱橫向連續掃地桿，不能出現斷檔。鋼管扣件式腳手架部分橫縱向掃地桿距地200mm。eq\o\ac(○,5)早拆支頂立桿要求:立桿的垂直度必須滿足規范要求，非高大部位的梁底加設早拆支頂，延梁方向間距為0.9m，且必須落地支設，并用長水平桿與周邊架體連接，要求水平桿間距1.2m。不能出現從架體中部的橫桿處用扣件接桿的現象。其頂部的早拆螺桿要求有1/2含在立桿內。凡螺桿外露大于上述長度的，要求進行扣件鋼管的加固連接。調節螺桿的頂托中心放置鋼管，不得出現偏心受力現象。立桿的接長全部采用對接，且相鄰接頭要求錯開0.5m，不得出現搭接接頭。eq\o\ac(○,6)橫桿及拉接點設置：橫桿步距要求統一，全部的橫桿桿件要求貫通順直。在主體結構柱處設置拉結點，分別為掃地桿處、梁板底皮及柱中三道，連接桿的鎖扣不少于2個。eq\o\ac(○,7)豎向剪刀撐設置：支撐架體的四周從底到頂連續設置豎向剪刀撐，架間每隔4.5m的立桿間距從底到頂連續設置一道豎向剪刀撐（剪刀撐夾角約為45度，跨度4.5m，剪刀撐桿件的搭接長度不小于1m）。eq\o\ac(○,8)水平剪刀撐設置：掃地桿處、梁板底皮處及架體中部設置水平剪刀撐（剪刀撐夾角約為45度，跨度4.8m）。eq\o\ac(○,9)砼相應的澆注方法:針對可能產生荷載不均勻集中現象，在澆注過程中嚴格控制澆注的順序，先對結構柱進行分層澆注，對與高度超過900mm的梁，同樣進行分層澆注，每次澆注高度不超過30cm，采用從中間向兩邊的順序依次澆注。對邊跨梁實行進一步的支撐加強措施，如加設支頂桿件、埋設預置地錨用以固定側模，使用雙立桿及側向的拋撐，滿足其強度要求。（4）模板設計計算：梁板支模計算分別對影響最大的截面為1000*2950,350*1950兩種尺寸的梁,及17.8梁段:KZL1(1)1000*2950eq\o\ac(○,1)、設計計算荷載 腳手架支撐的荷載包括施工活荷載、板自重、梁自重、模板自重、主次龍骨自重以及腳手架自重荷載。各種荷載取值分別如下：施工活荷載標準值：3kN/㎡；180mm板自重標準值：25×0.18=4.5kN/㎡；1000×2950mm梁自重標準值：25×2.95=73.75kN/㎡；350×750mm梁自重標準值：25×0.75=18.75kN/㎡；200×500mm梁自重標準值：25×0.5=12.5kN/㎡；模板和龍骨（木方）自重標準值總和：1.0kN/㎡eq\o\ac(○,2)、主龍骨計算（1）主龍骨支撐180mm板部位板下主龍骨采用10#工字鋼（10#工字鋼w=49cm3），由于次龍骨的間距比較小，因此主龍骨計算可以按照均布荷載考慮。主龍骨承擔的最大荷載寬度為1.0m范圍內的施工活荷載、板自重、模板自重以及木方自重。主龍骨的計算可以按照跨度為10m的簡支梁承受均布荷載計算。10#工字鋼承擔的荷載設計值：1.2×（4.5+1）×1.0+1.4×3×1.0=10.8kN/mMmax=0.125ql2=0.125×10.8×1.52=3.04kN.mVmax=0.5ql=0.5×10.8×1.5=8.1kN截面正應力：σ=M/1.05W=3.04×106/(1.05×49000)=59N/mm2<【σ】=205N/mm2板下采用2個十字扣件與ADG腳手架橫桿相連，通過橫桿傳遞荷載到ADG腳手架立桿上。鋼管立桿的高度為5m，承擔的最大受壓荷載Nmax=0.634×205×424=55.1kN>Vmax=8.1kN，因此，鋼管立桿承載力滿足要求。鋼管立桿通過2個十字扣件與ADG腳手架橫桿相連，每個十字扣件和ADG橫桿承擔的荷載為4.05kN，因此十字扣件和ADG的橫桿滿足要求。撓度計算：W=5ql4/(384EI)=5×(4.5+1+3)×1.0×15004/(384×2×105×245×104)=1.14mm<【W】=1500/500=3mm通過以上計算，主龍骨支撐180mm板厚部位的承載和變形都滿足要求。（2）主龍骨支撐梁部位（最大的梁1000×2950mm）梁下主龍骨采用16#工字鋼,由于次龍骨的間距比較小，因此主龍骨計算可以按照均布荷載考慮。主龍骨承擔的荷載寬度為1.0m范圍內的施工活荷載、梁（1000mm×2950mm）、板（180mm）自重、模板自重以及工字鋼自重。主龍骨的計算可以按照跨度為1.5m的簡支梁承受均布荷載計算，由于主龍骨位置相對于梁截面存在偏心，計算中考慮最不利情況，即整個梁荷載由兩側主龍骨的一根承擔。工字鋼承擔的荷載設計值：1.2×（25×3.04×1/1.5+1×1）+1.4×3×1=66.2kN/mMmax=0.125ql2=0.125×66.2×1.52=18.6kN.mVmax=0.5ql=0.5×66.2×1.5=49.65kN截面正應力：σ=M/1.05W=18.6×106/(1.05×141000)=125N/mm2<【σ】=205N/mm2；撓度計算：W=5ql4/(384EI)=5×(25×3.04×1/1.5+1×1+3×1)×15004/(384×2×105×1130×104)=0.31mm<【W】=1500/400=3.75mm通過以上計算，主龍骨支撐1000×2950mm梁部位的承載和變形都滿足要求。由此可知其他部位也滿足要求!無需另計算eq\o\ac(○,3)、立桿承載力計算及穩定性驗算（1）荷載統計1、豎向荷載恒荷載設計值：1.2×(工字鋼自重+梁自重)活荷載設計值：1.4×活荷載標準值2、水平荷載不用考慮風荷載和地震荷載。（2）立桿承載力計算1、塔架雙桿支撐單元面積：1.5m×1.0m=1.5m2、立桿自重取用：取搭設高度為16.5m處的立桿自重為3.79KN每個立桿承擔的荷載為[1.2×(25×3.04m×1.0m+3.79KN)+1.4×3×1.5)]/2=51kN《ELU-ELS-Protégépages》極限狀態的概念：查表ADG-Crab60立桿，B類步距2000㎜時，ELU(最大極限)=164.88kN〉51kN，因此滿足承載力要求。（3）立桿穩定性驗算1．細長比計算：98.9，修正（查表=0.458）式中：——立桿計算長度（2m）i——立桿截面回轉半徑（查規范：2.021cW——抗彎剛度W=2I/d（d為外徑）2．材料屬性：φ60.3×3.2mm，Q345b鋼管f=315N/mm2，A=574mm2i=2.021cm，I=23.47cm43．穩定性計算：因此，安全eq\o\ac(○,4)、安德固腳手架的搭設、使用、拆除工方法（1）安德固腳手架的搭設方法和要求a.腳手架搭設前應在現場對桿件、配件再次進行檢查，禁止使用不合格的桿件、配件進行安裝。b.腳手架安裝前必須進行技術、安全交底方可施工。統一指揮，并嚴格按照腳手架的搭設程序進行安裝。c．在架體搭設前必須對搭設基礎進行檢查，基礎周圍要求鋪設木板（或按甲方要求），對基礎不符合安全施工的部位堅決不準許施工，待基礎處理合格后方可施工。d．先放線定位，然后按放線位置準確地確立擺放底座的位置，將第一步第二步橫桿和斜桿鎖定在立桿上，保持其穩定；再用水平尺或水平儀調整整個基礎部分的水平和垂直，掛線調整縱、橫排立桿是否在一條直線上，用鋼卷尺檢查每個方格的方正；檢驗合格后再進行上部標準層架體的搭設。在施工中隨著架體的升高隨時檢查和校正架體的垂直度（控制在3‰內）。鎖銷一定要打緊。e.搭設是由一個角開始，搭設范圍根據設計圖紙或甲方指定。隨著腳手架的搭設隨時進行校正。f.在搭設過程中不得隨意改變原設計、減少材料使用量、配件使用量或卸載。節點搭設方式不得混亂、顛倒。現場確實需要改變搭設方式時，必須經項目負責人或腳手架設計人員同意簽字后方可改變搭設。（2）安德固腳手架的使用a.嚴禁在腳手架上集中堆放任何超重物料。b.在腳手架上的最大作業高度，可以進行正常作業為限，禁止在腳手架上以任意方式增加任何超高物體。c.作業人員不得隨意拆除腳手架的基本構件、整體性桿件、連接件、防護措施等。確因操作需要臨時拆除的，必須經過技術部門同意后由專業人員拆除，并按照要求進行相應補強，在作業完成后及時恢復。d.每次施工前必須對施工區域內的腳手架進行檢查，發現問題及時提出，并由專業人員排除隱患，在確認無安全隱患后，方可繼續施工作業。e.在每天架上作業完成后，必須對工作面上的可移動物體進行清理，防止移動物體墜落。不論任何原因嚴禁自腳手架上向下拋擲、丟棄任何物品。f.腳手架上不得有任何超載荷施工作業，如果確實需要超載荷作業時，必須通過技術部門同意，簽字后方可施工作業。（3）安德固腳手架拆除a.腳手架拆除前應派專人檢查腳手架上的材料、雜物是否清理干凈，腳手架拆除前必須劃出安全區，并設置警示標志。派專人進行警戒，架體拆除時下方不得有其他人員作業。b.腳手架拆除順序與安裝順序相反。遵循后搭設的先拆，先搭設的后拆原則。c.拆除的腳手架桿件及配件用安全的方式逐層拆除、分類、打包、運輸裝車，并保護現場物品安全。在拆除時做好協調、配合工作，禁止單人拆除較重桿件、配件。嚴禁向下拋擲腳手架桿件、配件。d．腳手架拆除時，為使架體保持穩定，拆除的最小留置區段的高寬比不準大于2：1，拆除的每根桿件都用安全繩和安全鉤放置地面，決不能拋擲。在每個步距內要先拆除斜桿，其次是橫桿，最后將立桿拆除以此類推。<二>梁段:klA1a(8)350*1950（一）、參數信息eq\o\ac(○,1).模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m):0.35；梁截面高度D(m):1.95混凝土板厚度(mm):180.00；立桿梁跨度方向間距La(m):0.90；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.40；立桿步距h(m):1.20；梁支撐架搭設高度H(m)：5.10；梁兩側立柱間距(m):1.00；承重架支設:多根承重立桿，鋼管支撐垂直梁截面；梁底增加承重立桿根數:2；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.90；采用的鋼管類型為Φ48×3；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；eq\o\ac(○,2).荷載參數模板自重(kN/m2):0.50；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):38.4；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0eq\o\ac(○,3).材料參數木材品種：東北落葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.6；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9898.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：35.0；eq\o\ac(○,4).梁底模板參數梁底縱向支撐根數：4；面板厚度(mm)：15.0；eq\o\ac(○,5).梁側模板參數主楞間距(mm)：200；次楞根數：7；穿梁螺栓水平間距(mm)：200；穿梁螺栓豎向根數：7；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：200mm，400mm，600mm，800mm，1000mm，穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×3.0；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm；次楞合并根數：2；（二）、梁模板荷載標準值計算eq\o\ac(○,1).梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/hH--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.600m；β1--外加劑影響修正系數，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為50.994kN/m2、38.400kN/m2，取較小值38.400kN/m2作為本工程計算荷載。（三）、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為7根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)eq\o\ac(○,1).強度計算跨中彎矩計算公式如下:其中，σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M--面板的最大彎距(N.mm)；W--面板的凈截面抵抗矩，W=20×1.5×1.5/6=7.5cm3；[f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.2×0.2×38.4×0.9=8.29kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值:q2=1.4×0.2×2×0.9=0.5kN/m；q=q1+q2=8.294+0.504=8.798kN/m；計算跨度(內楞間距):l=295mm；面板的最大彎距M=0.1×8.798×2952=7.66×104N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值:σ=7.66×104/7.50×103=10.209N/mm2；面板的抗彎強度設計值:[f]=35N/mm2；面板的受彎應力計算值σ=10.209N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[f]=35N/mm2，滿足要求！eq\o\ac(○,2).撓度驗算q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值:q=38.4×0.2=7.68N/mm；l--計算跨度(內楞間距):l=295mm；E--面板材質的彈性模量:E=9898N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=20×1.5×1.5×1.5/12=5.62cm4；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×7.68×2954/(100×9898×5.63×104)=0.707mm；面板的最大容許撓度值:[ω]=l/250=295/250=1.18mm；面板的最大撓度計算值ω=0.707mm小于面板的最大容許撓度值[ω]=1.18mm，滿足要求！（四）、梁側模板內外楞的計算eq\o\ac(○,1).內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用2根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=50×1002×2/6=166.67cm3；I=50×1003×2/12=833.33cm4；內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中，σ--內楞彎曲應力計算值(N/mm2)；M--內楞的最大彎距(N.mm)；W--內楞的凈截面抵抗矩；[f]--內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩：其中，作用在內楞的荷載，q=(1.2×38.4×0.9+1.4×2×0.9)×0.295=12.98kN/m；內楞計算跨度(外楞間距):l=200mm；內楞的最大彎距:M=0.1×12.98×200.002=5.19×104N.mm；最大支座力:R=1.1×12.978×0.2=2.855kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值σ=5.19×104/1.67×105=0.311N/mm2；內楞的抗彎強度設計值:[f]=17N/mm2；內楞最大受彎應力計算值σ=0.311N/mm2小于內楞的抗彎強度設計值[f]=17N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算其中E--面板材質的彈性模量：10000N/mm2；q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=38.40×0.30=11.33N/mm；l--計算跨度(外楞間距)：l=200mm；I--面板的截面慣性矩：I=8.33×106mm內楞的最大撓度計算值:ω=0.677×11.33×2004/(100×10000×8.33×106)=0.001mm；內楞的最大容許撓度值:[ω]=200/250=0.8mm；內楞的最大撓度計算值ω=0.001mm小于內楞的最大容許撓度值[ω]=0.8mm，滿足要求！eq\o\ac(○,2).外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力2.855kN,按照集中荷載作用下的連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.0；外鋼楞截面抵抗矩W=8.98cm3；外鋼楞截面慣性矩I=21.56cm4；外楞計算簡圖外楞彎矩圖(kN.m)外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算其中σ--外楞受彎應力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N.mm)；W--外楞的凈截面抵抗矩；[f]--外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續梁程序求得最大的彎矩為M=0.771kN.m外楞最大計算跨度:l=300mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值:σ=7.71×105/8.98×103=85.843N/mm2；外楞的抗彎強度設計值:[f]=205N/mm2；外楞的受彎應力計算值σ=85.843N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.693mm外楞的最大容許撓度值:[ω]=300/400=0.75mm；外楞的最大撓度計算值ω=0.693mm小于外楞的最大容許撓度值[ω]=0.75mm，滿足要求！（五）、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:12mm；穿梁螺栓有效直徑:9.85mm；穿梁螺栓有效面積:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=38.4×0.2×0.37=2.842kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.842kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=12.92kN，滿足要求！（六）、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=900×15×15/6=3.38×104mmI=900×15×15×15/12=2.53×105mmeq\o\ac(○,1).抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，σ--梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M--計算的最大彎矩(kN.m)；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=116.67mm；q--作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.90×1.95×0.90=48.33kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.2×0.50×0.90×0.90=0.49kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3:1.4×2.00×0.90×0.90=2.27kN/m；q=q1+q2+q3=48.33+0.49+2.27=51.09kN/m；跨中彎矩計算公式如下:Mmax=0.10×51.087×0.1172=0.07kN.m；σ=0.07×106/3.38×104=2.06N/mm2；梁底模面板計算應力σ=2.06N/mm2小于梁底模面板的抗壓強度設計值[f]=35N/mm2，滿足要求！eq\o\ac(○,2).撓度驗算根據《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=（(24.0+1.50)×1.950+0.50）×0.90=45.20KN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=116.67mm；E--面板的彈性模量:E=9898.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ω]=116.67/250=0.467mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×45.202×116.74/(100×9898×2.53×105)=0.023mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.023mm小于面板的最大允許撓度值:[ω]=116.7/250=0.467mm，滿足要求！（七）、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用鋼管。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。eq\o\ac(○,1).荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×1.95×0.117=5.801kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.5×0.117×(2×1.95+0.35)/0.35=0.708kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值P1=(2.5+2)×0.117=0.525kN/m；eq\o\ac(○,2).鋼管的支撐力驗算靜荷載設計值q=1.2×5.801+1.2×0.708=7.811kN/m；活荷載設計值P=1.4×0.525=0.735kN/m；鋼管計算簡圖鋼管按照三跨連續梁計算。鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.49cm3I=10.78cm4鋼管強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值q=7.811+0.735=8.546kN/m；最大彎距M=0.1ql2=0.1×8.546×0.9×0.9=0.692kN.m；最大應力σ=M/W=0.692×106/4490=154.18N/mm2；抗彎強度設計值[f]=205N/mm2；鋼管的最大應力計算值154.18N/mm2小于鋼管抗彎強度設計值205N/mm2,滿足要求!鋼管抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下:截面抗剪強度必須滿足:其中最大剪力:V=0.6×7.811×0.9=4.218kN；鋼管的截面面積矩查表得A=424.000mm2；鋼管受剪應力計算值τ=2×4218.210/424.000=19.897N/mm2；鋼管抗剪強度設計值[τ]=120N/mm2；鋼管的受剪應力計算值19.897N/mm2小于鋼管抗剪強度設計值120N/mm2,滿足要求!鋼管撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:q=5.801+0.708=6.510kN/m；鋼管最大撓度計算值ω=0.677×6.51×9004/(100×206000×10.78×104)=1.302mm；鋼管的最大允許撓度[ω]=0.900×1000/250=3.600mm；鋼管的最大撓度計算值ω=1.302mm小于鋼管的最大允許撓度[ω]=3.6mm，滿足要求！eq\o\ac(○,3).支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×1.950=49.725kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.500kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(49.725+0.500)+1.4×4.500=66.570kN/m2；梁底支撐根數為n，立桿梁跨度方向間距為a，梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N。當n=2時：當n＞2時：計算簡圖(kN)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經過連續梁的計算得到：支座反力RA=RB=0.654kN，中間支座最大反力Rmax=10.925；最大彎矩Mmax=0.245kN.m；最大撓度計算值Vmax=0.132mm；支撐鋼管的最大應力σ=0.245×106/4490=54.586N/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度[f]=205.0N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值54.586N/mm2小于支撐鋼管的抗壓設計強度205.0N/mm2,滿足要求!（八）、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。（九）、扣件抗滑移的計算:按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取12.80kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到R=10.925kN；R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!（十）、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式eq\o\ac(○,1).梁兩側立桿穩定性驗算:其中N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力：N1=0.654kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.149×5.1=0.911kN；樓板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(0.90/2+(1.00-0.35)/2)×0.90×0.50=0.419kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1.2×(0.90/2+(1.00-0.35)/2)×0.90×0.180×(1.50+24.00)=3.842kN；N=0.654+0.911+0.419+3.842=5.825kN；φ--軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uh(1)k1--計算長度附加系數，取值為：1.155；u--計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3，u=1.7；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.2=2.356m；Lo/i=2356.2/15.9=148；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.316；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=5825.406/(0.316×424)=43.478N/mm2；鋼管立桿穩定性計算σ=43.478N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--計算長度附加系數按照表1取值1.185；k2--計算長度附加系數，h+2a=2按照表2取值1.004；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.004×(1.2+0.4×2)=2.379m；Lo/i=2379.48/15.9=150；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.308；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=5825.406/(0.308×424)=44.608N/mm2；鋼管立桿穩定性計算σ=44.608N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！eq\o\ac(○,2).梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:其中N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：梁底支撐最大支座反力：N1=10.925kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.149×(5.1-1.95)=0.911kN；N=10.925+0.911=11.488kN；φ--軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規范》不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uh(1)k1--計算長度附加系數，取值為：1.185；u--計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3，u=1.7；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.185×1.7×1.2=2.417m；Lo/i=2417.4/15.9=152；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.301；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=11487.784/(0.301×424)=90.013N/mm2；鋼管立桿穩定性計算σ=90.013N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--計算長度附加系數按照表1取值1.185；k2--計算長度附加系數，h+2a=2按照表2取值1.004；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.004×(1.2+0.4×2)=2.379m；Lo/i=2379.48/15.9=150；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.308；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=11487.784/(0.308×424)=87.967N/mm2；鋼管立桿穩定性計算σ=87.967N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照杜榮軍：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》(十一)、梁模板高大支撐架的施工要求:eq\o\ac(○,1).水平剪刀撐的設計：a.當橫向高寬比≥6，或架體高度大于8m時，需要設置整體性的水平剪刀撐，分別設置在掃地桿處，梁板底皮，架體中間高度三個部位，要求水平面滿設，剪刀撐跨越5根立桿，角度45°；b.當支模架體高度在8m以下時，設置整體性的水平剪刀撐，分別設置在掃地桿處，梁板底皮處二個部位，要求水平面滿設，剪刀撐跨越5根立桿，角度45°；c.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。eq\o\ac(○,2).縱向剪刀撐的設計：a.沿每個單體支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐，剪刀撐跨越5根立桿，角度45°，要求必須通高通長設置；梁側架間剪刀撐布置圖b.在單體支架之間，轉角處及梁下部位，設置架間通高豎向剪刀撐，每隔4.5m梁下架間剪刀撐的布置簡圖eq\o\ac(○,3).頂部支撐點的設計：a.在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件采用雙扣件。eq\o\ac(○,4).支撐架搭設的要求：a.支撐架搭設前應在地板上彈墨線，確定立桿的位置，嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，碗扣必須扣緊鎖死，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d．支撐架搭設完畢后，對桿件的緊固和設置情況進行驗收，并保證留有驗收記錄，驗收不合格，不得進行下一步施工工序。eq\o\ac(○,5).施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。d．嚴格執行先澆筑柱子，再澆筑梁板的分步施工順序，保證澆注過程的安全穩定。e．砼施工嚴格控制砼的塌落度，保持較好的流動性，嚴禁在模板上集中堆放砼。<三>17.62米(一)、參數信息eq\o\ac(○,1).模板支架參數橫向間距或排距(m):0.90；縱距(m):0.90；步距(m):1.20；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.52；模板支架搭設高度(m):17.62；采用的鋼管(mm):Φ48×3.0；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；eq\o\ac(○,2).荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；eq\o\ac(○,3).材料參數面板采用膠合面板，厚度為15mm。面板彈性模量E(N/mm2):9898；面板抗彎強度設計值(N/mm2):35；板底支撐采用方木；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料為：鋼管(雙鋼管):Φ48×3；eq\o\ac(○,4).樓板參數鋼筋級別:三級鋼HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；樓板混凝土強度等級:C40；每層標準施工天數:8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):360.000；樓板的計算寬度(m):6.00；樓板的計算厚度(mm):180.00；樓板的計算長度(m):10.00；施工平均溫度(℃):35.000；樓板支撐架荷載計算單元（二）、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=100×1.52/6=37.5cm3；I=100×1.53/12=28.125cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。面板計算簡圖eq\o\ac(○,1)、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.18×1+0.35×1=4.85kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN)：q2=2.5×1=2.5kN/m；eq\o\ac(○,2)、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:其中：q=1.2×4.85+1.4×2.5=9.32kN/m最大彎矩M=0.1×9.32×0.252=0.058kN·m；面板最大應力計算值σ=58250/37500=1.553N/mm2；面板的抗彎強度設計值[f]=35N/mm2；面板的最大應力計算值為1.553N/mm2小于面板的抗彎強度設計值35N/mm2,滿足要求!eq\o\ac(○,3)、撓度計算撓度計算公式為其中q=4.85kN/m面板最大撓度計算值v=0.677×4.85×2504/(100×9898×4166666.667)=0.003mm；面板最大允許撓度[V]=250/250=1mm；面板的最大撓度計算值0.003mm小于面板的最大允許撓度1mm,滿足要求!（三）、模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木楞計算簡圖eq\o\ac(○,1).荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.25×0.18=1.125kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2=0.35×0.25=0.088kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：p1=(2.5+2)×0.9×0.25=1.012kN；eq\o\ac(○,2).方木抗彎強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=1.2×(1.125+0.088)=1.455kN/m；集中荷載p=1.4×1.012=1.418kN；最大彎距M=Pl/4+ql2/8=1.418×0.9/4+1.455×0.92/8=0.466kN.m；最大支座力N=P/2+ql/2=1.418/2+1.455×0.9/2=1.364kN；方木的最大應力值σ=M/w=0.466×106/83.333×103=5.595N/mm2；方木抗彎強度設計值[f]=13.0N/mm2；方木的最大應力計算值為5.595N/mm2小于方木的抗彎強度設計值13.0N/mm2，滿足要求!eq\o\ac(○,3).方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:V=0.9×1.455/2+1.418/2=1.364kN；方木受剪應力計算值T=3×1363.5/(2×50×100)=0.409N/mm2；方木抗剪強度設計值[T]=1.4N/mm2；方木受剪應力計算值為0.409N/mm2小于方木的抗剪強度設計值1.4N/mm2，滿足要求!eq\o\ac(○,4).方木撓度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:均布荷載q=q1+q2=1.125+0.088=1.212kN/m；集中荷載p=1.012kN；方木最大撓度計算值V=5×1.212×9004/(384×9500×4166666.67)+1012.5×9003/(48×9500×4166666.67)=0.65mm；方木最大允許撓度值[V]=900/250=3.6mm；方木的最大撓度計算值0.65mm小于方木的最大允許撓度值3.6mm,滿足要求!（四）、托梁材料計算:托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：鋼管(雙鋼管):Φ48×3；W=8.98cm3；I=21.56cm4；托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=1.455×0.9+1.418=2.727kN；托梁計算簡圖托梁計算彎矩圖(kN.m)托梁計算變形圖(mm)托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.893kN.m；最大變形Vmax=1.103mm；最大支座力Qmax=10.821kN；托梁最大應力σ=0.893×106/8980=99.466N/mm2；托梁抗壓強度設計值[f]=205N/mm2；托梁的計算最大應力計算值99.466N/mm2小于托梁的抗壓強度設計值205N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為1.103mm小于900/150與10mm,滿足要求!（五）、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.158×17.62=2.786kN；鋼管的自重計算參照《扣件式規范》附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×0.9×0.9=0.284kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25×0.18×0.9×0.9=3.645kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=6.714kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值NQ=(2.5+2)×0.9×0.9=3.645kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N=1.2NG+1.4NQ=13.16kN；（六）、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式:其中N立桿的軸心壓力設計值(kN)：N=13.16kN；φ軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比lo/i查表得到；i計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59cm；A立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24cm2；W立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49cm3；σ鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2)；[f]鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；L0計算長度(m)；如果完全參照《扣件式規范》，按下式計算l0=h+2ak1計算長度附加系數，取值為1.155；u計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3；u=1.7；a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.52m；上式的計算結果：立桿計算長度L0=h+2a=1.2+0.52×2=2.24m；L0/i=2240/15.9=141；由長細比Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.344；鋼管立桿的最大應力計算值；σ=13160.066/（0.344×424）=90.226N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值σ=90.226N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0=k1k2(h+2a)k1--計算長度附加系數按照表1取值1.243；k2--計算長度附加系數，h+2a=2.24按照表2取值1.036；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.036×(1.2+0.52×2)=2.885m；Lo/i=2884.556/15.9=181；由長細比Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.218；鋼管立桿的最大應力計算值；σ=13160.066/（0.218×424）=142.376N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值σ=142.376N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照杜榮軍:《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》。(七)、梁和樓板模板高支撐架施工要求:eq\o\ac(○,1).水平剪刀撐的設計：a.架體高度大于8m時，需要設置整體性的水平剪刀撐，分別設置在掃地桿處，梁板底皮，架體中間每隔2步設置一道滿鋪的水平剪刀撐，剪刀撐跨越5根立桿，角度45°；b.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。eq\o\ac(○,2).縱向剪刀撐的設計：a.沿每個單體支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐，剪刀撐跨越5根立桿，角度45°，要求必須通高通長設置；b.在單體支架之間，轉角處及梁下部位，設置架間通高豎向剪刀撐，每隔4.5meq\o\ac(○,3).頂部支撐點的設計：a.在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件采用雙扣件。eq\o\ac(○,4).支撐架搭設的要求：a.支撐架搭設前應在地板上彈墨線，確定立桿的位置，嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d．支撐架搭設完畢后，對桿件的緊固和設置情況進行驗收，并保證留有驗收記錄，驗收不合格，不得進行下一步施工工序。eq\o\ac(○,5).施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況采取加墊型鋼的方式及時解決。<四>計算結論經過“品茗”專用計算軟件的力學計算及PKPM鋼結構計算軟件計算得出,上述的支模架體及支撐結構均可滿足正常安全施工使用要求。并在實際施工中嚴格按照上述構造參數進行支設作業。三、模板細部做法：1、面板之間的接縫：為防止頂板混凝土，模板與模板之間不嚴密，出現砂線問題，采用“硬拼縫法”，確保模板拼縫嚴密不漏漿，接茬平整。模板面板之間的接縫做法為：在面板的接縫處夾橡膠條，背面用膠布封堵并襯以方木，確保模板接縫嚴密，不漏漿。拆模后，混凝土面平整光滑，不變色。為防止頂板混凝土陰角處不漏漿、不流墜、不污染，在頂板模板次龍骨側面靠墻處粘貼一道海綿條，在頂板多層板側面靠墻處粘貼海綿條。2、面板與肋之間：用螺絲連接，螺絲從面板上表面進入其下10×10木方內，根據面板厚度確定螺絲長度，確保螺絲進木方不小于2cm，然后使用氣釘槍固定塑料板，施工中，必須確保制釘不出板面，不鼓包。3、模板起拱要求:按1‰-3‰考慮模板起拱高度。4、模板支撐下面必須鋪設木方，長度應大于400mm。木方鋪設，橫向成排、縱向成隊。主龍骨間距不應大于1200mm，次龍骨間距不應大于300mm。5、模板拆除：（1）模板拆除時間應滿足《混凝土結構工程施工質量驗收規范》GB50204要求。非承重模板拆除時，其結構強度應不低于2.5Mpa，承重模板拆除時，跨度在8m以上的結構，必須在混凝土強度達到100％后方可進行。（2）拆模順序為后支先拆、先支后拆；先拆非承重模板、后拆承重模板。拆除跨度較大的梁底模時，應先從跨中開始，分別拆向兩端，保證分段進行拆除。梁板拆模前以試塊強度為準，達到要求強度并經項目經理批準，方可拆模。（3）拆模時不要用力過猛過急，拆下來的模板應及時運走、并清理干凈，按規格分類堆碼整齊。（4）模板及其支架拆除的順序及安全措施應按施工技術方案執行。（5）臨邊拆除模板時，在建筑物的臨邊處加設可靠的臨邊防護措施。確保作業人員、模板材料不掉出圍擋。（6）多人進行模板拆除作業時，相互之間要留有安全距離。6、樓梯模板樓梯底面模板采用15mm厚覆膜多層板；樓梯踏步、側幫模板采用定型木模板。施工時先支設平臺模板，再支設樓梯底模板，然后支設樓梯外幫側模，外幫側模施工時應先在其內側彈出樓梯底板厚度線，側板位置線，釘好固定踏步側模的檔板，在現場安裝側板。7、洞口模板為保證洞口混凝土成型效果，門窗洞口模板采用定型模板，轉角采用定型夾具配螺栓調節拆裝。模板內側水平支撐、斜撐均采用方鋼，在窗下口開200×200mm澆筑孔，防止產生氣泡影響外觀，如下圖所示。15厚木模板15厚木模板15厚木模板15厚木模板15厚木模板15厚木模板預留洞模板組拼圖對于電梯井壁模板可采用鋼管架進行內部頂撐，如下圖所示。A-A剖面圖A-A剖面圖電梯井壁模板支撐示意圖8、洞口模板固定：（1）洞口定位鋼筋采用無齒鋸切割，端頭涂刷防銹漆。（2）洞口定位鋼筋，不應直接焊在主筋上，應預先配置U型箍筋，把U型箍筋綁在主筋上，洞口定位鋼筋與U型箍筋相連施焊。（3）洞口定位鋼筋每側應設3個點（上、中、下）（4）洞口模板加固的水平支撐筋間距不大于800mm。9、洞口模板安拆（1）使用前，在與模板接觸面邊框上粘貼δ=10mm貫通海綿條，防止混凝土漿滲漏，保證洞口棱角清晰，不出蜂窩現象。（2）角部伸縮縫處用聚苯泡沫板條填塞嚴密，防止伸縮套內滲進砂漿，造成機構失調，無法使用。（3）洞口模板和混凝土接觸的表面，涂刷油性脫模劑，涂面均勻周到。（4）洞口模板支模時，角部頂絲螺栓達到8～10mm間隙，打開支撐定位銷和連接螺釘，洞口模板應先旋轉調節水平方向支撐螺栓，使模板與側面混凝土脫離，完成側立面拆模，再調節頂部支撐螺栓，使頂模豎直方向脫離下落，進而帶動角部脫模。（5）洞口模板拆模時，松動四角頂絲螺栓，達到最大間隙，旋轉中心機構螺桿，即可實現脫模。四、模板工程質量保證措施（一）、模板工程技術措施1、模板和支撐須經設計和檢算后方可施工，安裝前正確放樣，檢查無誤后，立模安裝。2、模板進場后，要嚴格挑選使用，模板光滑平整，不得扭曲變形，表面不得有節疤、缺口等。按規格和構件和種類分別堆放。3、模板在支設前，要按圖紙尺寸對工程的支模部位做拼裝小樣方案，確定模板的拼裝方法，配合相應的加固系統，保證剛度、強度及穩定性，并且保證梁柱節點位置，不漏漿、不產生錯位，梁柱接槎處平整。頂板和中板結構鋪設模板前預留沉降量，施工中盡量使用大塊模板，模板拼縫處內貼止水膠，防止漏漿。4、模板在支設時要樣板引用，經檢查合格后方可實施整體工程的展開，并確保整體工程的質量符合工藝標準的要求。5、模板檢查控制eq\o\ac(○,1)、保證各部位截面尺寸和各節點位置的正確，做到不縮模、不漲模、不變形。eq\o\ac(○,2)、模板拼縫嚴密，組裝螺栓齊全，不得漏漿，對重復使用的模板，設專人清理、修整，柱模板支設后，用經緯儀找直，保證柱的垂直度。eq\